CN107917089A - 循环水泵泵叶开度优化调节方法 - Google Patents
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Abstract
一种循环水泵泵叶开度优化调节方法，计算机组运行的管路特性，根据循环水泵性能特性，核算机组循环水系统各种工况下的工作点以及经济性情况，通过调节泵叶开度使凝汽器真空度在合理范围内水泵耗功最小，从而达到冷端优化和节能目的。
Description
技术领域
本发明属于一种汽轮机领域的技术，具体涉及一种循环水泵泵叶开度优化调节方法。
背景技术
凝汽器作为汽轮机系统的核心组件，其真空度直接影响到汽轮机系统的经济性和安全性，而影响凝汽器真空度最直接原因是循环水量和循环水进口温度，因此在一定的汽轮机负荷和进口水温的条件下，调整循环水量在合适的范围内，是保证机组安全经济运行的重要手段。目前发电厂循环水系统中主要是通过启停水泵的数量来控制循环水流量，但是该控制方法无法连续调节循环水流量，使蒸汽机组的实际运行状态离最有利真空度位置差距较大。为了节约能耗，使蒸汽机组在满足凝汽器压力要求下运行，使用变动叶调节方式，其循环水量可以根据不同的季节和汽轮机的负荷在一个很大的范围内进行调节，而且还可保证在一个很大的范围内循环水泵在高效率下运行。
发明内容
针对循环水系统运行方式现状，本发明提出了一种循环水泵泵叶开度优化调节方法，通过计算机组运行的综合管路阻力特性；根据目前循环水泵的性能特性，核算机组循环水系统各种工况下的工作点以及经济性情况，从而保证循环水系统在机组各个负荷、各种季节和不同潮位的条件下提供凝汽器有适当的循环水流量和真空的最合适运行方式，为运行提供指导。
所述的机组，内置两台并联且结构相同的循环水泵。
本发明具体通过以下技术方案实现：
本发明通过实时采集机组背压、负荷、循环水温度和海平面水位并计算循环水流量，进而判断运行方式和泵叶开度范围，并采用牛顿迭代法计算管路阻力曲线与不同泵叶开度水泵特性曲线的两个交点，然后建立循环水流量与泵叶开度模型，即：泵叶开度α＝aQ2+bQ，其中Q为循环水流量；通过所述两个交点确定参数a和b，再由计算出的循环水流量计算出泵叶的开度；然后通过调节泵叶开度使得凝汽器真空度在合理范围内的同时循环水泵的耗功最小，从而达到冷端优化和节能目的。
所述的实时采集是指：采集机组背压、负荷、循环水温度、海平面水位、蝶阀开度、投运水泵数量和泵叶开度。
所述的运行方式包括：单泵运行及双泵运行。
所述的实时计算循环水流量是指：根据采集数据预先拟合出不同泵叶开度下水泵特性曲线，并当机组背压与设定背压相差超过设定背压的1％时进行调节，具体为：当机组背压比设定背压大且相差值高于设定背压的1％，则以10T/h的速度增加循环水量，直到背压达到设定值，当机组背压比设定背压小且相差值高于设定值的1％，则根据前后两次计算值插值得到循环水流量。
所述的计算管路阻力曲线与不同泵叶开度水泵特性曲线的两个交点是指：
1)实时计算管路阻力曲线，包括：弯曲管道的局部阻力系数、突然扩大的局部阻力系数、渐扩管局部阻力系数、分支管道局部阻力系数。
所述的弯曲管道的局部阻力系数为：其中：θ是弯管角度。
所述的突然扩大的局部阻力系数为：其中：A1、A2是突扩管前后流动面积。
所述的渐扩管局部阻力系数为：其中：A1、A2是渐扩管前后流动面积。
所述的分支管道局部阻力系数为：
其中：两台循环水泵的流量比q＝Q1/Q3，Q1是出口1的流量，Q3是入口3的流量，m＝A1/A2，A1是出口1的面积，A2是出口2的面积，n＝d1/d2，d1是出口1的直径，d2是出口2的直径；对于现在的管路系统，由于两台并联水泵相同、d1、d2相等且具有相同的吸水面高度和出口压头，因此1和2分支管具有相同的流量，即q＝0.5；凝汽器的水侧局部阻力系数ξ＝23.64。
循环水管道的沿程阻力系数其中：△为管道的当量糙粒高度，d为管道的直径，Re为雷诺数。
在充满流体的管道内，管道水力为：其中：H＝SHQ2，SH为管道阻抗，l为管道长度，ξ为阻力系数，Re＝104～107。
由于两台循环水泵的吸入口到出水口属于并联管道，各分支管道的管道阻抗和总管道阻抗之间的关系为：其中：Sp为总管道阻抗，Si为分支管道阻抗，i为分支管道的数量；管路系统的阻力和流量满足：H＝Hst-Hw+SHQ2，Hst为循环水系统中排水管出口的海平面高度，Hw为循环水泵吸水面的海平面高度。
2)拟合出不同泵叶开度下水泵特性曲线，即根据采集的数据预先进行拟合，拟合水泵流量-压头、流量-效率、流量-功率曲线。
3)由背压计算循环水流量，判断当前循环水流量是否适合单泵运行，并按照相同方式判断双泵情况，确定单双泵运行后判断泵叶开度范围，使得当前循环水流量对应的最合适的泵叶开度处于该范围内，采用数值计算方法计算出管路阻力曲线与不同泵叶开度水泵特性曲线两个交点。
所述的数值计算方法是指：泵的压头H＝f(p,Q)，其中：p为泵开度、Q为泵的流量，在循环水泵工作时，水泵产生的压头要能克服循环水管路系统的阻力f(p,Q)＝Hst-Hw+SHQ2；对于给定泵叶片开度的条件下：g(Q)＝f(p,Q)-Hst-Hw+SHQ2＝0，则得到管路系统和泵的工作点。
所述的牛顿迭代法是指：其中：k＝1,2,3...,g′(Q)＝f′(p,Q)-2SHQ；计算时，首先假定初始流量Q0，计算g(Q0)和g’(Q0)，再获得Q1，一直迭代，根据循环水泵的并联方式分别给定初始计算流量5～9每小时千立方米。
收敛准则为：|Qk+1-Qk|≤0.001，即当两次计算流量误差在0.001之内，认为计算达到精度，计算结束，获得管路阻力曲线与不同泵叶开度水泵特性曲线两个交点。
所述的建立循环水流量-泵叶开度模型是指：采用上述牛顿迭代法计算出两个交点后，由于管路阻力曲线是抛物线，且截距为零，所以流量-泵叶开度数学模型的方程形式是：α＝a*Q*Q+b*Q，α是泵叶开度，Q是流量，代入两个交点的流量、泵叶开度计算出参数a和b。
将循环水流量代入流量-泵叶开度数学模型，计算出当前循环水流量下的最佳泵叶开度。
优选地，为使得凝汽器真空度在合理范围内，对凝汽器变工况进行校核计算。
所述的校核计算包括：计算凝汽器内的蒸汽温度，由于蒸汽温度与压力一一对应，所以由蒸汽温度获得蒸汽压力即凝汽器真空度，具体为：凝汽器内的蒸汽温度ts＝tw1+Δt+δt，其中测量得到循环水进口温度tw1(℃)；计算循环水温升其中：Dw、Dc是测得的循环水量和出口蒸汽量；计算传热端差其中：测量得到凝汽器的传热面积Ac(m)；传热系数循环水的清洁度修正系数循环水流速和管径的修正系数测量得到循环水速度cw(m/s)、管子内径d1(m)；循环水进口温度修正系数流程修正系数在本计算取1(单流程)；凝汽器的单位蒸汽负荷的修正系数当时，其中：凝汽器压力若小于4.5kPa，则该泵叶开度满足要求。
技术效果
与现有技术相比，采用本发明的循环水泵运行调节方式，降低了凝泵的耗电率，为机组安全经济运行奠定基础，电厂每发1度电节约3g煤，对于节约厂用电、提高电厂运行经济性具有重要意义，也是企业节能减排的重要措施。
附图说明
图1为机组循环水系统示意图；
图2为碟阀的局部损失系数图；
图3为弯管示意图；
图4为突扩管示意图；
图5为渐扩管示意图；
图6为分支管示意图；
图7为循环水泵的流量-压头关系；
图8为循环水泵的流量-功率关系；
图9为循环水泵的流量-效率关系；
图10为单泵、出口阀碟开度50％、泵在各种叶片开度下的运行工作点；
图11为单泵、出口阀碟开度40％、泵在各种叶片开度下的运行工作点；
图12为单泵、各种阀碟开度、泵在各种叶片开度下的运行工作点；
图13为单泵运行出口蝶阀开度45％时的流量、效率、功率曲线；
图14为单泵循环水出口蝶阀开度45％时低压凝汽器压力曲线；
图15为单泵循环水出口蝶阀开度45％时低压凝汽器压力曲线；
图16为机组双泵运行、泵开度为31％时的管路性能曲线和水泵性能曲线；
图17为实施例流程示意图。
具体实施方式
图7～图9是根据循环水泵运行数据预先拟合的水泵特性曲线，分别是泵的流量-压头、流量-功率和流量-效率曲线。
从现场了解到该汽轮机组单泵必须将出口碟阀关小到45％～50％的开度才能正常运行。
计算单泵管路特性曲线，将管路特性曲线和不同开度的水泵特性曲线画在一张图上。图10是单泵、出口阀碟开度50％、泵在各种叶片开度下的运行工作点。
由图10可以看出，出口阀碟开度在50％时，泵叶片开度可以工作在64％以上。单泵运行泵叶开度64％时循环水流量42m3/h，泵叶开度100％时，循环水流量49m3/h。
当前背压与设定的背压相差较大，需要调节泵叶开度。
由当前背压计算出循环水流量为45m3/h，可以使用单泵运行。
流量-泵叶开度数学模型α＝a*Q*Q+b*Q，把Q＝42，α＝0.64；Q＝49，α＝1代入该模型。
求得a＝0.0007386，b＝-0.01578。
所以该工况下α＝0.0007386Q*Q-0.01578*Q。
把Q＝45代入上式，求得当前循环水流量对应的泵叶开度α＝0.785。
计算该泵叶开度下凝汽器压力为4.44kPa，满足凝汽器真空度要求。
由控制系统发出指令控制泵叶开度至78.5％。
下面使用本发明的控制方法建立的各种工况运行优化方案：
1)单泵运行
在图11的阻力曲线下，计算了几个工况的数据。计算结果如表1所示。在表1中，同时还列出了在相同工况条件下的现场试验实测数据。
表1
由表中数据可以看出，计算结果与实测数据有相当的一致性，这说明计算模型是正确的。
当碟阀开度达到40％左右时，泵可以工作在30％以上的叶片开度，如图11所示。
图10与图11基本上反映了机组的实际运行情况，所以可以采用该模型进行单泵的运行模式计算。
图12表示了海平面为1米时各种阀碟开度时泵开度变化的工作点情况，由图可以看出，当蝶阀开度为50％时，泵可以在70％以上开度下工作；但当蝶阀开度为45％以下时，泵可以在31％以上开度下工作了；所以采用碟阀调节单泵运行时要仔细调节碟阀的开度，尤其是在小于45％时是非常敏感的。
图13是在海平面为2.1米、单泵运行、出口蝶阀开度45％循环水温度20℃、在不同的泵开度下泵的性能、效率、功率、流量曲线。从图可以看出，在泵的不同开度，其流量范围大约在32～49km3/h之间，功率大约为1000～3000kW之间，效率则基本上随着泵叶片开度的增加而略有增加，在76％～88％之间，但是总体看来，单泵运行时，在泵的各种开度下的工作点上，泵的效率基本上大于80％，泵的流量也随着叶片开度的增大而增大；单泵运行时，功率增加一倍，流量并没有成倍的增加，如图13表示，流量增加53％，功率增加200％，因此，单泵应该在较小泵叶片开度下工作比较经济。
由于出口蝶阀开度为45％，所以单泵运行时最大流量达不到泵的最大流量60km3/h，而是49km3/h，因此为了保证凝汽器压力在规定的范围内，在循环水温度较高时就得使用双泵运行，由图14可以看出，当循环水温度为20℃时，泵必须工作在50％以上开度才能使凝汽器工作在4.5kPa以下。
图15表示循环水温度为16℃时各种负荷下低压凝汽器内压力，由图可以看出，在这个循环水温度下，任何负荷下均可以采用单泵且可以在任何的泵开度下运行。
表2和表3分别是循环水温度20℃、循环水出口蝶阀开度45％和40％时、负荷率为0.75时的一些参数，对比两个表的数据可以发现，循环水出口蝶阀开度较大时，总的循环水流量较多，凝汽器内压力较低，泵的效率和压头也较低。若以凝汽器压力低于4.5kPa为界，则两者均可以在50％以上的泵开度下运行，由表中数据可以看出，相对应同一个泵的开度，循环水出口蝶阀开度较大时功率较小，凝汽器内压力较低，因此在能满足运行条件时，应该让循环水出口蝶阀开度尽可能的大些。
表3循环水温度20℃、循环水出口蝶阀开度45％、负荷450MW计算结果
表4循环水温度20℃、循环水出口蝶阀开度40％、负荷450MW计算结果
由以上分析可以看出，单泵的优化运行方案应该是：
a)循环水出口蝶阀开度在45％时，单泵就可以在任何开度下工作；
b)在满足凝汽器压力的条件下，应该尽量的在泵的较小开度下工作，这样泵的耗功较小；
c)只要能满足泵工作的条件下，循环水出口蝶阀开度应该尽可能的开大些；
d)循环水温度在16℃以下时，在任何负荷下机组可以采用单泵且可以在泵的较小开度下运行，凝汽器压力均能低于4.5kPa；
2)双泵运行分析
图16是机组在海平面为2.1米时，机组双泵运行、泵开度为31％时的管路性能曲线和水泵性能曲线，从图中可以看出两者的交点在60km3/h左右。
由图可知，泵在不同开度，其流量范围大约在61.299～88.4km3/h，功率大约为1112～3123kW之间，效率则开始随着泵叶片开度的减小而略有增加，直到泵的开度为90％时效率达到89％，随后有所下降，在泵的叶片开度31％时，泵效率在80％左右。但是总体看来，双泵运行时，在泵的各种开度下的工作点上，泵的效率始终大于80％。同样，泵的流量也随着叶片开度的减小而减少，在泵的叶片开度为31％时，流量达到61.29km3/h，由于是双泵运行，所以单台泵的流量为30.6km3/h，功率为1112kW，效率达到81％，总功率为2*1112kW，即为2224kW。
所以，单泵运行泵开度增加而增加耗功达到或超过2224kW时，应该切换为双泵运行，这样可以再相同的泵耗功的条件下获得较大流量。
表5是循环水温度20℃、循环水出口蝶阀全开、负荷率为0.75时的一些参数。对比表3和表5的数据可以发现，相对于单泵运行而言，机组循环水系统的流量有了较大的提高，相对于同样的进口循环水温度和负荷率，凝汽器内的压力有所降低；以单泵的50％泵叶片开度与双泵31％叶片开度相比，凝汽器压力均低于4.5kPa，循环水出口蝶阀开度较大时功率较小，凝汽器内压力较低，因此在能满足运行条件时，应该让循环水出口蝶阀开度尽可能的大些。
表5循环水温度20度、负荷450MW计算结果
表6是单泵与双泵运行数据对比。从表中数据可以看出，单泵运行时最大开度下的凝汽器压力比双泵运行时最小开度时的凝汽器压力还要高些，但是均小于4.5kPa。如果以4.5kPa作为一个标准，则单泵的50％开度运行方案是最优的。此时凝汽器的压力小于4.5kPa，单台机组的功率仅为1600kW左右，比双泵低600kW左右，压头达到12.09m，比双泵的压头略高。
表6单泵与双泵运行数据对比(循环水温度20℃、循环水出口蝶阀全开、负荷率为0.75时)
表7为双泵出口蝶阀全开和部分开的情况计算值与实验值对比数据。由表中数据可以发现，在相同的条件下，计算值与试验值偏差比较小，如表8所示，均在5％以内。在表8中，还列出了出口蝶阀全开和出口蝶阀开度70％时的偏差值，由数据可知，蝶阀部分开启时对循环水出口压头影响较大，而对其他影响较小。因此如果为了出口压头，可调节出口蝶阀开度在70％左右。
表7双泵、负荷306MW、循环水温度28℃、出口蝶阀开度70％
表8双泵、负荷306MW、循环水温度28℃、泵叶片开度50％
表9是双泵、海平面2.1米、循环水温20℃、负荷600MW的条件下，分别采用凝汽器出口蝶阀开度45％和全开工况计算数据。由表中数据可以看出，为了达到相同的凝汽器压力(流量相当)，泵的叶片开度需要有比较大的不同，即全开蝶阀工况两泵均可以工作在31％叶片开度下，单机功率仅为2224kW，低压凝汽器压力达到4.326kPa；而相对于同量级的凝汽器压力，45％蝶阀开度必须调节泵叶片开度到最大，即100％，此时的单机功率高达6000kW。因此在双泵运行时凝汽器出口蝶阀开度应该全开。
表9双泵、负荷600MW、循环水温度20℃、不同蝶阀开度比较
(双泵采用凝汽器出口蝶阀开度：45％、海平面：2.1、循环水温：20℃、负荷率：1.0，双泵采用凝汽器出口蝶阀全开条件、海平面：2.1、循环水温：20℃、负荷率：1.0)
表10是双泵、海平面2.1米、循环水温20℃、负荷600MW的条件下，分别采用凝汽器出口蝶阀开度70％和全开工况计算数据。两种工况两泵均可以工作在31％叶片开度下，单机功率仅相差66kW左右，低压凝汽器压力达到4.3kPa左右，泵出口循环水压力凝汽器出口蝶阀开度70％工况略高于凝汽器出口蝶阀全开工况，这就为冲灰水等提供压头。综合表9和表10可得双泵运行时凝汽器出口蝶阀开度应该在70％以上。
表10双泵、负荷600MW、循环水温度20℃、不同蝶阀开度比较
(双泵采用凝汽器出口蝶阀开度：75％、海平面：2.1、循环水温：20℃、负荷率：1.0，双泵采用凝汽器出口蝶阀全开条件、海平面：2.1、循环水温：20℃、负荷率：1.0)
3)运行控制方案
根据计算分析结果，由控制系统发出指令控制泵叶开度，按照以下规则建立控制方案：
a)保证凝汽器真空在合理范围内；
b)泵的耗功最小。
以下是运行控制方案：
a)双泵运行时泵的叶片开度可以处于较小值，这样既可以满足凝汽器压力，又可以减少泵耗功；在凝汽器出口蝶阀全开或70％以上开度时，双泵的泵叶片在50％开度就能达到设计流量70km3/h，此时单泵耗功在1675kW，两泵耗功为3350kW。
b)在循环水温度较低时(大约在16℃以下)、在任何负荷下均可以自由采用单泵或双泵运行；在温度高于16℃时，在一定的负荷率下，可以通过调节泵的叶片开度，自由采用单泵或双泵运行，如果泵开度调节合适，单泵比双泵功耗小些，但凝汽器的压力会相应高点。
c)在双泵运行时，应该尽可能的将高压凝汽器出口蝶阀开度全开或不小于70％，可以减少泵的耗功。
d)单泵：凝汽器出口蝶阀开度：45％，泵叶片开度在70％以下耗功比双泵最小开度31％的耗功要小些，比较经济，一般循环水温度不高于16℃时在全工况范围可以使用。
e)双泵：凝汽器出口蝶阀开度全开或70％，经济性安全性均好，能覆盖全工况。如果有一台泵故障停运，短时间内可以切换为单泵运行方式，即凝汽器出口蝶阀开度立刻调整到45％，泵叶片开度调整到50％以上，当然如果调整不及时，也可能存在机组跳机风险。
本实施例使用本发明的方法，可以使得电厂每度电节约3g煤节能效果显著，以实际运行测量结果说明了本发明的方法能取得良好的效果。
上述具体实施可由本领域技术人员在不背离本发明原理和宗旨的前提下以不同的方式对其进行局部调整，本发明的保护范围以权利要求书为准且不由上述具体实施所限，在其范围内的各个实现方案均受本发明之约束。
Claims (7)
1.一种循环水泵泵叶开度优化调节方法，其特征在于，通过实时采集机组背压、负荷、循环水温度和海平面水位并计算循环水流量，进而判断运行方式和泵叶开度范围，并采用牛顿迭代法计算管路阻力曲线与不同泵叶开度水泵特性曲线的两个交点，然后建立循环水流量与泵叶开度模型，由计算出的循环水流量计算出泵叶的开度；然后通过调节泵叶开度使得凝汽器真空度在合理范围内的同时循环水泵的耗功最小，从而达到冷端优化和节能目的；
所述的循环水流量与泵叶开度模型是指：泵叶开度α＝aQ2+bQ，其中Q为循环水流量，通过所述两个交点确定参数a和b；
所述的实时采集是指：采集机组背压、负荷、循环水温度、海平面水位、蝶阀开度、投运水泵数量和泵叶开度；
所述的实时计算循环水流量是指：根据采集数据预先拟合出不同泵叶开度下水泵特性曲线，并当机组背压与设定背压相差超过设定背压的1％时进行调节，具体为：当机组背压比设定背压大且相差值高于设定背压的1％，则以10T/h的速度增加循环水量，直到背压达到设定值，当机组背压比设定背压小且相差值高于设定值的1％，则根据前后两次计算值插值得到循环水流量。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征是，所述的管路阻力曲线与不同泵叶开度水泵特性曲线的两个交点是指：
1)实时计算管路阻力曲线，包括：弯曲管道的局部阻力系数、突然扩大的局部阻力系数、渐扩管局部阻力系数、分支管道局部阻力系数；
2)拟合出不同泵叶开度下水泵特性曲线，即根据采集的数据预先进行拟合，拟合水泵流量-压头、流量-效率、流量-功率曲线；
3)由背压计算循环水流量，判断当前循环水流量是否适合单泵运行，并按照相同方式判断双泵情况，确定单/双泵运行后判断泵叶开度范围，使得当前循环水流量对应的最合适的泵叶开度处于该范围内，采用数值计算方法计算出管路阻力曲线与不同泵叶开度水泵特性曲线两个交点。
3.根据权利要求2所述的方法，其特征是，所述的弯曲管道的局部阻力系数为：其中：θ是弯管角度；
所述的突然扩大的局部阻力系数为：其中：A1、A2是突扩管前后流动面积；
所述的渐扩管局部阻力系数为：其中：A1、A2是渐扩管前后流动面积；
所述的分支管道局部阻力系数为：
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其中：两台循环水泵的流量比q＝Q1/Q3，Q1是出口1的流量，Q3是入口3的流量，m＝A1/A2，A1是出口1的面积，A2是出口2的面积，n＝d1/d2，d1是出口1的直径，d2是出口2的直径；对于现在的管路系统，由于两台并联水泵相同、d1、d2相等且具有相同的吸水面高度和出口压头，因此1和2分支管具有相同的流量，即q＝0.5；凝汽器的水侧局部阻力系数ξ＝23.64；
所述的循环水管道的沿程阻力系数其中：△为管道的当量糙粒高度，d为管道的直径，Re为雷诺数；在充满流体的管道内，管道水力为：其中：H＝SHQ2，SH为管道阻抗，l为管道长度，ξ为阻力系数，Re＝104～107；由于两台循环水泵的吸入口到出水口属于并联管道，各分支管道的管道阻抗和总管道阻抗之间的关系为：其中：Sp为总管道阻抗，Si为分支管道阻抗，i为分支管道的数量；管路系统的阻力和流量满足：H＝Hst-Hw+SHQ2，Hst为循环水系统中排水管出口的海平面高度，Hw为循环水泵吸水面的海平面高度。
4.根据权利要求2所述的方法，其特征是，所述的确定单/双泵运行后判断泵叶开度范围是指：循环水泵的叶片可以根据不同负荷进行调节，泵的压头是流量和叶片角度的函数，为了将循环水系统的水力计算程序化，将泵的性能曲线用函数表示后采用数值方法计算两个泵叶开度水泵性能曲线与管路阻力曲线交点，使当前循环水流量位于两个交点所对应的流量范围内。
5.根据权利要求2所述的方法，其特征是，所述的数值计算方法是指：泵的压头H＝f(p,Q)，其中：p为泵开度、Q为泵的流量，在循环水泵工作时，水泵产生的压头要能克服循环水管路系统的阻力f(p,Q)＝Hst-Hw+SHQ2；对于给定泵叶片开度的条件下：g(Q)＝f(p,Q)-Hst-Hw+SHQ2＝0，则得到管路系统和泵的工作点。
6.根据权利要求2所述的方法，其特征是，所述的牛顿迭代法是指：其中：k＝1,2,3...,g′(Q)＝f′(p,Q)-2SHQ；计算时，首先假定初始流量Q0，计算g(Q0)和g’(Q0)，再获得Q1，一直迭代，根据循环水泵的并联方式分别给定初始计算流量5～9每小时千立方米；其收敛准则为：|Qk+1-Qk|≤0.001，即当两次计算流量误差在0.001之内，认为计算达到精度，计算结束，获得管路阻力曲线与不同泵叶开度水泵特性曲线两个交点。
7.根据权利要求1所述的方法，其特征是，为使得凝汽器真空度在合理范围内，对凝汽器变工况进行校核计算；
所述的校核计算包括：计算凝汽器内的蒸汽温度，由于蒸汽温度与压力一一对应，所以由蒸汽温度获得蒸汽压力即凝汽器真空度，具体为：凝汽器内的蒸汽温度ts＝tw1+Δt+δt，其中测量得到循环水进口温度tw1(℃)；计算循环水温升其中：Dw、Dc是测得的循环水量和出口蒸汽量；计算传热端差其中：测量得到凝汽器的传热面积Ac(m)；传热系数循环水的清洁度修正系数循环水流速和管径的修正系数测量得到循环水速度cw(m/s)、管子内径d1(m)；循环水进口温度修正系数流程修正系数在本计算取1(单流程)；凝汽器的单位蒸汽负荷的修正系数当时，其中：凝汽器压力若小于4.5kPa，则该泵叶开度满足要求。
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