CN107803503A - 一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法 - Google Patents

一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法 Download PDF

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Abstract

一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法，包括以下步骤：（1）采用雾化制粉法分别对铝、镁、锌、铜以及锆与钪制粉；（2）粉末按比例混合，将高强铝合金轧制成管状，将粉末填充至管状高强铝合金的管芯中，制得铝合金药芯铝丝；（3）建立零件三维模型并导入到激光诱导电弧增材制造成形设备中；（4）将铝合金药芯铝丝导至焊枪中，在激光诱导电弧下熔化铝合金药芯铝丝，机器人按照分层路径轨迹，在基板上进行复杂高强铝合金的成形；（5）将零件从基板上分离，再将零件置于马弗炉中进行退火、固溶强化和时效处理；本发明可以增材成形结构形状复杂的高强铝合金零部件，具有快速、精确制造，制造周期短、成本低廉的优点。

Description

一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的 方法
技术领域
本发明涉及增材制造技术领域，具体是一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法。
背景技术
铝合金是工业中应用最广泛的一类有色金属结构材料，因其具有比强度大、韧性高、抗腐蚀性好、无磁性等突出特点，在航空航天、军事化工、医疗等领域有着广泛的应用。例如，在材料的选用上，无论是军用飞机还是民用飞机，高强铝合金都占据着重要的地位，其中民用飞机上铝合金占结构材料重量百分比达到70%~80%。随着航空航天工业的发展，以及航天材料在服役过程中经受高真空、低温、紫外线、空间碎片、原子氧和等离子体等多种环境因素作用，对材料提出了更高的要求。研究低温和真空环境对高性能铝合金力学行为的影响是材料在空间环境适应性评价的一项重要内容，具有重要的理论研究价值和工程应用意义。
自德国科学家W.Sander和K.Meissner在1923-1926年发现Al-Zn-Mg合金经淬火、时效后具有很高的强度以来，许多国家的学者对这类铝合金进行了大量的试验研究，7XXX系铝合金就是在此基础上发展而来的。7000系列铝合金代表7075和B95合金主要含有锌元素，是铝镁锌铜合金，属于超硬铝合金，有良好的耐磨性、焊接性和耐腐蚀性，此类铝合金的出现为高强铝合金的在航空航天领域的飞速发展奠定了基础。之后，各国纷纷仿制美国的7075和前苏联的B95合金，开发了7178 (Al-6.8Zn-2.8Mg-2.0Cu)合金、7079( Al-4.4Zn-3.3Mg-0.6Cu)合金和7001合金，且开发出了7049合金，开发出高韧性的7149合金和7249合金。
目前，随着航空航天技术的发展，其零件构造越来越复杂，力学性能要求越来越高，重量却要求越来越轻，由于传统工艺生产周期长，成本高，很难制造出满足要求的材料。高强铝合金较不锈钢、特殊钢和钛合金等材料具有明显竞争优势，高强铝合金制品主要有挤压、轧制的板材、棒材、型材以及一些锻件等。这些加工方法很难生产出复杂结构的铝合金，如果采用焊接过程控制难度较大。而传统的铸造尤其是精密铸造成形，一方面需要事前制作模具，因此导致生产周期长，增加了成本；另一方面，由于铝合金铸造一般采用压力铸造，设备投入大，并且容易产生裂纹和气孔等缺陷，复杂结构的高强铝合金铸造难度更大。
近年发展起来的增材制造技术（3D打印）是一种基于材料逐层堆积的新型制造技术，该技术将复杂的三维加工转变为简单的二维加工，大大降低了复杂零件的成形难度，从而有望解决传统加工技术无法完成的复杂结构件的成形难题，满足复杂高强铝合金成形的需求。
虽然电弧热源增材成形具有设备运行成本低，能量利用率较高（转化率大于60%），加工适应性强，可实现中、大厚度金属材料的连接等优点，但由于电弧热源能量密度小、热穿透能力不足、电弧放电稳定性差，易出现焊接效率低、热输入过大，以及接头晶粒尺寸、焊后变形和残余应力较大等问题，导致电弧热源增材成形技术的应用受到一定的限制。而激光焊作为新兴的制造技术，其具有热输入可降至最低需要量，热影响区及成形热变形程度小；指向性好，无需中间介质，属于非接触式焊接，因此设备损耗、材料污染程度以及所受干扰可能性小；能量可以被光学仪器引导有效摆脱了空间的束缚，有利于实现自动化和柔性化焊接；热源能量密度高，穿透能力强，焊接精度和焊接效率高等优点。但是，激光焊接也有其不足之处，如：较高的设备价格和运行维护成本、较低的电-光转化率（Nd:YAG(Neodymium-doped Yttrium Aluminixim Garnet，激光小于5%，CO2激光不大于30%）。较高的工装精度要求以及有色金属较低的吸收率（室温下，铝、银和镁金属对CO2激光的吸收率分别为2%和3%），这些缺点和问题极大程度地限制了激光焊接技术的应用。激光-电弧复合热源核心思想是将这两种物理特性和加热机制完全不同的焊接热源组合形成复合热源，充分发挥两种热源各自优势的同时互相弥补对方的缺点，从而形成一种具有全新特性的、高效的新型焊接热源。参数优化后的复合热源焊接具有更高的焊接速度、更佳的焊缝成型和更好的机械性能。
增材成形技术因采用复合热源熔化药芯铝丝，必然包含合金粉末的熔化、氧化及烧损，所以对粉末的流动性、含氧量及粒径分布有特殊要求。因此，上述新型高强铝合金按照配比虽可用于铸造，但直接应用于增材成形仍存在诸如气孔、裂纹、表明尺寸精度低等问题。另外由于合金中的元素物性差别较大，在高能量复合热源的作用下低熔点的元素容易因蒸发导致成分偏析，影响零部件性能。
因此，针对现有技术存在的上述不足，如何利用激光诱导电弧复合热源来制备复杂高强铝合金，是本技术领域亟待解决的问题。
发明内容
本发明的目的就是针对现有技术存在的上述缺陷，提供了一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法，本发明旨在制备出适合于增材成形用的铝合金药芯铝丝，并采用增材制造技术制备出结构复杂的高强铝合金零部件，从而实现形状、结构复杂的高强铝合金零部件快速制造的目的。
本发明提供了一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法，包括以下步骤：
（1）在氩气环境下，采用雾化制粉法分别对铝、镁、锌、铜进行制粉，分别得到铝粉、镁粉、锌粉和铜粉，再对稀土元素锆与钪进行混合制粉得到稀土粉；
（2）按照铝粉、镁粉、锌粉、铜粉和稀土粉的质量分数为分别为84.1-85.1%、3.3%、8.3%、2.3%、1.0-2.0%的比例进行混合，得到合金粉；再将带状的高强铝合金轧制成中空的管状，将合金粉填充至管状高强铝合金的管芯中，制得铝合金药芯铝丝，所述铝合金药芯铝丝的直径为0.8-1.6mm；
（3）在计算机上建立零件三维CAD模型，将零件三维模型转成 STL 格式并导入到激光诱导电弧增材制造成形设备中；
（4）将步骤（2）中制得的铝合金药芯铝丝导入到激光诱导电弧增材制造成形设备的焊枪中，并在激光诱导电弧热源下熔化铝合金药芯铝丝，机器人带动焊枪按照分层路径轨迹运动，在基板上进行复杂高强铝合金的成形，所述基板的温度为100-200℃，以降低成形过程中的温度梯度，减小零件中的残余应力和气孔形成。
（5）采用线切割工艺将成形的零件从基板上分离，再将成形的零件置于马弗炉中进行退火，退火后进行固溶强化和时效处理，以提高铝合金的力学性能和抗疲劳性能，将经过时效处理后的零件进行低温和真空疲劳测试，以明确零件在航空航天环境下的低温和真空疲劳性能。
优选地，本发明中所述铝粉、镁粉、锌粉、铜粉和稀土粉均为球形或类球形，粉末粒径为20-60μm，氧含量低于700ppm，粉末流动性小于38s/50g。
优选地，本发明中所述步骤（4）中的零件成形是采用激光诱导电弧热源熔丝沉积路径分层累积制造而成。
进一步地，本发明中所述激光诱导电弧热源熔丝沉积路径是指在完成第一次熔丝沉积成形后，第二次针对弥散强化相富集的熔池边界再搭接一定微小距离沉积一次，则在复合热源的匙孔效应及电弧电磁力等搅拌作用下，熔池边界的弥散强化相随匙孔效应及电磁搅拌及重熔等作用，使得强化合金相均匀流动到熔池内，从而减少了在熔池边界的聚集，以实现弥散强化相在高强铝合金基体中的弥散均匀分布；另一方面，第一次复合热源熔丝沉积后部分球化或未熔的颗粒在第二次熔滴沉积层的热作用下部分重新熔化，在匙孔效应和电弧力的作用下重新分布，从而细化零件晶粒，增加强化项的均匀化及球化程度。
优选地，本发明中所述激光诱导电弧熔丝增材制造成形设备是采用同轴激光-TIG复合热源，激光功率为10-15kW与200-400A电弧复合，填丝速度为5-8m/min，熔丝速度为2-5m/min，层厚为1-3mm。
优选地，本发明中所述退火温度为150-200℃，退火时间为 2-5h。
优选地，本发明中所述固溶强化处理的温度为400-490℃，时间为1-2h。
优选地，本发明中所述时效处理的温度为100-150℃，时间为10-40h。
优选地，本发明中所述低温测试环境温度控制在不高于3K，真空疲劳测试环境压力控制在不高于1.5×10-5Pa。
本发明与现有技术相比，具有以下优点：
（1）本发明采用气雾化法制备合金粉，并将该合金粉填充于细管状的高强铝合金的管芯中，配置出适合于增材成形用的铝合金药芯铝丝，并有针对性的增加低熔点元素含量，以弥补其在复合热源作用下的元素蒸发；即将锌元素的质量分数由 8.0%提高至 8.3%，以弥补其在高能量激光电弧复合热源作用下元素蒸发及烧损的损失。
（2）本发明成形过程中采用激光诱导电弧热源熔丝沉积路径分层累积制造，并将基板预热至100-200℃，以降低成形过程中的温度梯度，并促进增强相的扩散与均匀化，减小零件中的残余应力和气孔的形成，从而抑制裂纹的产生，提高零件成形质量。
（3）本发明可以增材成形结构形状复杂的高强铝合金零部件，具有快速、精确制造，制造周期短、成本低廉的优点。通过调整激光与电弧的工艺参数，即适合厚壁件又适合薄壁铝件的生产。
（4）本发明采用激光-电弧复合热源，将这两种物理特性和加热机制完全不同的焊接热源组合形成复合热源，充分发挥两种热源各自优势的同时互相弥补对方的缺点，从而形成一种具有全新特性的、高效的新型焊接热源。参数优化后的复合热源焊接具有更高的焊接速度、更佳的焊道成型和更好的机械性能。
附图说明
图1是本发明的工艺流程图。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合实施例，对本发明进行进一步详细解释说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用于解释本发明，并不用于限定本发明。
实施例1
本实施例的一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法，包括以下步骤：
（1）在氩气环境下，采用雾化制粉法分别对铝、镁、锌、铜进行制粉，分别得到铝粉、镁粉、锌粉和铜粉，再对稀土元素锆与钪进行混合制粉得到稀土粉；
（2）按照铝粉、镁粉、锌粉、铜粉和稀土粉的质量分数为分别为85.1%、3.3%、8.3%、2.3%、1.0%的比例进行混合，得到合金粉；再将带状的高强铝合金轧制成中空的管状，将合金粉填充至管状高强铝合金的管芯中，制得铝合金药芯铝丝，所述铝合金药芯铝丝的直径为1.0mm；
（3）在计算机上建立零件三维CAD模型，将零件三维模型转成 STL 格式并导入到激光诱导电弧增材制造成形设备中；
（4）将步骤（2）中制得的铝合金药芯铝丝导入到激光诱导电弧增材制造成形设备的焊枪中，并在激光诱导电弧热源下熔化铝合金药芯铝丝，机器人带动焊枪按照分层路径轨迹运动，在基板上进行复杂高强铝合金的成形；
（5）采用线切割工艺将成形的零件从基板上分离，再将成形的零件置于马弗炉中进行退火，退火后进行固溶强化和时效处理，以提高铝合金的力学性能和抗疲劳性能，将经过时效处理后的零件进行低温和真空疲劳测试，以明确零件在航空航天环境下的低温和真空疲劳性能。
优选地，本发明中所述铝粉、镁粉、锌粉、铜粉和稀土粉均为球形或类球形，粉末粒径为20-40μm，氧含量低于700ppm，粉末流动性为36s/50g。
优选地，本发明中所述步骤（4）中的零件成形是采用激光诱导电弧热源熔丝沉积路径分层累积制造而成。
进一步地，本发明中所述激光诱导电弧热源熔丝沉积路径是指在完成第一次熔丝沉积成形后，第二次针对弥散强化相富集的熔池边界再搭接一定微小距离沉积一次。则在复合热源的匙孔效应及电弧电磁力等搅拌作用下，熔池边界的弥散强化相随匙孔效应及电磁搅拌及重熔等作用，使得强化合金相均匀流动到熔池内，从而减少了在熔池边界的聚集，以实现弥散强化相在高强铝合金基体中的弥散均匀分布；另一方面，第一次复合热源熔丝沉积后部分球化或未熔的颗粒在第二次熔滴沉积层的热作用下部分重新熔化，在匙孔效应和电弧力的作用下重新分布，从而细化零件晶粒，增加强化项的均匀化及球化程度。
优选地，本发明中所述步骤（4）中基板的温度为100℃，以降低成形过程中的温度梯度，减小零件中的残余应力和气孔形成。
优选地，本发明中所述激光诱导电弧熔丝增材制造成形设备是采用同轴激光-TIG复合热源，激光功率为10kW与200A电弧复合，填丝速度为6m/min，熔丝速度为3m/min，层厚为2mm。
优选地，本发明中所述退火温度为180℃，退火时间为 4h。
优选地，本发明中所述固溶强化处理的温度为400℃，时间为2h。
优选地，本发明中所述时效处理的温度为150℃，时间为10h，均匀化合金成份，以增强铝合金的塑性和韧性。
优选地，本发明中所述低温测试环境温度控制在不高于3K，真空疲劳测试环境压力控制在不高于1.5×10-5Pa。
实施例2
本实施例的一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法，包括以下步骤：
（1）在氩气环境下，采用雾化制粉法分别对铝、镁、锌、铜进行制粉，分别得到铝粉、镁粉、锌粉和铜粉，再对稀土元素锆与钪进行混合制粉得到稀土粉；
（2）按照铝粉、镁粉、锌粉、铜粉和稀土粉的质量分数为分别为84.6%、3.3%、8.3%、2.3%、1.5%的比例进行混合，得到合金粉；再将带状的高强铝合金轧制成中空的管状，将合金粉填充至管状高强铝合金的管芯中，制得铝合金药芯铝丝，所述铝合金药芯铝丝的直径为0.8mm；
（3）在计算机上建立零件三维CAD模型，将零件三维模型转成 STL 格式并导入到激光诱导电弧增材制造成形设备中；
（4）将步骤（2）中制得的铝合金药芯铝丝导入到激光诱导电弧增材制造成形设备的焊枪中，并在激光诱导电弧热源下熔化铝合金药芯铝丝，机器人带动焊枪按照分层路径轨迹运动，在基板上进行复杂高强铝合金的成形；
（5）采用线切割工艺将成形的零件从基板上分离，再将成形的零件置于马弗炉中进行退火，退火后进行固溶强化和时效处理，以提高铝合金的力学性能和抗疲劳性能，将经过时效处理后的零件进行低温和真空疲劳测试，以明确零件在航空航天环境下的低温和真空疲劳性能。
优选地，本发明中所述铝粉、镁粉、锌粉、铜粉和稀土粉均为球形或类球形，粉末粒径为30-50μm，氧含量低于700ppm，粉末流动性为31s/50g。
优选地，本发明中所述步骤（4）中的零件成形是采用激光诱导电弧热源熔丝沉积路径分层累积制造而成。
进一步地，本发明中所述激光诱导电弧热源熔丝沉积路径是指在完成第一次熔丝沉积成形后，第二次针对弥散强化相富集的熔池边界再搭接一定微小距离沉积一次。则在复合热源的匙孔效应及电弧电磁力等搅拌作用下，熔池边界的弥散强化相随匙孔效应及电磁搅拌及重熔等作用，使得强化合金相均匀流动到熔池内，从而减少了在熔池边界的聚集，以实现弥散强化相在高强铝合金基体中的弥散均匀分布；另一方面，第一次复合热源熔丝沉积后部分球化或未熔的颗粒在第二次熔滴沉积层的热作用下部分重新熔化，在匙孔效应和电弧力的作用下重新分布，从而细化零件晶粒，增加强化项的均匀化及球化程度。
优选地，本发明中所述步骤（4）中基板的温度为200℃，以降低成形过程中的温度梯度，减小零件中的残余应力和气孔形成。
优选地，本发明中所述激光诱导电弧熔丝增材制造成形设备是采用同轴激光-TIG复合热源，激光功率为12kW与300A电弧复合，填丝速度为5m/min，熔丝速度为2m/min，层厚为1mm。
优选地，本发明中所述退火温度为200℃，退火时间为 2h。
优选地，本发明中所述固溶强化处理的温度为450℃，时间为1.5h。
优选地，本发明中所述时效处理的温度为120℃，时间为20h，均匀化合金成份，以增强铝合金的塑性和韧性。
优选地，本发明中所述低温测试环境温度控制在不高于3K，真空疲劳测试环境压力控制在不高于1.5×10-5Pa。
实施例3
本实施例的一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法，包括以下步骤：
（1）在氩气环境下，采用雾化制粉法分别对铝、镁、锌、铜进行制粉，分别得到铝粉、镁粉、锌粉和铜粉，再对稀土元素锆与钪进行混合制粉得到稀土粉；
（2）按照铝粉、镁粉、锌粉、铜粉和稀土粉的质量分数为分别为84.1%、3.3%、8.3%、2.3%、2.0%的比例进行混合，得到合金粉；再将带状的高强铝合金轧制成中空的管状，将合金粉填充至管状高强铝合金的管芯中，制得铝合金药芯铝丝，所述铝合金药芯铝丝的直径为1.6mm；
（3）在计算机上建立零件三维CAD模型，将零件三维模型转成 STL 格式并导入到激光诱导电弧增材制造成形设备中；
（4）将步骤（2）中制得的铝合金药芯铝丝导入到激光诱导电弧增材制造成形设备的焊枪中，并在激光诱导电弧热源下熔化铝合金药芯铝丝，机器人带动焊枪按照分层路径轨迹运动，在基板上进行复杂高强铝合金的成形；
（5）采用线切割工艺将成形的零件从基板上分离，再将成形的零件置于马弗炉中进行退火，退火后进行固溶强化和时效处理，以提高铝合金的力学性能和抗疲劳性能，将经过时效处理后的零件进行低温和真空疲劳测试，以明确零件在航空航天环境下的低温和真空疲劳性能。
优选地，本发明中所述铝粉、镁粉、锌粉、铜粉和稀土粉均为球形或类球形，粉末粒径为40-60μm，氧含量低于700ppm，粉末流动性为32s/50g。
优选地，本发明中所述步骤（4）中的零件成形是采用激光诱导电弧热源熔丝沉积路径分层累积制造而成。
进一步地，本发明中所述激光诱导电弧热源熔丝沉积路径是指在完成第一次熔丝沉积成形后，第二次针对弥散强化相富集的熔池边界再搭接一定微小距离沉积一次。则在复合热源的匙孔效应及电弧电磁力等搅拌作用下，熔池边界的弥散强化相随匙孔效应及电磁搅拌及重熔等作用，使得强化合金相均匀流动到熔池内，从而减少了在熔池边界的聚集，以实现弥散强化相在高强铝合金基体中的弥散均匀分布；另一方面，第一次复合热源熔丝沉积后部分球化或未熔的颗粒在第二次熔滴沉积层的热作用下部分重新熔化，在匙孔效应和电弧力的作用下重新分布，从而细化零件晶粒，增加强化项的均匀化及球化程度。
优选地，本发明中所述步骤（4）中基板的温度为150℃，以降低成形过程中的温度梯度，减小零件中的残余应力和气孔形成。
优选地，本发明中所述激光诱导电弧熔丝增材制造成形设备是采用同轴激光-TIG复合热源，激光功率为15kW与400A电弧复合，填丝速度为8m/min，熔丝速度为5m/min，层厚为3mm。
优选地，本发明中所述退火温度为150℃，退火时间为 5h。
优选地，本发明中所述固溶强化处理的温度为490℃，时间为1h。
优选地，本发明中所述时效处理的温度为100℃，时间为40h，均匀化合金成份，以增强铝合金的塑性和韧性。
优选地，本发明中所述低温测试环境温度控制在不高于3K，真空疲劳测试环境压力控制在不高于1.5×10-5Pa。

Claims (9)

1.一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法，其特征在于包括以下步骤：
（1）在氩气环境下，采用雾化制粉法分别对铝、镁、锌、铜进行制粉，分别得到铝粉、镁粉、锌粉和铜粉，再对稀土元素锆与钪进行混合制粉得到稀土粉；
（2）按照铝粉、镁粉、锌粉、铜粉和稀土粉的质量分数为分别为84.1-85.1%、3.3%、8.3%、2.3%、1.0-2.0%的比例进行混合，得到合金粉；再将带状的高强铝合金轧制成中空的管状，将合金粉填充至管状高强铝合金的管芯中，制得铝合金药芯铝丝，所述铝合金药芯铝丝的直径为0.8-1.6mm；
（3）在计算机上建立零件三维CAD模型，将零件三维模型转成 STL 格式并导入到激光诱导电弧增材制造成形设备中；
（4）将步骤（2）中制得的铝合金药芯铝丝导入到激光诱导电弧增材制造成形设备的焊枪中，并在激光诱导电弧热源下熔化铝合金药芯铝丝，机器人带动焊枪按照分层路径轨迹运动，在基板上进行复杂高强铝合金的成形，所述基板的温度为100-200℃；
（5）采用线切割工艺将成形的零件从基板上分离，再将成形的零件置于马弗炉中进行退火，退火后进行固溶强化和时效处理，以提高铝合金的力学性能和抗疲劳性能，将经过时效处理后的零件进行低温和真空疲劳测试，以明确零件在航空航天环境下的低温和真空疲劳性能。
2.根据权利要求1所述的一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法，其特征在于：所述铝粉、镁粉、锌粉、铜粉和稀土粉均为球形或类球形，粉末粒径为20-60μm，氧含量低于700ppm，粉末流动性小于38s/50g。
3.根据权利要求1所述的一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法，其特征在于：所述步骤（4）中的零件成形是采用激光诱导电弧热源熔丝沉积路径分层累积制造而成。
4.根据权利要求3所述的一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法，其特征在于：所述激光诱导电弧热源熔丝沉积路径是指在完成第一次熔丝沉积成形后，第二次针对弥散强化相富集的熔池边界再搭接一定微小距离沉积一次。
5.根据权利要求1所述的一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法，其特征在于：所述激光诱导电弧熔丝增材制造成形设备是采用同轴激光-TIG复合热源，激光功率为10-15kW与200-400 A电弧复合，填丝速度为5-8m/min，熔丝速度为2-5m/min，层厚为1-3mm。
6.根据权利要求1所述的一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法，其特征在于：所述退火温度为150-200℃，退火时间为 2-5h。
7.根据权利要求1所述的一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法，其特征在于：所述固溶强化处理的温度为400-490℃，时间为1-2h。
8.根据权利要求1所述的一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法，其特征在于：所述时效处理的温度为100-150℃，时间为10-40h。
9.根据权利要求1所述的一种采用激光诱导电弧增材制造技术制备复杂高强铝合金的方法，其特征在于：所述低温测试环境温度控制在不高于3K，真空疲劳测试环境压力控制在不高于1.5×10-5Pa。
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