CN107781880B - 一种油烟机用高效排风机箱 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种油烟机用高效排风机箱，所述机箱包括外箱、内箱及风轮组件，所述内箱装配于外箱内，风轮组件装配于内箱内，所述内箱上开设有内箱进风口，所述外箱与内箱之间设置有缓冲增压腔，所述缓冲增压腔位于内箱进风口的前方，所述缓冲增压腔的横向截面的最大空气通量面积与内箱进风口面积的比值为1.8：1～6：1。本发明的油烟机用高效排风机箱，可以有效降低风动压力损失，加快气体流动速度，补充流动路径的动力损耗，进而提升风轮组件的排风效率；同时机箱各组成部件装配合理，间隙噪音降低，承压能力增强，有效避免腔体气流共振及墙壁风动共振。

Description

一种油烟机用高效排风机箱

技术领域

本发明涉及厨房家用电器领域，尤其是涉及一种油烟机用高效排风机箱。

背景技术

行业现有的油烟机，通常机箱仅仅是蜗壳及风轮组件的安装部件，其对于气流风动流路的动力影响作用不显著，例如上排式油烟机，风轮组件安装于蜗壳内，蜗壳位于机箱的壳体中，壳体与蜗壳除了定位装配之外，基本没有结构及风动流路的配合，机箱内的空腔具有较多的进风死角与涡流区域，风动损耗较大；而对于下排式油烟机，目前行业对于风轮组件与机箱壳体的安装较为粗糙，没有对风动流路设计进行很好的研究，因此行业中现有的下排烟机排风损耗较大，气流动力较弱。

发明内容

本发明为客服上述现有技术中存在的问题，而提供一种降低风动压力损失、加快气体流动速度、补充流动路径的动力损耗的油烟机用高效排风机箱。

为了解决上述技术问题，本发明采用如下技术方案：一种油烟机用高效排风机箱，所述机箱包括外箱、内箱及风轮组件，所述内箱装配于外箱内，风轮组件装配于内箱内，所述内箱上开设有内箱进风口，所述外箱与内箱之间设置有缓冲增压腔，所述缓冲增压腔位于内箱进风口的前方，所述缓冲增压腔的横向截面的最大空气通量面积与内箱进风口面积的比值为1.8：1～6：1。

本发明的油烟机用机箱设置了缓冲增压腔，使进入到机箱的油烟有一个短暂的缓存空间，减小油烟在机箱内的流动过程中的压力损失，所述缓冲增压腔连通内箱进风口，因此缓冲增压腔的横向截面的最大空气通量面积直接影响缓冲增压腔内的空气流速及气流缓存时间，本发明中，所述缓冲增压腔的横向截面的最大空气通量面积与内箱进风口的面积的比值为1.8：1～6：1，当两者的比值小于1.8：1时，所述缓冲增压腔的横向截面的最大空气通量面积较小，气流在缓冲增压腔内的缓存时间较短，缓冲增压腔内不能形成有效的增压效果，由于气流在流动路径中必然存在动力损失，在这种情况下，缓冲增压腔可能存在增压不足，导致风轮组件的排风效率下降，影响油烟机的排烟效果；若两者的比值大于6：1时，所述缓冲增压腔的横向截面的最大空气通量面积过大，气流在缓冲增压腔内的缓存时间较长，极易造成缓冲增压腔内的烟气积压，甚至出现缓冲增压腔内的气流分层现象，即位于内箱进风口的吸风路径上的气流快速流动，位于该路径周边的气流处于静态或低速积压状态，气流分层将会导致机箱内形成气流死角，进而产生局部涡旋，从而损耗吸风路径上的动力，降低风轮组件的排风效率。

上述技术方案还可以通过以下技术措施进一步完善：

所述缓冲增压腔的进风端开设有外箱进风口，所述外箱进风口的空气通量小于缓冲增压腔横向截面的最小空气通量。本发明将缓冲增压腔的进风端的外箱进风口面积设置为小于缓冲增压腔横向截面的最小空气通量，即气流由外箱进风口进入缓冲增压腔后，形成气体的泄压与扩张，当气流在流动路径上进入到一个放大的空腔时，于外箱进风口处将形成压力释放，瞬间形成气流加速，不仅补偿了气流流动路径上的动力损耗，同时提升了气流的流动速度。

所述外箱进风口的面积与缓冲增压腔横向截面的最大空气通量的面积比值为1：1.5～1：3。当所述比值过小，则外箱进风口的面积与缓冲增压腔横向截面的最大空气通量的面积相差较小，弱化了气流在流动路径上的空腔放大作用，外箱进风口处将形成压力释放效果不显著，对气流的瞬间加速效果较弱，不能很好的补偿气流流动路径上的动力损耗，气流的流动速度增速不显著，即气流的动力提升不足；当所述比值过大，则外箱进风口的面积与缓冲增压腔横向截面的最大空气通量的面积相差过大，缓冲增压腔靠近箱壁的空间相对外箱进风口处于气流死角，极易产生进风涡旋，从而损耗吸风路径上的动力，同时较大比例的缓冲增压腔形成空间浪费，材料成本上升，较小比例的外箱进风口可能降低进风风压，造成气流路径上较大的压力损耗。

所述缓冲增压腔横向截面自外箱进风口向下面积逐步增大。即所述缓冲增压腔呈上小下大的扩口腔体，使气流进入外箱进风口后，进入到一个放大的空腔，并且在该腔体内流动路径中，持续的降低压力损耗与风动摩擦，以减少气流流动路径上的动力损耗。

或者，所述缓冲增压腔为上下空气通量均匀的矩形通道。矩形通道可以有效降低外箱的成型难度，且由于机箱尺寸较大，矩形通道的造型规整，机箱平面变形程度可控，产品的成品率较高。

所述内箱具有前壁板，所述内箱进风口设置于所述前壁板上，所述前壁板与外箱内壁配合安装，所述前壁板形成所述缓冲增压腔的承压平面。本发明的机箱采用内箱与外箱合围形成所述缓冲增压腔，内箱的前壁板构成所述缓冲增压腔的进风末端，直接承受所述缓冲增压腔内的气流压力，由于气流在缓冲增压腔内的流动过程中，气流由外箱进风口进入后，缓冲并增压流动至内箱进风口，因此缓冲增压腔四周壁面所承受的风动压力也不尽相同，而位于进风末端的前壁板相对其他壁面所承受的压力更大，为了减小壁面承压影响内箱进风口平面的变形及配合间隙，本发明中，直接采用由内箱的前壁板构成所述缓冲增压腔进风末端的承压平面，相较现有的，由外箱单独形成缓冲增压腔的构造来说，减少了内外箱在进风口平面的间隙配合，本发明的机箱对于气流路径上的风动损耗、间隙噪音等效果有显著提升。

所述内箱进风口相对于所述缓冲增压腔偏心设置，所述内箱进风口的纵向中心线偏移缓冲增压腔纵向中心线5-10cm。为了减少机箱在气体流动过程中的风动共振，将内箱进风口在水平方向上偏心设置，即内箱进风口位于移缓冲增压腔的腔体空间内的非对称水平位置，可以有效避免移缓冲增压腔内的气流共振；同时气流的进风末端相对于前壁板也处于非对称水平位置，可同样避免了前壁板风动共振，内箱进风口开设于前壁板的偏心位置，使前壁板左右两侧的壁面拉力和承压有所不同，有助于提升前壁板的承压强度。若偏心距离过小，则避免腔体气流共振及墙壁风动共振的效果不显著；若偏心距离过大，则影响气流路径顺畅，且回增大风阻及气流动力损耗。

所述缓冲增压腔的下方设有与缓冲增压腔相连通的紊流区，所述紊流区呈上大下小的楔形腔体造型。所述楔形腔体使得所述紊流区具有朝向内箱进风口的增压斜面，当气流进入到紊流区后，增压斜面将气流推向内箱进风口，伴随着风轮组件的排风泄压，所述紊流区有效保证缓冲增压腔内的压力稳定，同时所述紊流区的楔形腔体造型避免机箱内产生涡旋区域，有效减小风动损耗。

所述紊流区至少部分位于所述内箱进风口的前方。所述紊流区可以全部位于内箱进风口的前方，使紊流区的增压斜面将气流完全导流至内箱进风口。所述紊流区的底部可以低于所述内箱进风口的最低点，使紊流区的下部位于所述内箱进风口的下方，上部位于所述内箱进风口的前方，使紊流区下方的尖角处形成进风死角，避免增压斜面与前壁板的夹角产生间隙啸声，同时该尖角区域可以对流动中的气流实现腔体降噪，有效减小风动噪声。

所述外箱包括配合安装的外箱本体及外箱盖板，所述外箱盖板上设有外箱进风口，所述外箱进风口位于缓冲增压腔的正上方。所述外箱盖板构成了缓冲增压腔的进风端，所述外箱进风口位于缓冲增压腔的正上方，使得气流路径形成由上至下的纵向流动，而后转变为横向进入内箱进风口，构成风动转向，可以进一步滤油，提升油烟机的油脂分离度。而采用外箱本体与外箱盖板的装配方式，便于对机箱的装配及后期的拆卸维修，也利于外箱各部件的成型，降低成型难度。

与现有技术相比，采用上述技术方案后，本发明具有如下优点：

本发明的油烟机用机箱，可以有效降低风动压力损失，加快气体流动速度，补充流动路径的动力损耗，进而提升风轮组件的排风效率；同时机箱各组成部件装配合理，间隙噪音降低，承压能力增强，有效避免腔体气流共振及墙壁风动共振；缓冲增压腔内压力稳定，涡旋区域少，油脂分离度高，装配、维修便利，部件成型难度降低。本发明的油烟机用机箱适用于上排式、下排式等多种排烟方式的油烟机，产品适用性广泛。

附图说明

图1为本发明下排式油烟机的示意图；

图2为本发明实施例一的机箱的剖视图；

图3为图2中A-A方向的立体剖视图；

图4为本发明实施例一的机箱的局部剖视图；

图5为本发明实施例二的机箱的局部剖视图；

图6为本发明实施例三的机箱的剖视图；

图7为图6中B-B方向的立体剖视图。

附图标记说明：

1、外箱；11、外箱本体；12、外箱盖板；121、外箱进风口；2、内箱；21、内箱进风口；22、前壁板；3、风轮组件；4、缓冲增压腔；5、紊流区。

具体实施方式

下面结合附图对本发明作进一步说明：

实施例一：

一种油烟机用机箱，如图1至图3，所述机箱包括外箱1、内箱2及风轮组件3，所述内箱2装配于外箱1内，风轮组件3装配于内箱2内，所述内箱2上开设有内箱进风口21，所述外箱1与内箱2之间设置有缓冲增压腔4，所述缓冲增压腔4位于内箱进风口21的前方，所述缓冲增压腔4的横向截面的最大空气通量面积S1与内箱进风口面积（图上未标示）的比值为1.8：1～6：1。

本发明的油烟机用机箱设置了缓冲增压腔4，使进入到机箱的油烟有一个短暂的缓存空间，减小油烟在机箱内的流动过程中的压力损失，所述缓冲增压腔4连通内箱进风口21，因此缓冲增压腔4的横向截面的最大空气通量面积直接影响缓冲增压腔4内的空气流速及气流缓存时间，本发明中，所述缓冲增压腔4的横向截面的最大空气通量面积与内箱进风口的面积的比值为1.8：1～6：1，当两者的比值小于1.8：1时，所述缓冲增压腔4的横向截面的最大空气通量面积较小，气流在缓冲增压腔4内的缓存时间较短，缓冲增压腔4内不能形成有效的增压效果，由于气流在流动路径中必然存在动力损失，在这种情况下，缓冲增压腔4可能存在增压不足，导致风轮组件3的排风效率下降，影响油烟机的排烟效果；若两者的比值大于6：1时，所述缓冲增压腔4的横向截面的最大空气通量面积过大，气流在缓冲增压腔4内的缓存时间较长，极易造成缓冲增压腔4内的烟气积压，甚至出现缓冲增压腔4内的气流分层现象，即位于内箱进风口21的吸风路径上的气流快速流动，位于该路径周边的气流处于静态或低速积压状态，气流分层将会导致机箱内形成气流死角，进而产生局部涡旋，从而损耗吸风路径上的动力，降低风轮组件3的排风效率。本实施例中，所述缓冲增压腔4的横向截面的最大空气通量面积与内箱进风口21的面积的比值选取为3：1，所述内箱进风口21的面积为0.02m²，所述缓冲增压腔4的横向截面的最大空气通量面积为0.06m²。本发明对应本实施例中所述内箱进风口21的面积为0.02m²，所述缓冲增压腔4的横向截面的最大空气通量面积可以选取为0.036 m²～0.12 m²。

所述缓冲增压腔4的进风端开设有外箱进风口121，所述外箱进风口121的空气通量小于缓冲增压腔4横向截面的最小空气通量。本发明将缓冲增压腔4的进风端的外箱进风口121面积设置为小于缓冲增压腔4横向截面的最小空气通量，即气流由外箱进风口121进入缓冲增压腔4后，形成气体的泄压与扩张，当气流在流动路径上进入到一个放大的空腔时，于外箱进风口121处将形成压力释放，瞬间形成气流加速，不仅补偿了气流流动路径上的动力损耗，同时提升了气流的流动速度。本发明的缓冲增压腔4，为了使气流在流动路径上的空腔放大作用达到最优，所述外箱进风口121的面积与缓冲增压腔4横向截面的最大空气通量的面积比值为1：1.5～1：3。当所述比值过小，则外箱进风口121的面积与缓冲增压腔4横向截面的最大空气通量的面积相差较小，弱化了气流在流动路径上的空腔放大作用，外箱进风口121处将形成压力释放效果不显著，对气流的瞬间加速效果较弱，不能很好的补偿气流流动路径上的动力损耗，气流的流动速度增速不显著，即气流的动力提升不足；当所述比值过大，则外箱进风口121的面积与缓冲增压腔4横向截面的最大空气通量的面积相差过大，缓冲增压腔4靠近箱壁的空间相对外箱进风口121处于气流死角，极易产生进风涡旋，从而损耗吸风路径上的动力，同时较大比例的缓冲增压腔4形成空间浪费，材料成本上升，较小比例的外箱进风口121可能降低进风风压，造成气流路径上较大的压力损耗。本实施例中，所述外箱进风口121的面积与缓冲增压腔4横向截面的最大空气通量的面积比值选取为1：2，即所述缓冲增压腔4的横向截面的最大空气通量面积为0.06m²，所述外箱进风口121的面积为0.03 m²，本发明对应本实施例中所述缓冲增压腔4的横向截面的最大空气通量面积为0.06m²，内箱进风口21的面积可以选取为0.02 m²～0.04 m²。

本实施例中，为了进一步降低动力损耗，所述缓冲增压腔4横向截面自外箱进风口121向下面积逐步增大，即所述缓冲增压腔4呈上小下大的扩口腔体，使气流进入外箱进风口121后，进入到一个放大的空腔，并且在该腔体内流动路径中，持续的降低压力损耗与风动摩擦，以减少气流流动路径上的动力损耗。

所述内箱2具有前壁板22，所述内箱进风口21设置于所述前壁板22上，所述前壁板22与外箱1内壁配合安装，所述前壁板22形成所述缓冲增压腔4的承压平面。本发明的机箱采用内箱2与外箱1合围形成所述缓冲增压腔4，内箱2的前壁板22构成所述缓冲增压腔4的进风末端，直接承受所述缓冲增压腔4内的气流压力，由于气流在缓冲增压腔4内的流动过程中，气流由外箱进风口121进入后，缓冲并增压流动至内箱进风口21，因此缓冲增压腔4四周壁面所承受的风动压力也不尽相同，而位于进风末端的前壁板22相对其他壁面所承受的压力更大，为了减小壁面承压影响内箱进风口21平面的变形及配合间隙，本发明中，直接采用由内箱2的前壁板22构成所述缓冲增压腔4进风末端的承压平面，相较现有的，由外箱单独形成缓冲增压腔4的构造来说，减少了内外箱在进风口21平面的间隙配合，本发明的机箱对于气流路径上的风动损耗、间隙噪音等效果有显著提升。

本实施例中，如图4，所述内箱进风口21相对于所述缓冲增压腔4偏心设置，所述内箱进风口21的纵向中心线偏移缓冲增压腔4纵向中心线5-10cm。本实施例中，为了减少机箱在气体流动过程中的风动共振，将内箱进风口21在水平方向上偏心设置，本实施例中，所述内箱进风口21的纵向中心线相对于缓冲增压腔4纵向中心线的偏移距离L1为7.5cm，即在水平方向上，内箱进风口21位于前壁板22纵向中心线偏移7.5cm，即内箱进风口21位于移缓冲增压腔4的腔体空间内的非对称水平位置，可以有效避免移缓冲增压腔4内的气流共振；同时气流的进风末端相对于前壁板22也处于非对称水平位置，可同样避免了前壁板22风动共振，内箱进风口21开设于前壁板22的偏心位置，使前壁板22左右两侧的壁面拉力和承压有所不同，有助于提升前壁板22的承压强度。而若偏心距离过小，则避免腔体气流共振及墙壁风动共振的效果不显著；若偏心距离过大，则影响气流路径顺畅，且回增大风阻及气流动力损耗。本发明中，所述风轮组件3与所述内箱进风口21同心安装。

所述缓冲增压腔4的下方设有与缓冲增压腔4相连通的紊流区5，所述紊流区5呈上大下小的楔形腔体造型。所述楔形腔体使得所述紊流区5具有朝向内箱进风口21的增压斜面，当气流进入到紊流区5后，增压斜面将气流推向内箱进风口21，伴随着风轮组件3的排风泄压，所述紊流区5有效保证缓冲增压腔4内的压力稳定，同时所述紊流区5的楔形腔体造型避免机箱内产生涡旋区域，有效减小风动损耗。所述紊流区5至少部分位于所述内箱进风口21的前方。实施例中，所述紊流区5全部位于内箱进风口21的前方，使紊流区5的增压斜面将气流完全导流至内箱进风口21。

所述外箱1包括配合安装的外箱本体11及外箱盖板12，所述外箱盖板12上设有外箱进风口121，所述外箱进风口121位于缓冲增压腔4的正上方。本实施例中，所述外箱盖板12构成了缓冲增压腔4的进风端，所述外箱进风口121位于缓冲增压腔4的正上方，使得气流路径形成由上至下的纵向流动，而后转变为横向进入内箱进风口21，构成风动转向，可以进一步滤油，提升油烟机的油脂分离度。而采用外箱本体11与外箱盖板12的装配方式，便于对机箱的装配及后期的拆卸维修，也利于外箱1各部件的成型，降低成型难度。

本发明的油烟机用机箱，可以有效降低风动压力损失，加快气体流动速度，补充流动路径的动力损耗，进而提升风轮组件3的排风效率；同时机箱各组成部件装配合理，间隙噪音降低，承压能力增强，有效避免腔体气流共振及墙壁风动共振；缓冲增压腔4内压力稳定，涡旋区域少，油脂分离度高，装配、维修便利，部件成型难度降低。本发明的油烟机用机箱适用于上排式、下排式等多种排烟方式的油烟机，产品适用性广泛。

实施例二：

本实施例与实施例一的区别在于，如图5，本实施例中，所述内箱进风口21位于所述缓冲增压腔4的水平居中位置，本实施例中，内箱进风口21的居中设置，匹配外箱进风口121、及缓冲增压腔4，使气体在流动路径中动力均衡，尤其是在外箱进风口121居中设置于外箱1上时，内箱进风口21的居中设置，将很好的匹配外箱进风口121的进风，使气体流动更加顺畅，减少气流在前壁板22上的撞击，动力损耗将进一步降低。本实施例中，所述缓冲增压腔4的横向截面的最大空气通量面积与内箱进风口21的面积的比值选取为4：1；所述外箱进风口121的面积与缓冲增压腔4横向截面的最大空气通量的面积比值选取为1：2.5。

本实施例中的机箱，可以进一步降低流动路径的动力损耗，且内箱进风口21居中设置对于内箱冲型模具的对位更加便捷，内箱进风口21的成型难度降低，成型工序减少，可以有效降低制造成本。

实施例三：

本实施例与实施例一的区别在于，如图6及图7，本实施例中，所述缓冲增压腔4为上下空气通量均匀的矩形通道。矩形通道可以有效降低外箱的成型难度，且由于机箱尺寸较大，矩形通道的造型规整，机箱平面变形程度可控，产品的成品率较高。本实施例中，所述紊流区5的底部低于所述内箱进风口21的最低点，使紊流区5的下部位于所述内箱进风口21的下方，上部位于所述内箱进风口21的前方，使紊流区5下方的尖角处形成进风死角，避免增压斜面与前壁板22的夹角产生间隙啸声，同时该尖角区域可以对流动中的气流实现腔体降噪，有效减小风动噪声。本实施例中，所述缓冲增压腔4的横向截面的最大空气通量面积与内箱进风口21的面积的比值选取为5：1；所述外箱进风口121的面积与缓冲增压腔4横向截面的最大空气通量的面积比值选取为1：1.8；所述内箱进风口21的纵向中心线偏移缓冲增压腔4纵向中心线8cm。本实施例中的机箱，噪音更低。

上述实施方式仅是本发明的优化实施方式，不是本发明的全部实施例，根据本发明的原理，本领域技术人员可以作出各种变形，只要不脱离本发明的精神，均应属于本发明所述权利要求所定义的范围。

Claims (6)

1.一种油烟机用高效排风机箱，所述机箱包括外箱、内箱及风轮组件，所述内箱装配于外箱内，风轮组件装配于内箱内，所述内箱上开设有内箱进风口，其特征在于，所述外箱与内箱之间设置有缓冲增压腔，所述缓冲增压腔位于内箱进风口的前方，所述缓冲增压腔的进风端开设有外箱进风口，所述缓冲增压腔横向截面自外箱进风口向下面积逐步增大，所述缓冲增压腔呈上小下大的扩口腔体，所述缓冲增压腔的横向截面的最大空气通量面积与内箱进风口面积的比值为1.8：1～6：1，所述缓冲增压腔的下方设有与缓冲增压腔相连通的紊流区，所述紊流区呈上大下小的楔形腔体造型，所述楔形腔体使得所述紊流区具有朝向内箱进风口的增压斜面，所述紊流区至少部分位于所述内箱进风口的前方。

2.根据权利要求1所述的机箱，其特征在于，所述外箱进风口的空气通量小于缓冲增压腔横向截面的最小空气通量，气流由外箱进风口进入缓冲增压腔后，形成气体的泄压与扩张。

3.根据权利要求2所述的机箱，其特征在于，所述外箱进风口的面积与缓冲增压腔横向截面的最大空气通量的面积比值为1：1.5～1：3。

4.根据权利要求1所述的机箱，其特征在于，所述内箱具有前壁板，所述内箱进风口设置于所述前壁板上，所述前壁板与外箱内壁配合安装，所述前壁板形成所述缓冲增压腔的承压平面，内箱与外箱合围形成所述缓冲增压腔，内箱的前壁板构成所述缓冲增压腔的进风末端。

5.根据权利要求4所述的机箱，其特征在于，所述内箱进风口相对于所述缓冲增压腔水平方向上偏心设置，所述内箱进风口的纵向中心线偏移缓冲增压腔纵向中心线5-10cm，所述风轮组件与所述内箱进风口同心安装。

6.根据权利要求1至5任意一项所述的机箱，其特征在于，所述外箱包括配合安装的外箱本体及外箱盖板，所述外箱盖板上设有外箱进风口，所述外箱进风口位于缓冲增压腔的正上方，所述外箱盖板构成缓冲增压腔的进风端，气流路径形成由上至下的纵向流动，而后转变为横向进入内箱进风口。

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