CN107534328B - 定子芯、永磁体同步电动机以及空气调节器 - Google Patents

Abstract

一种10极9槽的永磁体同步电动机，具备包括环状的磁轭(1a)和多个齿(1b)的定子芯(10)，多个齿(1b)各自具有作为卷绕线圈的部分的绕线部(1b1)，多个齿(1b)包括3个齿群，3个齿群各自包括卷绕同相的线圈且按转子的旋转方向的顺序配置的3个齿群各自的第一齿、第二齿以及第三齿，3个齿群各自的第一齿、第二齿以及第三齿按转子(2)的旋转方向的顺序配置，第三齿的绕线部(1b1)的宽度构成为比第一齿的绕线部(1b1)的旋转方向宽度窄。

Description

定子芯、永磁体同步电动机以及空气调节器

技术领域

本发明涉及一种利用由设置于转子的永磁体产生的磁场和由流过卷绕于定子的线圈的电流产生的磁场来使转子旋转的定子芯、永磁体同步电动机以及空气调节器。

背景技术

在将线圈以集中绕组的方式卷绕的10极9槽的永磁体同步电动机中，将同相的线圈相邻地卷绕的邻接的3个齿作为1个齿群，3个齿群配置于磁轭。在专利文献1所示的以往的同步电动机中，通过使卷绕同相的线圈的邻接的3个齿中的中央的齿的转子相向部的宽度大于两侧的2个齿各自的转子相向部的宽度，谋求了高效率化和高输出化。

专利文献1：日本特开2000-253602号公报

发明内容

发明要解决的问题

在10极9槽的永磁体同步电动机中，在转子的旋转方向上卷绕同相的线圈的邻接的3个齿中的在转子的旋转方向上位于中央的齿的前面侧的齿中产生的铁损小于在转子的旋转方向上位于中央的齿的后面侧的齿中产生的铁损。即，在卷绕同相的线圈的邻接的3个齿中铁损不均匀地产生。这样在10极9槽的永磁体同步电动机中，卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自中产生的铁损存在差异。但是，专利文献1所示的以往技术并不是关注齿的铁损和形状来谋求电动机效率的进一步的提高。

本发明是鉴于上述情况而完成的，其目的在于得到一种谋求电动机效率的进一步的提高的定子芯、永磁体同步电动机以及空气调节器。

用于解决问题的方案

为了解决上述问题并达到目的，本发明所涉及的定子芯是具备环状的磁轭以及在磁轭的内侧在磁轭的周向上分离地排列的多个齿的10N极9N槽的定子芯，所述多个齿各自具有卷绕线圈的部分，所述多个齿包括3N个齿群，所述3N个齿群各自包括卷绕同相的线圈且按转子的旋转方向的顺序配置的3N个齿群各自的第一齿、第二齿以及第三齿，所述第二齿的所述部分的宽度比所述第一齿的所述部分的宽度窄，所述N是1以上的整数。

发明的效果

本发明所涉及的定子芯起到能够谋求电动机效率的进一步的提高的效果。

附图说明

图1是本发明的实施方式1所涉及的永磁体同步电动机的横剖面图。

图2是本发明的实施方式1所涉及的永磁体同步电动机的主要部分放大图。

图3是表示构成U相的1组的线圈各自中产生的感应电压的波形以及将这些感应电压进行合成而得到的合成感应电压的波形的图。

图4是表示通过电磁场分析求出在本发明的实施方式1所涉及的永磁体同步电动机中卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自中产生的铁损并进行了比较的结果的图。

图5是本发明的实施方式2所涉及的永磁体同步电动机的主要部分放大图。

图6是表示通过电磁场分析求出在本发明的实施方式2所涉及的永磁体同步电动机中卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自中产生的铁损并进行了比较的结果的图。

图7是表示改变了卷绕同相的线圈的邻接的3个齿中的中央的齿的顶端部的旋转方向宽度时的感应电压比的图。

(附图标记说明)

1：定子；1a：磁轭；1a1：磁轭部；1b：齿；1b1：绕线部；1b2：顶端部；1b21、1b22：周向端部；1bU1：第一齿；1bU2：第二齿；1bU3：第三齿；1c1、1c2：槽开口部；2：转子；2a：转子芯；2b：永磁体；3：轴；4：间隙；5：槽；6U1、6U2、6U3、6V1、6V2、6V3、6W1、6W2、6W3：线圈；10：定子芯；100、100A：永磁体同步电动机。

具体实施方式

下面，基于附图来详细说明本发明的实施方式所涉及的定子芯、永磁体同步电动机以及空气调节器。此外，并不是通过该实施方式来限定本发明。

实施方式1.

图1是本发明的实施方式1所涉及的永磁体同步电动机的横剖面图。永磁体同步电动机100具备定子芯10和配置于定子芯10的内侧的转子2，该定子芯10具备环状的磁轭1a以及在磁轭1a的内侧在磁轭1a的周向上分离地排列的9个齿1b。转子2具备：环状的转子芯2a，将电磁钢板层叠而成，固定于轴3；以及10个永磁体2b，配置于转子芯2a的外周部。10个永磁体2b以邻接的永磁体2b彼此的极性不同的方式在旋转方向上交替地配置，形成N极和S极的5个极对。“旋转方向”是指转子2旋转的方向。多个永磁体2b分别是稀土类磁体或铁氧体磁体。

定子1包括：环状的磁轭1a；9个齿1b，配置于磁轭1a的径向内侧，在旋转方向上分离地配置，朝向磁轭1a的中心延伸；以及线圈(6U1、6U2、6U3、6V1、6V2、6V3、6W1、6W2、6W3)，卷绕在9个齿1b的各个齿。构成定子1的磁轭1a和9个齿1b是将从电磁钢板母材冲切得到的多个芯片层叠而构成的。9个齿1b分别在旋转方向上等间隔地配置，因此以定子1的轴心A为中心而各邻接的2个齿1b所形成的机械角是40°。通过这样，在磁轭1a中，同相的线圈相邻地卷绕的邻接的3个齿1b的组配置有多个组。

9个齿1b各自包括：绕线部1b1，从磁轭1a的内周面朝向定子1的中心延伸，是线圈以集中绕组的方式卷绕的部分；以及帽檐状或伞状的顶端部1b2，形成在齿1b的顶端，从绕线部1b1向旋转方向两侧突出。绕线部1b1的与定子1的径向正交的方向上的宽度固定。顶端部1b2是在旋转方向上对称的形状。通过将顶端部1b2设为帽檐状或伞状，使转子2的永磁体2b的磁力有效地与齿1b交链，成为能够提高转矩的构造。此外，在实施方式1中，卷绕同相的线圈的邻接的3个齿1b各自的顶端部1b2的旋转方向宽度相同。下面，将顶端部1b2的旋转方向宽度称为“顶端宽度”。另外，下面，将卷绕同相的线圈的邻接的3个齿1b的组中的在转子2的旋转方向上配置于3个齿的组的前面侧的齿1b设为“第一齿”，将在转子2的旋转方向上配置于第一齿的后面侧的齿1b设为“第二齿”，将在转子2的旋转方向上配置于第二齿的后面侧的齿1b设为“第三齿”。

在定子1中，在由邻接的2个齿1b包围的部分形成有槽5，设置有9个槽5。在永磁体同步电动机100中，磁极数与槽数的关系被设为10极9槽，构成3相的线圈以集中绕组的方式施加于9个齿1b。关于这些线圈中的各线圈，设U相、V相以及W相中的同相的线圈卷绕于邻接的3个齿1b的绕线部1b1。

具体地说，构成U相的3个线圈6U1、线圈6U2以及线圈6U3各自卷绕于邻接的3个齿1b各自的绕线部1b1。线圈6U2的绕线方向与线圈6U1的绕线方向相反，线圈6U3的绕线方向与线圈6U2的绕线方向相反。

构成V相的3个线圈6V1、线圈6V2以及线圈6V3各自卷绕于邻接的3个齿1b各自的绕线部1b1。线圈6V2的绕线方向与线圈6V1的绕线方向相反，线圈6V3的绕线方向与线圈6V2的绕线方向相反。

构成W相的3个线圈6W1、线圈6W2以及线圈6W3各自卷绕于邻接的3个齿1b各自的绕线部1b1。线圈6W2的绕线方向与线圈6W1的绕线方向相反，线圈6W3的绕线方向与线圈6W2的绕线方向相反。

图2是本发明的实施方式1所涉及的永磁体同步电动机的主要部分放大图。在图2中示出构成U相的3个线圈6U1、线圈6U2以及线圈6U3的组。在图2中设转子2沿逆时针方向旋转。另外，在图2中，将卷绕线圈6U1、线圈6U2以及线圈6U3的邻接的3个齿的组中的在转子2的旋转方向上在前面侧的齿设为“第一齿”，将第一齿1bU1的后面侧的齿设为“第二齿”，将第二齿1bU2的后面侧的齿设为“第三齿”。

在永磁体同步电动机100中，当转子2旋转时，在卷绕于第一齿1bU1的线圈6U1中产生的感应电压与卷绕于第二齿1bU2的线圈6U2中产生的感应电压之间产生相位差。着眼于该相位差，在实施方式1所涉及的定子1中，第一齿1bU1的绕线部1b1的宽度W1形成为比第二齿1bU2的绕线部1b1的宽度W2大。另外，第二齿1bU2的绕线部1b1的宽度W2形成为比第三齿1bU3的绕线部1b1的宽度W3大。图1所示的卷绕有线圈6V1、线圈6V2以及线圈6V3的邻接的3个齿各自的绕线部1b1的宽度也具有同样的关系性，卷绕有线圈6W1、线圈6W2以及线圈6W3的邻接的3个齿各自的绕线部1b1的宽度也具有同样的关系性。此外，绕线部1b1的宽度各自表示绕线部1b1的旋转方向的宽度。

下面说明卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自的绕线部1b1的宽度不同的理由。

首先，说明同相中的合成感应电压与构成同相的1组的线圈各自中产生的感应电压的相位差。在各个齿在旋转方向上等间隔地配置的情况下，以定子1的轴心A为中心而各邻接的2个齿所形成的机械角是40°。机械角40°等于将360°除以槽的数量即9所得到的值。在卷绕于邻接的3个齿的各个齿的线圈以相同方向卷绕的情况下，在磁极数为10极的转子2进行了旋转时，在各个线圈中产生的感应电压产生电角200°的相位差。电角200°等于机械角40°乘以5个极对所得到的值。

通过转子2旋转，因多个磁极中的用符号B表示的永磁体2b经过第二齿1bU2而在线圈6U2中产生的感应电压的相位相对于因用符号B表示的永磁体2b经过第一齿1bU1而在线圈6U1中产生的感应电压的相位在电角上延迟200°。

与此相对，在将线圈6U1和线圈6U2中的一方的绕线方向设为与另一方的绕线方向相反的方向的情况下，感应电压的值的正负反转。因而，因用符号B表示的永磁体2b经过第一齿1bU1而在线圈6U1中产生的感应电压的相位相对于因用符号B表示的永磁体2b经过第二齿1bU2而在线圈6U2中产生的感应电压的相位在电角上延迟20°。即，感应电压的相位差是电角20°。该值等于从200°减去180°所得到的值。

同样地，在将线圈6U2与线圈6U3中的一方的绕线方向设为与另一方的绕线方向相反的方向的情况下，感应电压的值的正负反转。因而，因用符号B表示的永磁体2b经过第三齿1bU3而在线圈6U1中产生的感应电压的相位相对于因用符号B表示的永磁体2b经过第二齿1bU2而在线圈6U2中产生的感应电压的相位在电角上延迟20°。

这样，在10极9槽的永磁体同步电动机100中，构成同相的1组的线圈各自中产生的感应电压的相位差为接近的值，因此将它们视为同相的绕线来处理。

图3是表示构成U相的1组的线圈各自中产生的感应电压的波形以及将这些感应电压进行合成而得到的合成感应电压的波形的图。

图3所示的U相合成感应电压的值等于例如将图2所示的线圈6U1中产生的感应电压、线圈6U2中产生的感应电压以及线圈6U3中产生的感应电压进行合成而得到的值。设U相合成感应电压的相位与向线圈6U1、线圈6U2以及线圈6U3流通的相电流的相位一致。线圈6U1中产生的感应电压的相位相对于U相合成感应电压在电角上超前20°，线圈6U2中产生的感应电压的相位是与U相合成感应电压相同的相位，线圈6U3中产生的感应电压的相位相对于U相合成感应电压在电角上延迟20°。

为了在永磁体同步电动机中产生转矩，需要将与各相中产生的感应电压同步的正弦波状的电流向对应的相的线圈流通。产生的转矩根据相的感应电压的相位和向线圈流通的电流的相位而变化，在具有将永磁体配置于转子表面的表面配置型的转子的永磁体同步电动机的情况下，在感应电压的相位与向线圈流通的电流的相位一致时，在相同的电流下能够产生最大的转矩。此时，各齿的线圈中产生的感应电压的相位与流通的电流的相位的关系如下。流过相对于第一齿的线圈中产生的感应电压而言延迟的相位的电流，流过相对于第三齿的线圈中产生的感应电压而言超前的相位的电流。

定子铁芯中产生的铁损存在随着定子铁芯的磁通密度变高而变大的趋势。在为了使永磁体同步电动机产生输出转矩而对定子的线圈通电时，从线圈产生的磁通加在从永磁体产生的磁通，因此定子铁芯的磁通密度变高，铁损增加。此时，如果相对于感应电压而言电流为延迟相位，则从线圈产生的磁通向增强铁芯内的磁通密度的方向起作用，如果相对于感应电压而言电流为超前相位，则从线圈产生的磁通向减弱铁芯内的磁通密度的方向起作用。因此，如果相对于感应电压而言电流的相位延迟，则铁损呈现增加的趋势，如果相对于感应电压而言电流的相位超前，则铁损呈现减少的趋势。

这样，在10极9槽的永磁体同步电动机的定子铁芯中，相电流的相位的超前和延迟的现象同时发生。因此，当如图2所示那样转子2旋转时，第一齿1bU1中产生的铁损大于第二齿1bU2中产生的铁损。另外，第三齿1bU3中产生的铁损小于第二齿1bU2中产生的铁损。即，卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自的铁损不会均匀地产生。

本申请的发明人着眼于卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自中产生的铁损的差异，在转子2的旋转方向上，使卷绕同相的线圈的邻接的3个齿的组的后面侧的齿的绕线部1b1的宽度比卷绕同相的线圈的邻接的3个齿的组的前面侧的齿的绕线部1b1的宽度窄，由此使卷绕于后面侧的齿的绕线部1b1的线圈的周长短，从而导出相对地降低线圈的铜损来能够提高电动机效率的永磁体同步电动机100。

图4是表示通过电磁场分析求出在本发明的实施方式1所涉及的永磁体同步电动机中卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自中产生的铁损并进行了比较的结果的图。横轴表示在向线圈流通了与相的感应电压的相位对准的电流时产生的永磁体同步电动机100的输出转矩。纵轴的铁损比表示卷绕同相的线圈的邻接的3个齿中的第一齿的绕线部1b1和第三齿的绕线部1b1各自中产生的铁损相对于第二齿的绕线部1b1中产生的铁损的比例。

在图4中，设卷绕同相的线圈的邻接的3个齿是相同形状。即，设卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自中绕线部1b1的宽度相同，顶端宽度相同。

(1)的铁损比是第一齿的绕线部1b1中产生的铁损相对于第二齿的绕线部1b1中产生的铁损的比例。(2)的铁损比是第二齿的绕线部1b1中产生的铁损相对于例如无负荷旋转时的第二齿中产生的铁损的比例。(3)的铁损比是第三齿的绕线部1b1中产生的铁损相对于第二齿的绕线部1b1中产生的铁损的比例。

根据图4所示的数据可知，在无负荷旋转时、即在未向线圈流通电流的状态下，铁损无差。然而，随着对线圈通电而永磁体同步电动机100的输出转矩变高，(1)、(2)的铁损比大于(3)的铁损比。

在此，铁芯的磁通密度随着铁芯中的磁路的截面积缩小而上升，因此随着铁芯的磁通密度的上升而铁损也增加。一般来说，在铁芯材料中产生的铁损在磁滞损耗的情况下，与磁通密度的1.6次方成比例地增加。因此，在将磁轭部1a1的径向宽度、绕线部1b1的宽度以及顶端部1b2的径向宽度分别缩小相同的尺寸来使磁路变窄的情况下，选择磁通密度最低的部分来使其磁路变窄，由此能够将铁损的增加抑制为最小限度。磁通密度的增加的程度最低的铁芯部是磁轭部1a1、绕线部1b1以及顶端部1b2中的绕线部1b1。

本实施方式1的永磁体同步电动机着眼于磁通密度的增加的程度最低的绕线部1b1，第三齿的绕线部1b1的宽度形成为比第二齿的绕线部1b1的宽度窄，另外，第二齿的绕线部1b1的宽度形成为比第一齿的绕线部1b1的宽度窄。使第三齿的绕线部1b1最窄的理由是：如前所述，卷绕同相的线圈的邻接的3个齿中的在转子2的旋转方向上位于后面侧的第三齿中产生的铁损小于在转子2的旋转方向上在第二齿和第一齿各自中产生的铁损。因而，在本实施方式1的永磁体同步电动机中，能够在抑制铁损的增加的同时，使卷绕于第三齿的绕线部1b1的线圈的周长比卷绕于第二齿的绕线部1b1的线圈短、且比卷绕于第一齿的绕线部1b1的线圈短。

在实施方式1中，卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自的绕线部1b1的宽度在转子2的旋转方向上依次变窄。即，如图2所示，第二齿1bU2的绕线部1b1的宽度比第一齿1bU1的绕线部1b1的宽度窄，第三齿1bU3的绕线部1b1的宽度比第二齿1bU2的绕线部1b1的宽度窄。如前所述，卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自中产生的铁损在转子2的旋转方向上依次变小。因此，通过如实施方式1那样使铁损的大小与转子2的旋转方向相对应起来改变卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自的绕线部1b1的宽度，能够在将铁损增加的影响抑制为小的同时还能够缩短线圈的周长，能够谋求电动机效率的提高。另外，线圈的使用量被抑制，能够谋求制造成本的进一步的降低。

此外，在实施方式1中，卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自的绕线部1b1的宽度在转子2的旋转方向上依次变小，但是不限定于此，也可以使卷绕同相的线圈的邻接的3个齿中的第二齿的绕线部1b1的宽度比第一齿的绕线部1b1的宽度大。在这样构成的情况下，只要3个齿各自的顶端部1b2的宽度相同，则也无损于能够减小齿槽转矩这样的10极9槽的特征而能够谋求电动机效率的提高。

实施方式2.

图5是本发明的实施方式2所涉及的永磁体同步电动机的主要部分放大图。在实施方式2中，对与实施方式1相同的部分附加同一符号并省略其说明，仅叙述不同的部分。在实施方式2所涉及的永磁体同步电动机100A中，卷绕同相的线圈的邻接的3个齿中的第二齿的顶端宽度形成为比第一齿和第三齿各自的顶端宽度窄。其中，设第三齿的顶端宽度比第一齿的顶端宽度窄。

在图5的例子中，第二齿1bU2的顶端宽度为36°。如下定义第二齿1bU2的顶端宽度。即，第二齿1bU2的顶端宽度被定义为从第二齿1bU2的右侧的周向端部1b21与第一齿1bU1的左侧的周向端部1b22之间的槽开口部1c1的中心到第二齿1bU2的左侧的周向端部1b22与第三齿1bU3的右侧的周向端部1b21之间的槽开口部1c2的中心的宽度。

另外，在永磁体同步电动机100A中，第三齿的绕线部1b1的宽度形成为比第一齿的绕线部1b1的宽度窄，第二齿的绕线部1b1的宽度形成为比第三齿的绕线部1b1的宽度窄。在图5的例子中，卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自的绕线部1b1的宽度形成为按W1、W3、W2的顺序变窄，但是宽度W2与宽度W3也可以是同等的大小。

图6是表示通过电磁场分析求出在本发明的实施方式2所涉及的永磁体同步电动机中卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自中产生的铁损并进行了比较的结果的图。横轴表示在向线圈流通了与相的感应电压的相位对准的电流时产生的永磁体同步电动机100A的输出转矩。纵轴的铁损比表示卷绕同相的线圈的邻接的3个齿中的第一齿的绕线部1b1和第三齿的绕线部1b1各自中产生的铁损相对于第二齿的绕线部1b1中产生的铁损的比例。

在图6中，设卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自的绕线部1b1的宽度相同，设第二齿的顶端宽度为36°。(1)至(3)的铁损比对应于图4所示的(1)至(3)的铁损比。

在实施方式1中，卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自的顶端宽度相同。与此相对，在实施方式2中，第二齿的顶端宽度形成为比第一齿和第三齿各自的顶端宽度窄。因此，在实施方式2中，与卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自的顶端宽度相同的情况相比，第一齿的绕线部1b1中产生的铁损最大，而第二齿的绕线部中产生的铁损与第三后面侧齿的绕线部中产生的铁损为同等的值。因此，在实施方式2中，通过使第二齿的绕线部1b1的宽度比第三齿的绕线部1b1的宽度窄，或者使第二齿的绕线部1b1的宽度与第三齿的绕线部1b1各自的宽度为同等的大小，能够取得铁损的平衡。

在第二齿的顶端宽度为36°的情况下，第二齿的顶端宽度等于形成于转子的多个磁极各自的旋转方向宽度即36°。因此，在将第二齿的顶端宽度设为36°的情况下，与卷绕于第二齿的线圈交链的磁通量最大。如前所述，卷绕同相的线圈的邻接的3个齿中的第二齿中产生的感应电压的相位与相的感应电压的相位一致。因此，当向线圈流通与相的感应电压的相位对准的电流时，第二齿输出卷绕同相的线圈的邻接的3个齿中最大的转矩。使与第二齿交链的磁通量增加会提高同步电动机的输出，因此可以说第二齿的顶端宽度比第一齿和第三齿各自的顶端宽度窄的同步电动机的输出更大，效率更好。

图7是表示改变了卷绕同相的线圈的邻接的3个齿中的第二齿的顶端部的旋转方向宽度时的感应电压比的图。横轴表示第二齿的顶端宽度。纵轴表示以第二齿的顶端宽度为32°的情况下的同相的合成感应电压为基准的合成感应电压的比率。可知，在如图7所示那样第二齿的顶端宽度为36°的情况下，同相中的合成感应电压为最大的值。

另一方面，在实施方式2中，将第二齿的顶端宽度设为36°，因此卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自的绕线部1b1中产生的铁损的平衡不同于3个齿的顶端宽度构成为相同的情况。在实施方式2中，为了取得卷绕同相的线圈的邻接的3个齿各自的绕线部1b1中产生的铁损的平衡，随着使第二齿的顶端宽度变窄，第二齿的绕线部1b1的宽度也变窄。通过这样使第二齿的绕线部1b1的宽度变窄，能够进一步提高电动机效率。

另外，在实施方式2的永磁体同步电动机100A中，与实施方式1的永磁体同步电动机100同样地，使卷绕同相的线圈的邻接的3个齿中的第三齿的绕线部1b1的宽度比第一齿的绕线部1b1的宽度窄，因此铜损降低与线圈的周长变短的量相应的量，能够谋求电动机效率的提高、制造成本的降低、永磁体同步电动机100A的轻量化。

此外，在实施方式1、2中，使用了永磁体2b配置于转子芯2a的外周部的表面磁体(Surface Permanent Magnet：SPM)型的转子2，但是也可以使用将永磁体2b埋入转子芯2a的永磁体埋込(Interior Permanent Magnet：IPM)型的转子2。在IPM型转子的情况下，通过压入将永磁体插入到形成于转子芯的磁体插入孔，或者通过涂敷粘接剂而将永磁体固定于转子芯。另外，转子芯2a不限定于将电磁钢板层叠而成的转子芯，也可以是对钢材进行加工而成的一体型芯、使将树脂和铁粉混合而成的材料凝固而成的树脂芯、或对磁性粉进行加压成形的压粉芯，芯的种类可以根据目的和用途而灵活运用。

如以上说明的那样，本实施方式1、2所涉及的永磁体同步电动机具备包括环状的磁轭和多个齿的定子芯以及配置于定子芯的内侧的转子，多个齿各自具有卷绕线圈的绕线部，多个齿包括3个齿群，3个齿群各自包括卷绕同相的线圈的邻接的3个齿群各自的第一齿、第二齿以及第三齿，3个齿群各自的第一齿、第二齿以及第三齿按转子的旋转方向的顺序配置，第三齿的绕线部的宽度构成为比第一齿各自的绕线部的宽度窄。通过该结构，能够在将第三齿的绕线部中的铁损的增加相对地抑制的同时缩短卷绕于第三齿的绕线部的线圈的周长，铜损降低与线圈的周长变短的量相应的量，能够谋求电动机效率的提高。另外，线圈的使用量被抑制，因此能够谋求制造成本的降低。另外，线圈的重量也变少与线圈的周长变短的量相应的量，因此能够谋求永磁体同步电动机的轻量化。

以上的实施方式所示的结构用于示出本发明的内容的一例，既能够与其它公知的技术相组合，还能够在不脱离本发明的宗旨的范围省略、变更结构的一部分。

Claims (4)

1.一种定子芯，是10极9槽的定子芯，该定子芯具备环状的磁轭以及在所述磁轭的内侧在所述磁轭的周向上分离地排列的多个齿，

所述多个齿各自具有卷绕线圈的部分，

所述多个齿包括3个齿群，

所述3个齿群各自包括卷绕同相的线圈且按转子的旋转方向的顺序配置的所述3个齿群各自的第一齿、第二齿以及第三齿，

所述第二齿的所述部分的宽度比所述第三齿的所述部分的宽度窄，

所述第三齿的所述部分的宽度比所述第一齿的所述部分的宽度窄，

所述第二齿的顶端部的旋转方向宽度比所述第一齿以及所述第三齿各自的顶端部的旋转方向宽度窄。

2.根据权利要求1所述的定子芯，其特征在于，

从所述第二齿与所述第一齿之间的槽开口部到所述第二齿与所述第三齿之间的槽开口部的宽度形成为机械角36°。

3.一种永磁体同步电动机，具备：

权利要求1或2所述的定子芯；以及

转子，配置于所述定子芯的内侧。

4.一种空气调节器，具备权利要求3所述的永磁体同步电动机。