CN107475634A - 低成本fh460级船舶及海洋工程结构钢及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
一种低成本FH460级船舶及海洋工程结构钢,钢中各元素的质量百分比为:C0.04~0.08,Mn1.30~1.70,Nb0.040~0.065,Ti0.010~0.030,Cr0.15~0.30,Als≥0.015,其它为Fe和不可避免的杂质。采用控轧方式轧制,开轧温度930~1050℃;一阶段终轧温度>950℃;二阶段开轧温度≤920℃,二阶段开轧时待温厚度为钢板成品厚度的2.5倍以上,精轧累计压下率≥60%,终轧温度790~860℃;采用DQ+ACC控制冷却,钢板开冷温度780~810℃,终冷温度200~400℃,冷却时间在30s以下。本发明可实现低成本生产满足国标的船舶及海洋工程结构钢。
Description
技术领域
本发明涉及一种高强度钢板及其生产方法,特别涉及一种低成本FH460级船舶及海洋工程结构钢及其生产方法。
背景技术
船舶及海洋工程装备主要指用于海洋资源勘探、开采、加工、储运、管理及后勤服务等方面的大型工程装备。钢材是船舶及海洋工程装备的主要原材料,占据船体及海洋工程建造成本的20%~30%,其中船体建造耗用钢材量约占全船重量的60%左右,单是板材即占88%左右;降低钢材成本可极大降低中国船舶及海洋工程装配行业的成本。因此,低成本、高强度、高韧性、易焊接性及大厚度是船舶及海洋工程用钢的发展方向。
为确保船舶及海洋工程装备能够适应海洋环境,目前低温高韧性要求E、F级钢板普遍采用添加Ni来减少不利于低温韧性的硬化显微组元,保证低温韧性;通过Cu的析出强化作用,保证400MPa以上强度钢板的强度。中国专利(公开号CN 101705439A)公开了一种低温高韧性F460级超高强度造船用钢板及其制造方法,具体公开了18~60mm厚度F460级钢板的的制造方法,通过添加0.15~0.40%的Cu和0.15~0.40%的Ni,保证钢板力学性能。但该生产方法由于添加了Ni元素,一方面合金成本高,吨钢合金成本增加近千元,此外,Cu的添加会增加铸坯表面裂纹风险,Ni的添加也会造成钢水粘度增加,不利于浇注过程;且浇注温度要求高,会降低连铸设备使用寿命,还会造成铸坯晶粒尺寸粗大,不利于后序TMCP晶粒细化。
大量研究表明,连续冷却工艺下得到的低碳贝氏体是多相混合组织,包含多边形铁素体、粒状贝氏体、板条贝氏体、马氏体/奥氏体岛等,组织和板条束多为大角度位向夹角,当裂纹扩展时能改变裂纹方向,阻止裂纹扩展,具有较好的韧性。
发明内容
本发明提供了一种低成本FH460级船舶及海洋工程结构钢及其生产方法,不添加Cu和Ni元素,通过降低浇注温度并采用低温加热,细化铸坯晶粒;通过在线调整FH460的轧制工艺和冷却速度,得到细密低碳贝氏体,在保证钢板强度及低温韧性满足标准要求的同时,大幅降低钢板生产成本。
本发明的技术方案为:
一种低成本FH460级船舶及海洋工程结构钢,钢中各元素的质量百分含量分别为:C:0.04~0.08,Mn:1.30~1.70,Nb:0.040~0.065,Ti:0.010~0.030,Cr:0.15~0.30,Als≥0.015,其它为Fe和生产过程中不可避免的残余元素和杂质。
上述的低成本FH460级船舶及海洋工程结构钢,钢中各元素的质量百分含量优选为:C:0.05~0.07,Mn:1.40~1.60,Nb:0.040~0.055,Ti:0.010~0.025,Cr:0.20~0.30,Als≥0.015,其它为Fe和生产过程中不可避免的残余元素和杂质。
一种低成本FH460级船舶及海洋工程结构钢的生产方法,包括铁水预脱硫、转炉冶炼、LF精炼、RH精炼、连铸、控制轧制和控制冷却工序;所述连铸坯中各元素的质量百分含量分别为:C:0.04~0.08,Mn:1.30~1.70,Nb:0.040~0.065,Ti:0.010~0.030,Cr:0.15~0.30,Als≥0.015,其它为Fe和生产过程中不可避免的残余元素和杂质。
上述的一种低成本FH460级船舶及海洋工程结构钢的生产方法,所述连铸工序中,板坯在加热炉内的加热时间为4~5h,加热终了时刻的表面温度控制在1080~1170℃范围内;
所述控制轧制工序采用控轧方式轧制,开轧温度为930~1050℃;一阶段终轧温度>950℃;二阶段开轧温度≤920℃,二阶段开轧时的待温厚度为钢板成品厚度的2.5倍以上,精轧累计压下率≥60%,终轧温度控制在790~860℃范围内;
所述控制冷却工序采用DQ+ACC冷却方式控制冷却,钢板的开冷温度为780~810℃,终冷温度为200~400℃,冷却时间在30s以下。
上述的一种低成本FH460级船舶及海洋工程结构钢的生产方法,所述转炉冶炼工序中控制钢中的O含量在600ppm以下,控制出钢下渣量在钢水量的0.01%以下,确保钢水的洁净度;
所述LF精炼工序中精炼时间控制在35min以上,精炼结束前10~15min加入铌铁和钛铁合金进行微合金化,有效控制钢中夹杂物级别总和不超过1.5级;
所述连铸工序中钢水过热温度控制在10~35℃范围内,拉速全程控制在0.8~1.0m/min范围内;铸坯下线堆垛缓冷处理。
本发明为确保钢板力学性能满足GB712-2011的要求,采用了控制轧制(CR) 和DQ+ACC(超快冷+加速冷却)冷却的工艺流程,各工艺流程的参数设定范围主要是在参照相关冶金原理的基础上,通过现场试验得到的:
a.将板坯经加热炉加热之后的表面温度控制在1080~1170℃之间可以降低加热过程中氧化铁皮的产生,便于除鳞箱除鳞;而且在此温度范围内,原始奥氏体晶粒尺寸不会急剧长大,便于细化晶粒;
b、第一阶段轧制温度控制在950℃以上是为了保证钢板的变形在奥氏体再结晶温区进行,通过反复的再结晶细化晶粒;将二阶段的开轧温度定在920℃以下是为了保证其变形是在未再结晶温区内进行,从而避开部分再结晶温区,减少混晶现象;控制钢板二阶段轧制时的厚度为成品厚度的2.5倍以上,便可以获得累积压下率≥60%,以此是为了获得足够的相变形核点(位错)和驱动力(变形能);终轧温度控制在790~860℃可以保证钢板在较低的温度下进行变形,减少高温阶段发生的回复等降低位错密度的现象;而且在此终轧温度条件下钢板进入(DQ+ACC)设备进行控制冷却时的温度可以控制在780℃~810℃(大约为此钢的Ar3点+15℃附近),此时钢板的组织主要仍为奥氏体,从而为确保FH460生成细密的贝氏体组织;
c、实际生产说明钢板出ACC时的终冷温度控制在200~400℃附近。此时,钢板内部过冷奥氏体组织转化为细密贝氏体组织。
本发明的有益效果为:
本发明通过合理的成分设计,避免了贵重合金Cu和Ni的添加,在保证强度的前提下,采用纯净钢水、优化控温轧制及(DQ+ACC)控制冷却工艺,通过降低浇注温度并采用低温加热,细化铸坯晶粒;通过在线调整FH460的轧制工艺和冷却速度,得到细密低碳贝氏体,得到理想的贝氏体组织,且晶粒均匀细小,力学性能满足GB 712-2011的要求,在同类企业中具有较强的成本竞争优势。
附图说明
图1为实施例1所生产的FH460的500×显微组织图;
图2为实施例2所生产的FH460的500×显微组织图;
图3为实施例3所生产的FH460的500×显微组织图;
图4为实施例4所生产的FH460的500×显微组织图;
图5为实施例5所生产的FH460的500×显微组织图;
图6为实施例6所生产的FH460的500×显微组织图;
图7为实施例7所生产的FH460的500×显微组织图;
图8为实施例8所生产的FH460的500×显微组织图;
图9为实施例9所生产的FH460的500×显微组织图;
图10为实施例10所生产的FH460的500×显微组织图。
具体实施方式
本发明一种低成本FH460级船舶及海洋工程结构钢,钢中各元素的质量百分含量分别为:C:0.04~0.08,优选为:0.05~0.07;Mn:1.30~1.70,优选为:1.40~1.60;Nb:0.040~0.065,优选为0.040~0.055;Ti:0.010~0.030,优选为:0.010~0.025;Cr:0.15~0.30,优选为:0.20~0.30;Als≥0.015,其它为Fe和生产过程中不可避免的残余元素和杂质。
一种低成本FH460级船舶及海洋工程结构钢的生产方法,包括铁水预脱硫、转炉冶炼、LF精炼、RH精炼、连铸、控制轧制和控制冷却工序;转炉冶炼工序中控制钢中的O含量在600ppm以下,控制出钢下渣量在钢水量的0.01%以下,确保钢水的洁净度; LF精炼工序中精炼时间控制在35min以上,精炼结束前10~15min加入铌铁和钛铁合金进行微合金化,有效控制钢中夹杂物级别总和不超过1.5级;连铸工序中钢水过热温度控制在10~35℃范围内,拉速全程控制在0.8~1.0m/min范围内;铸坯下线堆垛缓冷处理;板坯在加热炉内的加热时间为4~5h,加热终了时刻的表面温度控制在1080~1170℃范围内;轧制工序采用CR方式轧制,开轧温度为930~1050℃;一阶段终轧温度>950℃;二阶段开轧温度≤920℃,二阶段开轧时的待温厚度为钢板成品厚度的2.5倍以上,精轧累计压下率≥60%,终轧温度控制在790~860℃范围内;控制冷却工序采用(DQ+ACC)冷却方式控制冷却,钢板的开冷温度为780~810℃,终冷温度为200~400℃,冷却时间在30s以下。
以下通过具体实施例1~10对本发明做进一步说明:
实施例1~10选用260mm大断面连铸坯以保证压缩比,生产厚度规格为25~50mm的FH460成品钢,在炼钢生产过程LF精炼工序中精炼时间控制在35min以上,全程微正压操作防止钢水吸氮;采用石灰、铝线、铝粒等造白渣脱硫,快速成渣,脱硫过程合理控制气量,严禁采用大气量搅拌;采用锰铁、硅铁、铝线、钛铁进行成分调整,在LF后期成白渣脱硫后进行Als调整,精炼结束前10~15min加铌铁和钛铁进行微合金化,成分调整完成后取样前软吹时间不低于3min;出站S≤0.010wt%以下,Ca≥25ppm,有效控制钢种夹杂物级别总和不超过1.5级;连铸工序中浇注过程全程保护性浇铸,使用二冷区电磁搅拌和动态轻压下,钢水过热温度稳定控制在10~35℃范围内,拉速全程控制在0.8~1.0m/min范围内;铸坯下线堆垛缓冷,冷却时间大于24h。
根据上述方法试验的厚度规格为25mm的FH460成品钢,化学成分质量百分含量(wt%)如表1所示,轧制及冷却工艺如表2所示,力学性能检测结果如表3所示:
表1 各实施例的化学成分( wt%,余量为Fe)
表2 各实施例的控轧+(DQ+ACC)工序参数
表3 各实施例的力学性能
实施例1~10表明,所生产的FH460级钢板力学性能完全满足国标GB 712-2011的要求;图1~图10可以看出,各实施例钢板的显微组织均为细密低碳贝氏体组织。
Claims (5)
1.一种低成本FH460级船舶及海洋工程结构钢,其特征在于:钢中各元素的质量百分含量分别为:C:0.04~0.08,Mn:1.30~1.70,Nb:0.040~0.065,Ti:0.010~0.030,Cr:0.15~0.30,Als≥0.015,其它为Fe和生产过程中不可避免的残余元素和杂质。
2.如权利要求1所述的低成本FH460级船舶及海洋工程结构钢,其特征在于:钢中各元素的质量百分含量优选为:C:0.05~0.07,Mn:1.40~1.60,Nb:0.040~0.055,Ti:0.010~0.025,Cr:0.20~0.30,Als≥0.015,其它为Fe和生产过程中不可避免的残余元素和杂质。
3.一种低成本FH460级船舶及海洋工程结构钢的生产方法,包括铁水预脱硫、转炉冶炼、LF精炼、RH精炼、连铸、控制轧制和控制冷却工序;其特征在于:连铸坯中各元素的质量百分含量分别为:C:0.04~0.08,Mn:1.30~1.70,Nb:0.040~0.065,Ti:0.010~0.030,Cr:0.15~0.30,Als≥0.015,其它为Fe和生产过程中不可避免的残余元素和杂质。
4.如权利要求3所述的一种低成本FH460级船舶及海洋工程结构钢的生产方法,其特征在于:所述连铸工序中,板坯在加热炉内的加热时间为4~5h,加热终了时刻的表面温度控制在1080~1170℃范围内;
所述控制轧制工序采用控轧方式轧制,开轧温度为930~1050℃;一阶段终轧温度>950℃;二阶段开轧温度≤920℃,二阶段开轧时的待温厚度为钢板成品厚度的2.5倍以上,精轧累计压下率≥60%,终轧温度控制在790~860℃范围内;
所述控制冷却工序采用DQ+ACC冷却方式控制冷却,钢板的开冷温度为780~810℃,终冷温度为200~400℃,冷却时间在30s以下。
5.如权利要求4所述的一种低成本FH460级船舶及海洋工程结构钢的生产方法,其特征在于:所述转炉冶炼工序中控制钢中的O含量在600ppm以下,控制出钢下渣量在钢水量的0.01%以下,确保钢水的洁净度;
所述LF精炼工序中精炼时间控制在35min以上,精炼结束前10~15min加入铌铁和钛铁合金进行微合金化,有效控制钢中夹杂物级别总和不超过1.5级;
所述连铸工序中钢水过热温度控制在10~35℃范围内,拉速全程控制在0.8~1.0m/min范围内;铸坯下线堆垛缓冷处理。
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---|---|
CN (1) | CN107475634A (zh) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108796365A (zh) * | 2018-05-29 | 2018-11-13 | 唐山中厚板材有限公司 | 360MPa级高韧性船体结构用钢板及低成本制造方法 |
CN110129539A (zh) * | 2019-05-31 | 2019-08-16 | 东北大学 | 一种500MPa级海洋工程用H型钢的生产工艺 |
CN110951955A (zh) * | 2019-11-11 | 2020-04-03 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 低成本高强工程机械用钢q460md及其生产方法 |
CN116043105A (zh) * | 2022-11-07 | 2023-05-02 | 内蒙古工业大学 | 一种耐腐蚀性超高强度海洋平台用钢及其制备方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH083635A (ja) * | 1994-06-15 | 1996-01-09 | Kobe Steel Ltd | 靱性の優れた鋼板の製造方法 |
JPH108132A (ja) * | 1996-06-14 | 1998-01-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 靭性に優れた厚鋼板の製造方法 |
CN106521330A (zh) * | 2016-10-12 | 2017-03-22 | 河钢股份有限公司邯郸分公司 | 一种低屈强比q550d低合金高强结构钢及其生产方法 |
CN106563695A (zh) * | 2016-11-07 | 2017-04-19 | 河钢股份有限公司邯郸分公司 | 一种低屈强比高强度管线钢的生产方法 |
-
2017
- 2017-06-29 CN CN201710510911.2A patent/CN107475634A/zh active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH083635A (ja) * | 1994-06-15 | 1996-01-09 | Kobe Steel Ltd | 靱性の優れた鋼板の製造方法 |
JPH108132A (ja) * | 1996-06-14 | 1998-01-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 靭性に優れた厚鋼板の製造方法 |
CN106521330A (zh) * | 2016-10-12 | 2017-03-22 | 河钢股份有限公司邯郸分公司 | 一种低屈强比q550d低合金高强结构钢及其生产方法 |
CN106563695A (zh) * | 2016-11-07 | 2017-04-19 | 河钢股份有限公司邯郸分公司 | 一种低屈强比高强度管线钢的生产方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
文九巴 主编: "《金属材料学》", 31 July 2011 * |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108796365A (zh) * | 2018-05-29 | 2018-11-13 | 唐山中厚板材有限公司 | 360MPa级高韧性船体结构用钢板及低成本制造方法 |
CN110129539A (zh) * | 2019-05-31 | 2019-08-16 | 东北大学 | 一种500MPa级海洋工程用H型钢的生产工艺 |
CN110129539B (zh) * | 2019-05-31 | 2021-03-23 | 东北大学 | 一种500MPa级海洋工程用H型钢的生产工艺 |
CN110951955A (zh) * | 2019-11-11 | 2020-04-03 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 低成本高强工程机械用钢q460md及其生产方法 |
CN116043105A (zh) * | 2022-11-07 | 2023-05-02 | 内蒙古工业大学 | 一种耐腐蚀性超高强度海洋平台用钢及其制备方法 |
CN116043105B (zh) * | 2022-11-07 | 2024-04-12 | 内蒙古工业大学 | 一种耐腐蚀性超高强度海洋平台用钢及其制备方法 |
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---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
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SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
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RJ01 | Rejection of invention patent application after publication | ||
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