CN107326303A - 含钨不锈钢、含钨不锈钢焊丝及制备方法 - Google Patents

含钨不锈钢、含钨不锈钢焊丝及制备方法 Download PDF

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Abstract

含钨不锈钢、含钨不锈钢焊丝及制备方法。按重量百分比计，所述含钨不锈钢含有：C 0.05‑0.15，Mn 2.0‑3.0，Cr 16‑19，Ni 12‑17，Cu 2.0‑3.5，Mo 0.5‑1.5，Nb 0.3‑0.8，W 0.1‑0.4，N 0.18‑0.3，B≤0.005％，Al≤0.03％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。所述含钨不锈钢焊丝具有低成本、可焊性好、焊后性能优良的特性。

Description

含钨不锈钢、含钨不锈钢焊丝及制备方法
领域
本申请大体上涉及材料领域。更具体地，本申请涉及不锈钢焊接领域。
背景
发展超超临界火电机组，可以通过提高蒸汽温度和压力大幅度提高电厂锅炉的效率、降低煤耗和污染物排放，是世界各国火电机组的技术发展主流。随着火电机组参数的提高，对锅炉用关键材料提出越来越高的要求。过热器管和再热器管在超超临界锅炉中工作于烟气腐蚀、内壁蒸汽氧化等最恶劣的环境，该部件的现场安装焊接质量是业主和电建公司密切关注的问题。
近年来，随着大量600℃超超临界机组的安装及投运，过热器和再热器用S30432锅炉管的焊接量日益增多。锅炉发电设备对焊接接头质量和性能要求非常高，其中焊丝材料的选择是关键。目前锅炉厂和电厂主要采用镍基Thermanit617焊丝用于焊接S30432锅炉管。但是镍基焊丝存在以下缺点：(1)粘度大，流动性差，容易产生未焊透的气孔等缺陷；(2)焊缝处易析出σ相和氮化物等有害相，容易产生晶间腐蚀和裂纹，降低焊接接头的性能；以及(3)成本高昂。因此，现有的镍基焊丝无法满足600℃超超临界燃煤发电设备的要求。
概述
一方面，本申请涉及含钨不锈钢合金，按重量百分比计，其含有：C 0.05-0.15，Mn2.0-3.0，Cr 16-19，Ni 12-17，Cu 2.0-3.5，Mo 0.5-1.5，Nb 0.3-0.8，W 0.1-0.4，N 0.18-0.3，B≤0.005％，Al≤0.03％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
另一方面，本申请涉及含有含钨不锈钢合金的焊丝，其中按重量百分比计，所述含钨不锈钢合金含有：C 0.05-0.15，Mn 2.0-3.0，Cr 16-19，Ni 12-17，Cu 2.0-3.5，Mo 0.5-1.5，Nb 0.3-0.8，W 0.1-0.4，N 0.18-0.3，B≤0.005％，Al≤0.03％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
再一方面，本申请涉及焊接超超临界电站锅炉管的方法，包括使用含有含钨不锈钢合金的焊丝进行焊接，其中按重量百分比计，所述含钨不锈钢合金含有：C 0.05-0.15，Mn2.0-3.0，Cr 16-19，Ni 12-17，Cu 2.0-3.5，Mo 0.5-1.5，Nb 0.3-0.8，W 0.1-0.4，N 0.18-0.3，B≤0.005％，Al≤0.03％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
又一方面，本申请涉及焊接再热器用奥氏体不锈钢管的方法，包括使用含有含钨不锈钢合金的焊丝进行焊接，其中按重量百分比计，所述含钨不锈钢合金含有：C 0.05-0.15，Mn 2.0-3.0，Cr 16-19，Ni 12-17，Cu 2.0-3.5，Mo 0.5-1.5，Nb 0.3-0.8，W 0.1-0.4，N 0.18-0.3，B≤0.005％，Al≤0.03％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
另一方面，本申请涉及含有含钨不锈钢合金的焊缝，其中按重量百分比计，所述含钨不锈钢合金含有：C 0.05-0.15，Mn 2.0-3.0，Cr 16-19，Ni 12-17，Cu 2.0-3.5，Mo 0.5-1.5，Nb 0.3-0.8，W 0.1-0.4，N 0.18-0.3，B≤0.005％，Al≤0.03％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
再一方面，本申请涉及制造含有含钨不锈钢合金的焊丝的方法，其包括：
a)采用真空感应熔炼(VIM)+电渣重熔(ESR)对母材进行冶炼，从而得到铸锭；
b)对所述铸锭进行锻造，从而得到棒材，其中锻造前铸锭的加热温度为1150℃-1250℃，开锻温度为1100℃-1200℃，终锻温度大于等于900℃；
c)对所述棒材进行轧制，从而得到线材；以及
d)对所述线材进行冷拔，从而得到所述含有含钨不锈钢合金的焊丝，
其中按重量百分比计，所述含钨不锈钢合金含有：C 0.05-0.15，Mn 2.0-3.0，Cr16-19，Ni 12-17，Cu 2.0-3.5，Mo 0.5-1.5，Nb 0.3-0.8，W 0.1-0.4，N 0.18-0.3，B≤0.005％，Al≤0.03％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
附图简要说明
图1示出了本申请一实施方案的焊缝组织的微观组织。
图2示出了本申请一实施方案的焊接坡口示意图。
详述
在以下的说明中，包括某些具体的细节以对各个公开的实施方案提供全面的理解。然而，相关领域的技术人员会认识到，不采用一个或多个这些具体的细节，而采用其它方法、部件、材料等的情况下仍实现实施方案。
除非本申请中另有要求，在整个说明书和所附的权利要求书中，词语“包括”、“包含”、“含有”和“具有”应解释为开放式的、含括式的意义，即“包括但不限于”。
在整个说明书中提到的“一实施方案”、“实施方案”、“在另一实施方案中”或“在某些实施方案中”意指在至少一实施方案中包括与该实施方案所述的相关的具体参考要素、结构或特征。因此，在整个说明书中不同位置出现的短语“在一实施方案中”或“在实施方案中”或“在另一实施方案中”或“在某些实施方案中”不必全部指同一实施方案。此外，具体要素、结构或特征可以任何适当的方式在一个或多个实施方案中结合。
定义
在本文中，术语“奥氏体”系指γ-Fe中固溶少量碳的无磁性固溶体。
在本文中，术语“奥氏体不锈钢”系指在常温下具有奥氏体组织的不锈钢。
在本文中，术语“超超临界”系指蒸汽压力大于等于25MPa的状态。
在本文中，术语“真空感应熔炼(Vacuum Induction Melting，简称VIM)”系指在真空条件下利用电磁感应加热原理来熔炼金属的金属工艺制程。
在本文中，术语“电渣重熔(Electroslag Remelting，简称ESR)”系指利用电流通过熔渣时产生的电阻热作为热源进行熔炼的方法。
在本文中，术语“S30432”系指一种应用于600℃超超临界电站锅炉过热器和再热器的耐热不锈钢材料，基于质量百分比，其主要化学成分包括：C 0.07-0.13％，Si 0-0.30％，Mn 0-1.0％，P 0-0.040％，S 0-0.010％，Cr 17.0-19.0％，Ni 7.5-10％，Nb 0.30-0.60％，Cu 2.5-3.5％，N 0.05-0.12％，Al 0.003-0.030％，B 0.001-0.010％。
在本文中，术语“断后伸长率(A)”系指金属材料受外力(拉力)作用断裂时，试棒伸长的长度与原来长度的百分比。断裂后伸长率(A)的计算公式为：A＝(Lh-L0)/L0×100％，其中L0为最初标距长度：在试件变形前的标距长度，Lh为最终标距长度：在试件断裂后并且将断裂部分仔细地对合在一起使之处于一直线上的标距长度。
在本文中，术语“屈服强度Rp0.2”系指非比例延伸率为0.2％时的延伸强度。
在本文中，术语“抗拉强度Rm”系指材料在拉断前承受最大应力值。
在本文中，术语“10万小时外推值”系指根据不同试样的高温持久实验的断裂应力和断裂时间数据，采用双对数坐标和线性回归法外推出的10万小时持久强度值。
具体实施方案
一方面，本申请涉及含钨不锈钢合金，按重量百分比计，其含有：C 0.05-0.15，Mn2.0-3.0，Cr 16-19，Ni 12-17，Cu 2.0-3.5，Mo 0.5-1.5，Nb 0.3-0.8，W 0.1-0.4，N 0.18-0.3，B≤0.005％，Al≤0.03％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
在某些实施方案中，按重量百分比计，含钨不锈钢合金含有：C 0.09-0.12，Mn2.5-3.0，Cr 17.5-18.5，Ni 15.5-16.5，Cu 2.5-3.5，Mo 0.7-1.0，Nb 0.4-0.6，W 0.2-0.3，N 0.18-0.22，B 0.001-0.003，Al 0.003-0.02，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
在某些实施方案中，含钨不锈钢合金中可避免的杂质包括Si、P、S、O和H。
在某些实施方案中，含钨不锈钢合金中可避免的杂质包括Si、P、S、O和H，其中Si≤0.3。
在某些实施方案中，含钨不锈钢合金中可避免的杂质包括Si、P、S、O和H，其中Si≤0.2。
在某些实施方案中，含钨不锈钢合金中可避免的杂质包括Si、P、S、O和H，其中P≤0.01。
在某些实施方案中，含钨不锈钢合金中可避免的杂质包括Si、P、S、O和H，其中P≤0.008。
在某些实施方案中，含钨不锈钢合金中可避免的杂质包括Si、P、S、O和H，其中S≤0.003。
在某些实施方案中，含钨不锈钢合金中可避免的杂质包括Si、P、S、O和H，其中S≤0.002。
在某些实施方案中，含钨不锈钢合金中可避免的杂质包括Si、P、S、O和H，其中O≤0.004。
在某些实施方案中，含钨不锈钢合金中可避免的杂质包括Si、P、S、O和H，其中O≤0.003。
在某些实施方案中，含钨不锈钢合金中可避免的杂质包括Si、P、S、O和H，其中H≤0.0005。
在某些实施方案中，含钨不锈钢合金中可避免的杂质包括Si、P、S、O和H，其中H≤0.0004。
在某些实施方案中，含钨不锈钢合金中可避免的杂质包括Si、P、S、O和H，其中Si≤0.3，P≤0.01，S≤0.003，O≤0.004，H≤0.0005。
在某些实施方案中，含钨不锈钢合金中可避免的杂质包括Si、P、S、O和H，其中Si≤0.2，P≤0.008，S≤0.002，O≤0.003，H≤0.0004。
在本申请中，C是奥氏体化元素，在焊接凝固过程中起到稳定奥氏体相、组织铁素体相产生的作用。但是，当C含量过高时，形成过量的碳化物会降低焊缝韧性。因此，C含量限定在0.05-0.15％。在某些实施方案中C含量限定在0.09-0.12％。
在本申请中，Si是冶炼的脱氧剂，可提高洁净度，但过量添加后降低可焊性，降低焊缝塑性和韧性，因此，限定在0.3％以下。在某些实施方案中Si含量限定在0.2％以下。
在本申请中，Mn是作为熔炼时的脱氧、脱硫剂而添加的，可大幅提高纯净度。若添加量过大，会影响到焊丝的热加工性。因此，Mn含量限定为2.0-3.0％。在某些实施方案中Mn含量限定为2.5-3.0％。
在本申请中，Cr可形成致密的氧化层，是锅炉使用环境中耐热腐蚀性所必需的重要元素，同时可在促进焊缝碳化物的形成，提高焊缝强度。但其含量过高时，容易在高温长时之后产生有害σ相，因此，Cr含量限定为16-19％。在某些实施方案中Cr含量限定为17.5-18.5％。
在本申请中，Ni是最重要的奥氏体形成元素，在Cr元素含量较高的情况下，为了保证焊缝奥氏体组织的稳定性，抑制δ铁素体析出，Ni含量不能低于12％。但过量添加Ni则会使焊接金属流动性变差，容易引起焊接热裂纹，同时导致成本高昂。因此，Ni含量限定为12-17％。在某些实施方案中，Ni含量限定为15.5-16.5％。
在本申请中，Cu可提高焊缝的耐蚀性，同时形成弥散析出的富铜相可大幅提高焊缝的高温持久强度。但Cu含量过高会使热加工性能恶化。因此，Cu含量限定为为2.0-3.5％。在某些实施方案中，Cu含量限定为2.5-3.5％。
在本申请中，Mo有固溶强化的作用，可明显提高焊缝高温强度，同时促进碳化物形成，防止焊接热裂纹产生。但过量后会增加σ相的形成倾向。因此，Mo含量限定为0.5-1.5％。在某些实施方案中，Mo含量限定为0.7-1.0％。
在本申请中，Nb可在焊缝形成MX析出相，产生沉淀强化作用，焊缝高温蠕变强度，同时可以细化奥氏体晶粒，改善焊缝耐高温腐蚀性能。但Nb含量过高会影响焊接性能。因此，Nb含量限定为0.3-0.8％。在某些实施方案中，Nb含量限定为0.4-0.6％。
在本申请中，W是固溶强化元素，可提高高温强度，同时促进焊接共晶碳化物形成，避免焊接缺陷产生。但过量的W会严重降低热加工性，降低韧性。因此，W含量限定为0.1-0.4％。在某些实施方案中，W含量限定为0.2-0.3％。
在本申请中，N是奥氏体形成元素，同时通过固溶强化和析出强化作用可以提高焊缝高温强度。但过量的N会使焊缝韧性恶化。因此，N含量限定为0.18-0.3％。在某些实施方案中，N含量限定为0.18-0.22％。
在本申请中，B作为微量元素添加，可以起到净化晶界的作用，从而提高焊缝持久强度。但B过量时会形成低熔点相，促进焊接热裂纹产生。因此，B含量限定为0-0.005％。在某些实施方案中，B含量限定为0.001-0.003％。
在本申请中，Al可以在冶炼过程中起到脱氧的作用，然而过量的Al会促使焊缝金属裂纹产生。因此，Al的含量为0-0.03％。在某些实施方案中，Al含量限定为0.003-0.02％。
在本申请中，O和H是焊缝金属极有害的杂质元素，会增加焊缝金属缺陷形成倾向，降低焊接接头塑性。因此，O含量限定为0.004％以下，H含量限定为0.0005％以下。在某些实施方案中，O含量限定为0.003％以下，H含量限定为0.0004％以下。
在某些实施方案中，适用于本申请的含钨不锈钢合金的母材，按重量百分含量计，其含有：C 0.07-0.13，Si≤0.3，Mn≤1.0，P≤0.03，S≤0.025，Cr 17-19，Ni 7.5-10.5，Cu2.5-3.5，Nb 0.2-0.6，N 0.05-0.12，B 0.001-0.005，Al 0.003-0.03，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
在本申请中，以母材的成分为基础，控制Mn含量到合理区间，既可以起到增加焊接流动性、提高奥氏体稳定性、避免焊接过程中有害δ铁素体析出的作用，同时避免Mn含量过高引起的焊缝脆化。
在本申请中，以母材的成分为基础，添加一定量的的W元素以增加碳化物形成倾向，提高焊缝的组织稳定性及高温强度。
在本申请中，以母材的成分为基础，适度提高Cr含量以降低奥氏体化温度，提高焊缝韧性。
在本申请中，以母材的成分为基础，添加Mo元素以增加碳化物形成倾向，提高焊缝的组织稳定性及高温强度。
在本申请中，以母材的成分为基础，适度提高Nb和N含量以改变碳化物形态，使碳化物呈颗粒状在晶内弥散析出。
在本申请中，以母材的成分为基础，保留少量Al、B以保证焊缝晶界强度，同时控制其含量以保证可焊性。
在本申请中，以母材的成分为基础，严格控制P、S、O、H等杂志的含量以提高钢质洁净度。
另一方面，本申请涉及含有含钨不锈钢合金的焊丝，其中按重量百分比计，所述含钨不锈钢合金含有：C 0.05-0.15，Mn 2.0-3.0，Cr 16-19，Ni 12-17，Cu 2.0-3.5，Mo 0.5-1.5，Nb 0.3-0.8，W 0.1-0.4，N 0.18-0.3，B≤0.005％，Al≤0.03％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
再一方面，本申请涉及焊接超超临界电站锅炉管的方法，包括使用含有含钨不锈钢合金的焊丝进行焊接，其中按重量百分比计，所述含钨不锈钢合金含有：C 0.05-0.15，Mn2.0-3.0，Cr 16-19，Ni 12-17，Cu 2.0-3.5，Mo 0.5-1.5，Nb 0.3-0.8，W 0.1-0.4，N 0.18-0.3，B≤0.005％，Al≤0.03％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
在某些实施方案中，焊丝的直径约为Φ0.5mm-Φ3mm。
又一方面，本申请涉及焊接再热器用奥氏体不锈钢管的方法，包括使用含有含钨不锈钢合金的焊丝进行焊接，其中按重量百分比计，所述含钨不锈钢合金含有：C 0.05-0.15，Mn 2.0-3.0，Cr 16-19，Ni 12-17，Cu 2.0-3.5，Mo 0.5-1.5，Nb 0.3-0.8，W 0.1-0.4，N 0.18-0.3，B≤0.005％，Al≤0.03％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
在某些实施方案中，焊丝的直径约为Φ0.5mm-Φ3mm。
另一方面，本申请涉及含有含钨不锈钢合金的焊缝，其中按重量百分比计，所述含钨不锈钢合金含有：C 0.05-0.15，Mn 2.0-3.0，Cr 16-19，Ni 12-17，Cu 2.0-3.5，Mo 0.5-1.5，Nb 0.3-0.8，W 0.1-0.4，N 0.18-0.3，B≤0.005％，Al≤0.03％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
在某些实施方案中，使用本申请的焊丝焊接S30432锅炉管，焊缝的室温力学性能(20℃)：Rp0.2≥235MPa，Rm≥590MPa，A≥35％。
在某些实施方案中，使用本申请的焊丝焊接S30432锅炉管，焊缝的650℃高温持久强度的10万小时外推值约为≥117MPa。
在某些实施方案中，使用本申请的焊丝焊接S30432锅炉管，焊接性良好，焊后的焊缝、熔合线及热影响区未出现裂纹、气孔等缺陷。
在某些实施方案中，使用本申请的焊丝焊接S30432锅炉管，焊接接头的常温强度和高温持久强度不低于母材，可以满足600℃超超临界电站锅炉管焊接要求。
再一方面，本申请涉及制造含有含钨不锈钢合金的焊丝的方法，其包括：
a)采用真空感应熔炼(VIM)+电渣重熔(ESR)对母材进行冶炼，从而得到铸锭；
b)对所述铸锭进行锻造，从而得到棒材，其中锻造前铸锭的加热温度为1150℃-1250℃，开锻温度为1100℃-1200℃，终锻温度大于等于900℃；
c)对所述棒材进行轧制，从而得到线材；以及
d)对所述线材进行冷拔，从而得到所述含有含钨不锈钢合金的焊丝，
其中按重量百分比计，所述含钨不锈钢合金含有：C 0.05-0.15，Mn 2.0-3.0，Cr16-19，Ni 12-17，Cu 2.0-3.5，Mo 0.5-1.5，Nb 0.3-0.8，W 0.1-0.4，N 0.18-0.3，B≤0.005％，Al≤0.03％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
能够用于本申请的锻造方法的示例性实例包括但不限于径向锻造和自由锻造。
在某些实施方案中，锻造的总变形量大于等于3。
在某些实施方案中，锻造的单道次变形量约为20-35％。
在某些实施方案中，锻造的频率约为90-240次/分钟。
在某些实施方案中，对棒材进行轧制时的加热温度约为1150-1250℃。
在某些实施方案中，对棒材进行轧制时的开轧温度约为1100-1200℃。
在某些实施方案中，对棒材进行轧制时的终轧温度约为大于等于950℃。
在某些实施方案中，对棒材进行轧制时的道次变形量约为15-35％。
在某些实施方案中，对线材进行酸洗。
能够用于本申请酸洗的酸的示例性实例包括但不限于HNO3+HF。
在某些实施方案中，对线材进行多道次冷拔。
在某些实施方案中，冷拔道次变形量小于等于50％。
在某些实施方案中，对线材进行进行退火处理。
在某些实施方案中，退火温度约为1050-1200℃。
在某些实施方案中，对线材进行多道次冷拔以及退火处理。
下文中，本申请将通过如下实施例进行详细解释以便更好地理解本申请的各个方面及其优点。然而，应当理解，以下的实施例是非限制性的而且仅用于说明本申请的某些实施方案。
实施例
实施例1-5和对比例的制备工艺如下：
(1)冶炼
采用VIM+ESR工艺冶炼出1吨铸锭，实施例1-5和对比例的铸锭成分见表1。
表1.实施例1-5和对比例的化学成分(重量百分比)
(2)锻造
冶炼出的铸锭在室式炉中加热至1200℃，保温3小时后出炉，采用径锻机分8道次锻造至Φ80mm棒料，开锻温度为1150℃，终锻温度为950℃，总锻比为19。
(3)轧制
锻后的棒料在室式炉中加热至1180℃，保温1小时后出炉，采用高速连轧机组分8道次轧制成Φ5.5mm线材，开轧温度为1130℃，终轧温度为920℃。
(4)冷拔
线材酸洗后，经过4-8道次冷拔及中间光亮退火生产出Φ2.4mm和Φ1.5mm焊丝，单道次变形量为20-30％，中间退火温度为1080℃。
将制备完成的实施例1-5和对比例的焊丝焊接Φ45*10的S30432锅炉管，焊接工艺见表2，焊接坡口示意图见图2。
表2.实施例1-5和对比例例焊接工艺
对于实施例1，焊接后的焊缝质量良好，未出现气孔、热裂纹等缺陷，焊缝组织见图1，可以看出焊缝为纯奥氏体铸态组织，未出现高温δ铁素体。
实施例2-5具有与图1类似的焊缝组织，同样为纯奥氏体铸态组织，未出现高温δ铁素体。类似地，实施例2-5中焊接后的焊缝质量良好，未出现气孔、热裂纹等缺陷。
焊缝的常温力学性能及高温持久性能分别见表3和表4。可以看出，实施例的室温强度和塑性均高于母材，断裂位置为非焊缝处，而对比例的室温强度和塑性均低于母材，断裂位置为焊缝。实施例的650℃高温持久强度10万小时外推值均高于母材，对比例的持久强度比母材略差，在长时使用过程中容易成为薄弱环节。
表3.实施例1-5和对比例的焊缝的常温力学性能
表4.实施例1-5和对比例的焊缝的650℃高温持久强度
综合以上实施例1-5可以看出，本申请的焊丝完全满足超超临界锅炉管的焊接和使用要求。
从前述中可以理解，尽管为了示例性说明的目的描述了本发明的具体实施方案，但是在不偏离本发明的精神和范围的条件下，本领域所述技术人员可以作出各种变形或改进。这些变形或修改都应落入本申请所附权利要求的范围。

Claims (10)

1.含钨不锈钢合金，按重量百分比计，其含有：C 0.05-0.15，Mn 2.0-3.0，Cr 16-19，Ni12-17，Cu 2.0-3.5，Mo 0.5-1.5，Nb 0.3-0.8，W 0.1-0.4，N 0.18-0.3，B≤0.005％，Al≤0.03％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
2.如权利要求1所述的含钨不锈钢合金，按重量百分比计，其含有：C 0.09-0.12，Mn2.5-3.0，Cr 17.5-18.5，Ni 15.5-16.5，Cu 2.5-3.5，Mo 0.7-1.0，Nb 0.4-0.6，W 0.2-0.3，N 0.18-0.22，B 0.001-0.003，Al 0.003-0.02，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
3.如权利要求1或2所述的含钨不锈钢合金，其中所述不可避免的杂质包括Si、P、S、O和H，并且Si≤0.3，P≤0.01，S≤0.003，O≤0.004，H≤0.0005。
4.如权利要求1至3中任一权利要求所述的含钨不锈钢合金，其中所述不可避免的杂质包括Si、P、S、O和H，并且Si≤0.2，P≤0.008，S≤0.002，O≤0.003，H≤0.0004。
5.含有权利要求1至4中任一权利要求所述的含钨不锈钢合金的焊丝。
6.焊接超超临界电站锅炉管的方法，其包括使用权利要求5所述的焊丝进行焊接。
7.含有权利要求1至4中任一权利要求所述的含钨不锈钢合金的焊缝。
8.如权利要求7所述的焊缝，其中在室温下，所述焊缝的抗拉强度Rp0.2≥235MPa，Rm≥590MPa，A≥35％。
9.如权利要求7或8所述的焊缝，其中在650℃下，所述焊缝的高温持久强度的10万小时外推值≥117MPa。
10.制造含有含钨不锈钢合金的焊丝的方法，其包括：
a)采用真空感应熔炼(VIM)+电渣重熔(ESR)对母材进行冶炼，从而得到铸锭；
b)对所述铸锭进行锻造，优选径向锻造，从而得到棒材，其中锻造前铸锭的加热温度为1150℃-1250℃，开锻温度为1100℃-1200℃，终锻温度大于等于900℃；
c)对所述棒材进行轧制，从而得到线材；以及
d)对所述线材进行冷拔，从而得到所述含有含钨不锈钢合金的焊丝，
其中按重量百分比计，所述含钨不锈钢合金含有：C 0.05-0.15，Mn 2.0-3.0，Cr 16-19，Ni 12-17，Cu 2.0-3.5，Mo 0.5-1.5，Nb 0.3-0.8，W 0.1-0.4，N 0.18-0.3，B≤0.005％，Al≤0.03％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
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