CN107078657B - 功率转换装置 - Google Patents

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Abstract

在以压缩机为负载的功率转换装置中，设置用于输出补偿电流(Ic)来补偿泄漏电流(Ia)的补偿电流输出部(80)。控制部(50)接收用于检测压缩机(CM)转速的转速传感器(55)的检测信号，在所述补偿电流输出部(80)不工作的状态下，当该转速升高到所述泄漏电流(Ia)在其限值(如日本电气用品安全法、IEC标准规定的限值)(Lmax)以下的设定转速时，控制部(50)将补偿电流输出部(80)从工作状态切换为停止工作状态。因此，能够以较小的功耗减少压缩机产生的泄漏电流。

Description

功率转换装置
技术领域
本发明涉及一种用于减少负载产生的泄漏电流的技术。
背景技术
一般而言，功率转换装置的负载例如是电机等时，因为该电机与大地之间存在静电电容，所以随着功率转换装置内的脉冲电压的输出，泄漏电流会从电机经静电电容流入大地。为了减少该泄漏电流，目前如专利文献1中采用的是以下结构：用泄漏电流检测器检测泄漏电流，检测电流具有与该泄漏电流相对应的交流波形，与该检测电流成正比的监控电流在线圈中流动，仅在该检测电流或者该线圈两端的电压的瞬时值和峰值大小等中至少之一超过规定的阙值时，才会输出补偿电流来补偿所述泄漏电流。
在所述专利文献1中还采用了以下结构：设在功率转换装置上的功率因数改善电路在接通状态(具体而言，是根据内置开关元件的开/关时间的占空比进行控制的状态)下输出补偿电流，在断开状态(内置开关元件为持续断开状态)下停止供给补偿电流，仅在泄漏电流较大的状态下输出补偿电流，从而减少功耗。
专利文献1：日本专利第5316656号公报
发明内容
－发明要解决的技术问题－
在将设在制冷装置的制冷剂回路中的压缩机连接到所述功率转换装置上作负载的情况下，经本发明人等对运转中的压缩机产生的泄漏电流进行实际检测，发现转速一旦升高，压缩机内的润滑油就会更多地从压缩机内部供给到制冷装置的制冷剂管道和换热器中，压缩机本身的阻抗会增加，因此呈现出泄漏电流会减少的特性。
因此，基于压缩机的泄漏电流的所述特性，在压缩机起动后，其转速从低转速开始升高，在压缩机的以下转速区间，没有必要特意减少泄漏电流，也没有必要输出补偿电流。该转速区间满足：在该转速区间，泄漏电流在日本电气用品安全法、IEC标准(国际电工标准)所规定的限值以下。
然而，可知在所述专利文献1中记载的发明中，存在以下缺陷：不管是基于与泄漏电流对应的检测电流或线圈两端的电压进行的控制，还是基于功率因数改善电路的接通/断开状态进行的控制，即使装置处于泄漏电流在所述法律规定的限值以下的运转状态，也会因为要输出补偿电流，而导致功耗増大。
尤其是基于功率因数改善电路的接通/断开状态进行的控制，在功率因数改善电路为了抑制电源高次谐波而接通的状态下，虽然泄漏电流会增大，但因为在此状态下也存在所述法律规定的限值以下的状态，所以功耗会增大。
至于基于与所述泄漏电流对应的检测电流或线圈两端的电压进行的控制，一旦通过上述控制供给补偿电流，泄漏电流就会由此减少，因此为了防止波动需要将控制的滞环宽度设定得较大。但如果将滞环宽度设定得过大，会输出过多的补偿电流，因此功耗会増大，APF(Annual Performance Factor:全年能源消耗效率)变差。
而且，输出补偿电流的电路(泄漏电流消除电路)一旦工作，随该电路的开关动作向外部发出的EMI(Electro Magnetic Interference:电磁干扰)噪声(电磁噪声)会增大，为了达到该EMI标准成本会增加，这是一个缺陷。尤其是在压缩机的高转速区间，需要的电量增多，因此功率转换装置所包括的交直流转换电路和直交流转换电路的开关噪声也会增大，EMI噪声就增大。因此，在该高转速区间，泄漏电流消除电路、交直流转换电路及直交流转换电路这三电路同时发出开关噪声，所以，要将上述所有EMI噪声限制到标准值内成本会大大增加，这是一个缺陷。
本发明正是鉴于上述各点而完成的。其目的在于：采用以下构成方式，在减少功耗的同时，提高APF。该构成方式是：在以压缩机为负载的功率转换装置中，在泄漏电流日本电气用品安全法或IEC所规定的限值以下的运转区间，能够停止供给补偿电流。
－用以解决技术问题的技术方案－
本发明的功率转换装置包括交直流转换电路10和直交流转换电路40，其中，该交直流转换电路10用于将交流电转换为直流电，该直交流转换电路40连接在所述交直流转换电路10上且用于将所述转换得到的所述直流电转换为交流电，所述功率转换装置将由所述直交流转换电路40转换得到的交流电供给到压缩机CM。所述功率转换装置的特征在于，所述功率转换装置包括：补偿电流输出部80，其向从所述压缩机CM泄漏出泄漏电流Ia的电流路径输出补偿电流Ic来补偿所述泄漏电流Ia；以及控制部50，其根据所述压缩机CM的转速，将所述补偿电流输出部80切换为工作状态或停止工作状态。
本发明根据压缩机的转速对补偿电流输出部进行控制，将其切换为工作状态/停止工作状态。因为压缩机产生的泄漏电流的大小随压缩机的转速而变化，所以能够根据泄漏电流的大小对补偿电流的供给和停止供给进行控制。
本发明的特征在于，在所述功率转换装置的基础上，在所述补偿电流输出部80不工作的状态下，当所述压缩机CM的转速升高到所述泄漏电流Ia在规定限值Lmax以下的设定转速Rlh、Rlc时，所述控制部50将所述补偿电流输出部80从工作状态切换为停止工作状态。
在本发明中，压缩机起动后，在压缩机产生的泄漏电流在规定限值(如日本电气用品安全法、IEC标准的限值)以下的设定转速下，将补偿电流输出部从工作状态切换为停止工作状态，因此既符合法律规定，又能够减少功耗。
本发明的特征在于，在所述功率转换装置的基础上，所述压缩机CM布置在具有制冷运转模式和制热运转模式的制冷剂回路90中，所述控制部50在所述制冷运转模式时和制热运转模式时对所述设定转速Rlh、Rlc进行变更。
在本发明中，在制冷运转模式时和制热运转模式时对泄漏电流在规定限值以下的设定转速进行变更。因此，即使制冷运转模式时和制热运转模式时与压缩机转速对应的泄漏电流的大小不同，也能在任一运转模式时，既符合法律规定，又减少功耗。
－发明的效果－
根据本发明，根据压缩机的转速对补偿电流的供给和停止供给进行控制，与目前压缩机运转时持续供给补偿电流的情况相比，既能够减少功耗，又能够提高APF。
根据本发明，在泄漏电流在如法律规定的限值以下的压缩机转速下，能够停止供给补偿电流，因此既符合法律规定，又减少功耗。
根据本发明，能够在任一运转模式下，既符合法律规定，又减少功耗。
附图说明
图1是电气回路图，示出本发明的实施方式所涉及的功率转换装置的构成方式。
图2示出制冷装置的制冷剂回路，该制冷装置包括连接在该功率转换装置上的压缩机。
图3是特性图，示出泄漏电流与连接在该功率转换装置上的压缩机的转速之间的大小关系。
图4示出制热运转模式时对泄漏电流的控制情况。
图5示出制冷运转模式时对泄漏电流的控制情况。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明的实施方式进行详细说明。需要说明的是，以下实施方式仅为说明本发明本质的优选示例，并没有限制本发明、其应用对象或其用途的意图。
(发明的第一实施方式)
图1示出本发明的第一实施方式所涉及的功率转换装置1的构成方式。在该例中，功率转换装置1用于向空调设备的压缩机(图1中省略)(具体而言是驱动压缩机的电机3)供电。
例如空调设备具有包括所述电机3的压缩机，该空调设备的制冷剂回路示于图2。在图2中，在压缩机CM中内置有所述电机3，且压缩机CM布置在制冷剂回路90中。
所述制冷剂回路90包括压缩机CM、四通换向阀93、空冷式室内换热器94、电子膨胀阀95、空冷式室外换热器96，上述设备通过制冷剂配管97连成一闭合回路而构成制冷循环。其中，空冷式室内换热器94包括冷却风扇94a，电子膨胀阀95的阀体由脉冲电机驱动且开度可变，空冷式室外换热器96包括冷却风扇96a。在制热运转模式时，将所述四通换向阀93切换为实线所示的状态，由此使制冷剂沿实线箭头方向流动，将室外换热器96所吸收的热量通过室内换热器94释放到室内来制热。另一方面，在制冷运转模式时，将所述四通换向阀93切换为虚线所示的状态，由此使制冷剂沿虚线箭头方向流动，将室内换热器94从室内吸收的热量通过室外换热器96释放到室外空气中来制冷。
如虚线所示，所述压缩机的内部装有电机3。用来润滑压缩机CM的旋转部分等的润滑油供给到压缩机CM的内部。在压缩机CM运转时，该润滑油与制冷剂一起在制冷剂回路90中循环并回到压缩机CM中。
在所述压缩机CM、室内换热器94的冷却风扇94a、电子膨胀阀95和室外换热器96的冷却风扇96a上，连接有控制部50。该控制部50对压缩机CM的电机3的转速、室内换热器94的冷却风扇94a的转速、电子膨胀阀95的开度和室外换热器96的冷却风扇96a的转速进行控制。
如图1所示，功率转换装置1包括交直流转换电路10、功率因数改善部20、滤波电容器30、直交流转换电路40、控制部50、线路滤波器60、泄漏电流检测部70和补偿电流输出部80。功率转换装置1将单相的交流电源2供来的交流电转换为具有规定的频率和电压的交流电，并供给到电机3中。电机3例如采用所谓的IPM(Interior Permanent Magnet)电机。
压缩机CM的机壳兼作该电机3的机壳3b。机壳3b(即压缩机CM的机壳)固定在空调设备的室外换热器96的壳体内。此时，电机3的机壳3b与空调设备的室外机之间也为电气连接。地线连接在室外换热器96的壳体上而将室外换热器96接地。
〈交直流转换电路〉
交直流转换电路10将来自交流电源2的交流电整流为直流电。在本实施方式中，交直流转换电路10是由二极管10a～10d这四个二极管桥式连接而形成的二极管桥式电路。利用上述二极管10a～10d，将交流电源2的交流电压全波整流而转换为直流电压。
〈功率因数改善部〉
如图1所示，功率因数改善部20设在交直流转换电路10和滤波电容器30之间。本实施方式的功率因数改善部20是以两相交错式构成的两相升压斩波电路，其包括两个电抗器L6、L7、两个开关元件21、22以及四个二极管23、24、25、26。功率因数改善部20根据规定的占空比反复地断开和闭合开关元件21、22来升压，这样一来，交直流转换电路10的二极管10a～10d的导通角就会增大，功率因数就得到改善。
〈电容器〉
滤波电容器30使被功率因数改善部20升压后的直流电变得平滑。在该例中，滤波电容器30采用的是电解电容器。
〈直交流转换电路〉
直交流转换电路40的输入节点连接在滤波电容器30上，将供来的直流电转换为三相交流电U、V、W，并供向相连的负载即压缩机CM(具体而言是电机3)。
为了将三相交流电输出到电机3中，本实施方式的直交流转换电路40包括桥式连接的六个开关元件Su、Sv、Sw、Sx、Sy、Sz。具体而言，直交流转换电路40包括将开关元件两两串联的三桥臂，各桥臂中的上桥臂上的开关元件Su、Sv、Sw和下桥臂上的开关元件Sx、Sy、Sz之间的中点，分别连接到电机3的各相线圈(后述)上。续流二极管Du、Dv、Dw、Dx、Dy、Dz反并联在各开关元件Su、Sv、Sw、Sx、Sy、Sz上。
直交流转换电路40利用上述开关元件Su、Sv、Sw、Sx、Sy、Sz的开关动作，将供来的直流电的电压转换为三相交流电压，并供向电机3。控制部50对该开关动作进行控制。
〈控制部〉
控制部50包括微型计算机(省略图示)和存储器(可以内置于微型计算机中)。其中，该存储器中存有用于控制微型计算机工作的程序。控制部50向直交流转换电路40的各开关元件Su、Sv、Sw、Sx、Sy、Sz输出控制信号G来控制开关动作，由此控制电机3。在该例中，控制部50利用d-q轴矢量控制来控制电机3。
〈线路滤波器〉
线路滤波器60包括两个电抗器L1、L2和两个电容器61、62。电抗器L1、L2设在交流输入线Pl上，该交流输入线Pl用于接收交流电源2的电力。电容器61、62彼此串联，且连接在两条交流输入线Pl之间。两个电容器61、62之间的中点M1经由地线接地。
〈泄漏电流检测部〉
泄漏电流检测部70对检测电流Ib进行检测，该检测电流Ib与电机3产生的泄漏电流Ia(详情后述)相关。在该例中，如图1所示，泄漏电流检测部70包括一对共模扼流圈L3、L4和检测线圈L5。共模扼流圈L3、L4设在线路滤波器60与交直流转换电路10之间的交流输入线Pl上。检测线圈L5与共模扼流圈L3、L4电感耦合。这样一来，与交流输入线Pl彼此间的电流差相应的检测电流Ib就会流入检测线圈L5。该电流差随泄漏电流Ia变化，检测电流Ib与泄漏电流Ia相关。
〈补偿电流输出部〉
补偿电流输出部80通过推挽电路81(详情后述)将用于抵消泄漏电流Ia的补偿电流Ic供给到泄漏电流Ia的电流路径CP(后述)中。具体而言，补偿电流输出部80通过推挽电路81放大检测电流Ib，并将放大的检测电流Ib与泄漏电流Ia叠加起来。
如图1所示，推挽电路81包括两个晶体管Tr1、Tr2、两个二极管D1、D2以及耦合电容器Cb。耦合电容器Cb用于阻断直流电，这里使用了例如4700pF的电容器。
晶体管Tr1是NPN型晶体管，晶体管Tr2是PNP型晶体管。晶体管Tr1和晶体管Tr2串联。具体而言，晶体管Tr1在电流流出侧的被控制端子和晶体管Tr2在电流流入侧的被控制端子彼此相连。如后文详述，上述晶体管Tr1、Tr2之间的中点M2经由耦合电容器Cb连接到泄漏电流Ia的电流路径CP上。
在晶体管Tr1上反并联有二极管D1，在晶体管Tr2上反并联有二极管D2。有时反向偏置电压会作用于晶体管Tr1和晶体管Tr2，该电压一旦超过晶体管Tr1、Tr2的耐压就会导致晶体管Tr1、Tr2破损。于是，利用上述二极管D1、D2，能保护各晶体管Tr1、Tr2免遭过电压的破坏。
晶体管Tr1在电流流入侧的被控制端子与交直流转换电路10的正极侧输出端电气连接，具体而言，即与交直流转换电路10和直交流转换电路40之间的正极侧的直流母线P电气连接。另一方面，晶体管Tr2在电流流出侧的被控制端子与交直流转换电路10的负极侧输出端电气连接，具体而言，即与交直流转换电路10和直交流转换电路40之间的负极侧的直流母线N电气连接。
检测电流Ib供给到两个晶体管Tr1、Tr2的控制端子上。这样一来，推挽电路81就能够输出补偿电流Ic，该补偿电流Ic的大小与泄漏电流Ia相关。需要说明的是，检测电流Ib的极性被设定为保证补偿电流Ic与泄漏电流Ia相位相反。
－补偿电流输出部80的输出端的电气连接－
电机3在线圈3a和电极3的机壳3b之间形成有杂散电容3c(参照图1)。因此，一旦随直交流转换电路40的开关而在电机3的线圈3a上产生电压变化dv/dt，从电机3的机壳3b上就会流出泄漏电流Ia。泄漏电流Ia以电机3的机壳3b(该例中为压缩机CM的机壳)、室外换热器96的壳体以及室外换热器96的地线为电流路径CP而流入大地。
此处，在本实施方式中，例如，补偿电流输出部80的输出端(耦合电容器Cb)与电机3的机壳3b电气连接。当然，该连接点仅为示例，还可以选择电流路径CP上的其他位置。
－对补偿电流输出部80的控制－
在所述补偿电流输出部80中设有开关SW，其用于将该补偿电流输出部80切换为工作状态/停止工作状态。具体而言，泄漏电流检测部70的检测线圈L5检测出的检测电流Ib通过线路路径供给到两个晶体管Tr1、Tr2的控制端子上，开关SW就设在该线路路径上。因此，在开关SW断开时，推挽电路81断开而停止生成和输出补偿电流Ic。
所述控制部50对所述开关SW进行开/关控制。为了进行该控制，在控制部50中存储有事先测出的压缩机CM的特性图，该特性图示于图3。
所述特性图的横轴表示压缩机CM的转速(即电机3的转速)，纵轴表示压缩机CM泄漏的泄漏电流Ia。该特性图示出以下两种情况：当所述补偿电流输出部80停止工作时，即不供给补偿电流时，在空调设备的制冷运转模式时和制热运转模式时的泄漏电流特性。两种运转模式时的特性(CHhoff)、(CHcoff)如下：在压缩机CM起动后，随转速从低转速开始升高，泄漏电流一开始会增大，但之后泄漏电流又会随转速升高而逐渐下降。出现上述特性倾向的原因是，压缩机CM的转速升高到一定程度后，压缩机CM喷出润滑油的量会相应地增多，电机3的线圈3a从压缩机CM内贮存的润滑油中露出的部分就会增多，因此压缩机CM的阻抗增大，泄漏电流逐渐减少。
在所述两种特性CHhoff、CHcoff中，与制热运转模式时的特性CHhoff相比，在制冷运转模式时的特性CHcoff中，产生的泄漏电流在整个转速区间都较小。其原因在于，与制热运转模式相比，在制冷运转模式时，贮存到室内换热器94内的润滑油的量较多，压缩机CM内的润滑油的油量较少，因此压缩机CM的阻抗高于制热运转模式。
所述制热运转模式时的特性CHhoff如下：在泄漏电流的峰值Iph处的转速为转速Rph，设定转速小于上述峰值Iph且与日本电气用品安全法或IEC标准规定的限值Lmax对应，为转速Rlh。另一方面，制冷运转模式时的特性CHcoff如下：在泄漏电流的峰值Ipc处的转速为转速Rpc，低于制热运转模式时的特性CHhoff中的峰值转速Rph(Rpc＜Rph)。在制冷运转模式时的特性CHcoff中，与所述限值Lmax对应的设定转速为转速Rlc，低于制热运转模式时的特性CHcoff中的设定转速Rlh(Rlc＜Rlh)。在图3中，除了示出补偿电流输出部80在停止工作状态下的所述两种泄漏电流特性CHhoff、CHcoff，还示出补偿电流输出部80工作时，即输出补偿电流时的泄漏电流特性CHon。该泄漏电流特性Chon如下：在整个转速区间，泄漏电流小于所述补偿电流输出部80在停止状态下的两种泄漏电流特性CHhoff、CHcoff，其峰值也小于所述限值Lmax。
转速传感器55检测所述压缩机CM(电机3)的转速，如图1所示，所述控制部50接收该转速传感器55的转速信号，并基于该转速对所述补偿电流输出部80的开关SW进行控制使其断开或闭合。具体而言，压缩机CM起动后，在其转速达到与所述限值Lmax对应的设定转速Rlh、Rlc为止，即，在制热运转模式时的特性CHcoff中小于设定转速Rlh的转速区间ARhL、制冷运转模式时的特性CHcoff中小于设定转速Rlc的转速区间ARcL，控制部50对开关SW进行控制使其闭合，从而使补偿电流输出部80开始工作，输出补偿电流Ic。另一方面，当压缩机CM的转速达到所述设定转速Rlh、Rlc时，控制部50对开关SW进行控制使其断开，从而使补偿电流输出部80停止工作，而停止供给补偿电流Ic。然后，在超过所述设定转速Rlh、Rlc的转速区间ARhH、ARcH，控制部50继续对所述补偿电流输出部80进行控制，使其停止工作。
〈功率转换装置的工作情况〉
直交流转换电路40一进行开关动作，就会有泄漏电流Ia从压缩机CM的电机3中流出。一旦泄漏电流Ia流出，交流输入线Pl之间的电流差就会变化，在泄漏电流检测部70的检测线圈L5上会产生与该电流差对应的电压。在补偿电流输出部80的开关SW为闭合状态时，泄漏电流检测部70向补偿电流输出部80输出检测电流Ib。
在补偿电流输出部80中，当开关SW为闭合状态时，检测电流Ib被输入两个晶体管Tr1、Tr2的控制端子。这样一来，与检测电流Ib的极性对应，晶体管Tr1、Tr2中之一会进行放大动作，补偿电流Ic被输出到电流路径CP上。该补偿电流Ic与泄漏电流Ia相位相反，通过对晶体管Tr1、Tr2的放大率和检测线圈L5的匝数等进行适当设定，就能让该补偿电流Ic的大小足以用来减少泄漏电流Ia。因此，补偿电流Ic与泄漏电流Ia汇合后，流到地线中的电流Io就会减少(参照图1)。
－补偿电流输出部80的工作情况－
压缩机CM起动后，在压缩机CM的转速小于与图3的限值Lmax对应的设定转速(制热运转模式时为转速Rlh，制冷运转模式时为转速Rlc)的区间ARhL、ARcL，控制部50对补偿电流输出部80的开关SW进行控制使其闭合。因此，如上述，来自泄漏电流检测部70的检测电流Ib流入补偿电流输出部80，补偿电流Ic被供向电流路径CP，泄漏电流Ia减少。
当压缩机CM的转速从所述转速区间ARhL、ARcL开始升高，并达到与限值Lmax对应的设定转速Rlh、Rlc时，控制部50对补偿电流输出部80的开关SW进行控制使其断开，因此，能让补偿电流输出部80停止工作，从而停止供给补偿电流Ic。然后，随压缩机CM的转速升高，当转速进入在设定转速Rlh、Rlc以上的转速区间ARhH、ARcH时，控制部50对补偿电流输出部80的开关SW进行控制，使其保持断开状态。
因此，如图4的虚线所示，在制热运转模式时，在转速小于与限值Lmax对应的设定转速Rlh的转速区间ARhL，补偿电流输出部80会工作而输出补偿电流Ic，泄漏电流Ia就会小于限值Lmax。在转速达到设定转速Rlh后，补偿电流输出部80会停止工作，当泄漏电流Ia升高到限值Lmax后，开始逐渐降低。
同样地，如图5的点划线所示，在制冷运转模式时，在转速小于与限值Lmax对应的设定转速Rlc的转速区间ARcL，补偿电流输出部80会工作而输出补偿电流Ic，泄漏电流Ia就会小于限值Lmax。在转速达到设定转速Rlc后，补偿电流输出部80会停止工作，当泄漏电流Ia升高到限值Lmax后，开始逐渐下降。
〈本实施方式的效果〉
综上所述，根据本实施方式，能够根据压缩机CM的转速对补偿电流输出部80进行控制，将其切换为工作状态/停止工作状态，从而能够按照需要停止供给补偿电流Ic，因此，与现有技术中持续供给补偿电流的情况相比，能够减小功耗。
尤其是对与日本电气用品安全法、IEC标准规定的限值Lmax对应的压缩机的转速Rlh、Rlc进行实际检测，压缩机CM起动后，当其转速升高到与所述限值Lmax对应的设定转速Rlh、Rlc以上时，让补偿电流输出部80停止工作，因此，既符合与泄漏电流Ia的大小相关的法律规定，又能够有效抑制功耗增大。
在制热运转模式时和制冷运转模式时对与所述限值Lmax对应的设定转速Rlh、Rlc进行了变更，因此，不管是在制冷剂回路90的制热运转模式还是制冷运转模式时，都既符合法律规定，又能够最大限度地减少功耗。
(其他实施方式》)
需要说明的是，所述实施方式的交直流转换电路10的构成方式仅为示例，此外还可以采用无桥交直流转换电路等各种整流电路。直交流转换电路40的构成方式也仅为示例，还可以采用各种其他的电路。同样地，泄漏电流检测部70和补偿电流输出部80的构成方式也可以采用各种其他的构成方式，在补偿电流输出部80上设置开关SW的位置也可以是耦合电容器Cb侧。
所述实施方式的功率因数改善部20也不是必需的，交流电源2还可以采用三相交流电源。此外，空调设备的制冷剂回路仅为示例，还可以采用各种其他的构成方式，只要是制冷装置即可而不限于空调设备。
－产业实用性－
本发明作为一种驱动压缩机的功率转换装置是有用的。
－符号说明－
1 功率转换装置
CM 压缩机
3 电机
10 交直流转换电路
40 直交流转换电路
50 控制部
55 转速传感器
70 泄漏电流检测部
80 补偿电流输出部
SW 开关

Claims (2)

1.一种功率转换装置，其包括交直流转换电路(10)和直交流转换电路(40)，其中，该交直流转换电路(10)用于将交流电转换为直流电，该直交流转换电路(40)连接在所述交直流转换电路(10)上且用于将转换得到的所述直流电转换为交流电，所述功率转换装置将由所述直交流转换电路(40)转换得到的交流电供给到压缩机(CM)，所述功率转换装置的特征在于，
所述功率转换装置包括：
补偿电流输出部(80)，其向从所述压缩机(CM)泄漏出泄漏电流(Ia)的电流路径输出补偿电流(Ic)来补偿所述泄漏电流(Ia)，以及
控制部(50)，其根据所述压缩机(CM)的转速，将所述补偿电流输出部(80)切换为工作状态或停止工作状态，
当所述压缩机(CM)的转速升高到所述泄漏电流(Ia)在规定限值(Lmax)以下的设定转速(Rlh、Rlc)时，所述控制部(50)将所述补偿电流输出部(80)从工作状态切换为停止工作状态。
2.根据权利要求1所述的功率转换装置，其特征在于，
所述压缩机(CM)布置在具有制冷运转模式和制热运转模式的制冷剂回路(90)中，
所述控制部(50)在所述制冷运转模式和制热运转模式之间进行切换时对所述设定转速(Rlh、Rlc)进行变更。
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