CN106763381B - 高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法 - Google Patents
高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106763381B CN106763381B CN201710002604.3A CN201710002604A CN106763381B CN 106763381 B CN106763381 B CN 106763381B CN 201710002604 A CN201710002604 A CN 201710002604A CN 106763381 B CN106763381 B CN 106763381B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- spring
- leaf spring
- intensitive
- order gradient
- load
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F3/00—Spring units consisting of several springs, e.g. for obtaining a desired spring characteristic
- F16F3/02—Spring units consisting of several springs, e.g. for obtaining a desired spring characteristic with springs made of steel or of other material having low internal friction
- F16F3/023—Spring units consisting of several springs, e.g. for obtaining a desired spring characteristic with springs made of steel or of other material having low internal friction composed only of leaf springs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F1/00—Springs
- F16F1/02—Springs made of steel or other material having low internal friction; Wound, torsion, leaf, cup, ring or the like springs, the material of the spring not being relevant
- F16F1/18—Leaf springs
- F16F1/185—Leaf springs characterised by shape or design of individual leaves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F1/00—Springs
- F16F1/02—Springs made of steel or other material having low internal friction; Wound, torsion, leaf, cup, ring or the like springs, the material of the spring not being relevant
- F16F1/18—Leaf springs
- F16F1/26—Attachments or mountings
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/10—Geometric CAD
- G06F30/17—Mechanical parametric or variational design
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F2238/00—Type of springs or dampers
- F16F2238/02—Springs
- F16F2238/022—Springs leaf-like, e.g. of thin, planar-like metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Geometry (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Computational Mathematics (AREA)
- Mathematical Analysis (AREA)
- Mathematical Optimization (AREA)
- Pure & Applied Mathematics (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Evolutionary Computation (AREA)
- Vehicle Body Suspensions (AREA)
Abstract
本发明涉及高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法,属于悬架钢板弹簧技术领域。本发明可根据主簧加紧刚度、主副簧复合加紧刚度、主簧的厚度和片数,首片主簧的一半加紧长度,副簧的厚度和片数,开始接触载荷、完全接触载荷及最大许用应力,对高强度一级渐变刚度板簧的最大限位挠度进行设计。通过样机加载变形试验可知,本发明所提供的高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度设计方法是正确的,可得到准确可靠的最大限位挠度设计值,为高强度一级渐变刚度板簧设计及CAD软件开发奠定了可靠的技术基础。利用该方法可提高产品设计水平、质量和性能,提高板簧使用寿命及车辆行驶安全性;同时,降低产品设计和试验测试费用,加快产品开发速度。
Description
技术领域
本发明涉及车辆悬架板簧,特别是高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法。
背景技术
随着高强度钢板材料的出现,可采用高强度一级渐变刚度板簧,以满足在不同载荷下的车辆行驶平顺性及悬架渐变偏频保持不变的设计要求,其中,根据最大限位挠度设计值所设置的限位装置,可在冲击载荷下对板簧起保护作用,防止因受冲击而板簧断裂,增强钢板弹簧的使用寿命,其中,最大限位挠度设计值由最大许用应力下的最大许用载荷PmaxX所对应的最大主簧挠度所决定的。然而,由于在主副簧渐变接触过程中,高强度一级渐变刚度板簧挠度的计算非常复杂,据所查资料可知,先前国内外一直未给出高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法。随着车辆行驶速度及其对平顺性要求的不断提高,对高强度一级渐变刚度设计板簧提出了更高要求,因此,必须建立一种精确、可靠的高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法,为高强度一级渐变刚度板簧设计及CAD软件开发奠定可靠的技术基础,满足车辆行业快速发展、车辆行驶平顺性对高强度一级渐变刚度板簧的设计要求,提高产品设计水平、质量和性能,增加板簧使用寿命,满足车辆行驶平顺性和安全性的设计要求;同时,降低设计及试验费用,加快产品开发速度。
发明内容
针对上述现有技术中存在的缺陷,本发明所要解决的技术问题是提供一种简便、可靠的高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法,设计流程图,如图1所示。板簧采用高强度钢板,宽度为b,弹性模量为E,各片板簧为以中心穿装孔对称的结构,其安装夹紧距的一半L0为骑马螺栓夹紧距的一半L0;高强度一级渐变刚度板簧的一半对称结构如图2所示,由主簧1和副簧2构成,其中,主簧1的片数为n,各片主簧的厚度为hi,一半长度为Lit,一半夹紧长度为Li=Lit-L0/2,i=1,2,…,n;副簧2的片数为m,各片副簧的厚度为hAj,一半长度为LAjt,一半夹紧长度为LAj=LAjt-L0/2,j=1,2,…,m。末片主簧的下表面与首片副簧的上表面之间的主副簧渐变间隙δMA,其大小是由主簧初始切线弧高与副簧初始切线弧高所决定的。当载荷达到开始起作用载荷Pk时,在骑马螺栓夹紧距外侧,末片主簧下表面与首片副簧上表面开始接触;当载荷达到完全接触载荷Pw时,末片主簧下表面与首片副簧上表面完全接触。当载荷在[Pk,Pw]范围内变化时,主簧末片下表面与副簧首片上表面的接触位置及主副簧渐变复合夹紧刚度KkwP随载荷而变化,从而满足悬架偏频保持不变的设计要求,即等偏频型一级渐变刚度板簧悬架。根据最大限位挠度设计值设置一限位装置,在冲击载荷下对板簧起保护作用,增强钢板弹簧的使用寿命,其中,最大限位挠度设计值由最大许用应力下的最大许用载荷PmaxX所对应的最大主簧挠度所决定的。在主簧夹紧刚度、主副簧复合夹紧刚度、主簧的厚度和片数,首片主簧的一半夹紧长度,副簧的厚度和片数,开始接触载荷、完全接触载荷、额定载荷及最大许用应力给定情况下,对高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度进行设计。
为解决上述技术问题,本发明所提供的高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法,其特征在于采用以下设计步骤:
(1)高强度一级渐变刚度板簧的渐变复合夹紧刚度KkwP的计算:
根据主簧夹紧刚度KM,开始接触载荷Pk,完全接触载荷Pw,对高强度一级渐变刚度板簧在载荷P∈[Pk,Pw]范围内的渐变复合夹紧刚度KkwP进行计算,即
(2)主簧和主副簧的根部重叠部分等效厚度及主簧和副簧的最大板簧厚度的确定:
I步骤:主簧及主副簧的根部重叠部分等效厚度hMe和hMAe的确定
根据主簧片数n,各片主簧的厚度hi,i=1,2,…,n;副簧片数m,各片副簧的厚度hAj,j=1,2,…,m;对高强度一级渐变刚度板簧的主簧的根部重叠部分等效厚度hMe和主副簧的根部重叠部分等效厚度hMAe分别进行确定,即
II步骤:主簧和副簧的最大板簧厚度hmax和hAmax的确定
根据主簧片数n,各片主簧的厚度hi,i=1,2,...,n;副簧片数m,各片副簧的厚度hAj,j=1,2,...,m,分别确定主簧和副簧的最大板簧厚度hmax和hAmax,即
hmax=max(hi);
hAmax=max(hAj);
(3)高强度一级渐变刚度板簧的最大许用载荷Pmax的确定:
A步骤:基于主簧应力的最大许用载荷PMmax的计算
根据高强度一级渐变刚度板簧的宽度b,最大许用应力[σ];首片主簧的一半夹紧长度L1,开始接触载荷Pk,步骤(2)的I步骤中计算得到的hMe和hMAe,II步骤中所确定的hmax,对基于主簧应力的最大许用载荷PMmax进行计算,即
B步骤:基于副簧应力的最大许用载荷PAmax的计算
根据高强度一级渐变刚度板簧的宽度b,最大许用应力[σ];首片主簧的一半夹紧长度L1,开始接触载荷Pk,步骤(2)的I步骤中计算得到的hMAe,II步骤中所确定的hAmax,对基于副簧应力的最大许用载荷PAmax进行计算,即
C步骤:高强度一级渐变刚度板簧的最大许用载荷PmaxX的确定
根据A步骤计算得到的PMmax,B步骤计算得到的PAmax,确定高强度一级渐变刚度板簧的最大许用载荷PmaxX,即
PmaxX=min(PMmax,PAmax);
(4)高强度一级渐变刚度板簧的最大限位挠度fMmax的设计:
根据主簧夹紧刚度KM,主副簧的复合夹紧刚度KMA,开始接触载荷Pk,完全接触载荷Pw,步骤(3)的C步骤中所确定的PmaxX,步骤(1)中计算所得到的KkwP,对高强度一级渐变刚度板簧的最大限位挠度fMmax进行设计,即
本发明比现有技术具有的优点
由于在主副簧渐变接触过程中,高强度一级渐变刚度板簧的挠度计算非常复杂,据所查资料可知,先前国内外一直未给出高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法。本发明可根据主簧夹紧刚度、主副簧复合夹紧刚度、主簧的厚度和片数,首片主簧的一半夹紧长度,副簧的厚度和片数,开始接触载荷、完全接触载荷、额定载荷及最大许用应力,对高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度进行设计。通过样机加载变形试验测试可知,本发明所提供的高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法是正确的,可得到准确可靠的主副簧间隙设计值,为高强度一级渐变刚度板簧设计提供了可靠的技术方法,并且为CAD软件开发奠定了可靠的技术基础;同时,利用该方法,可提高产品设计水平、产品质量、防止板簧因受冲击而断裂,增加板簧使用寿命,提供车辆行驶平顺性和安全性,并且还可降低设计和试验测试费用,加快产品开发速度。
附图说明
为了更好地理解本发明,下面结合附图做进一步的说明。
图1是高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计流程图;
图2是高强度一级渐变刚度板簧的一半对称结构示意图;
图3是实施例的高强度一级渐变刚度板簧的渐变复合夹紧刚度随载荷的变化曲线;
图4是实施例的高强度一级渐变刚度板簧的挠度fM随载荷P的变化曲线。
具体实施方案
下面通过实施例对本发明作进一步详细说明。
实施例:某高强度一级渐变刚度板簧的宽度b=63mm,骑马螺栓夹紧距的一半L0=50mm,弹性模量E=200GPa,最大许用应力[σ]=1200MPa。主簧片数n=2片,首片主簧的一半夹紧长度L1=500mm,各片主簧的厚度h1=h2=8mm,主簧夹紧刚度KM=51.44N/mm。副簧片数m=3片,各片副簧厚度hA1=hA2=hA3=11mm。主副簧复合夹紧刚度KMA=178.62N/mm。开始接触载荷Pk=1842N,完全接触载荷Pw=6398N,额定载荷PN=7227N。根据该高强度一级渐变刚度板簧的主簧夹紧刚度、主副簧复合夹紧刚度、主簧的厚度和片数、副簧的厚度和片数,弹性模量、首片主簧的一半夹紧长度,开始接触载荷Pk、完全接触载荷Pw额定载荷PN和最大许用应力,对该高强度一级渐变刚度板簧的最大许用挠度进行设计。
本发明实例所提供的高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法,其设计流程如图1所示,具体设计步骤如下:
(1)高强度一级渐变刚度板簧的渐变复合夹紧刚度KkwP的计算
根据主簧夹紧刚度KM=51.44N/mm,开始接触载荷Pk=1842N,完全接触载荷Pw=6398N,对高强度一级渐变刚度板簧在载荷P∈[Pk,Pw]范围内的渐变复合夹紧刚度KkwP进行计算,即
利用MATLAB程序,所计算得到该高强度一级渐变刚度板簧在载荷[Pk,Pw]范围内的渐变复合夹紧刚度KkwP随载荷P的变化曲线,如图3所示,其中,当载荷P=Pk=1842N时,KkwP=KM=51.44N/mm;当载荷P=Pw=6398N时,KkwP=KMA=178.62N/mm。
(2)主簧和主副簧的根部重叠部分等效厚度及主簧和副簧的最大厚度板簧的厚度的确定:
I步骤:主簧及主副簧的根部重叠部分等效厚度hMe和hMAe的确定
根据主簧片数n=2,各片主簧的厚度h1=h2=8mm;副簧片数m=3,各片副簧的厚度hA1=hA2=hA3=11mm;对主簧和主副簧的根部重叠部分等效厚度hMe和hMAe进行确定,即
II步骤:主簧和副簧的最大板簧厚度hmax和hAmax的确定
根据主簧片数n=2,各片主簧的厚度h1=h2=8mm,副簧片数m=3,各片副簧的厚度hA1=hA2=hA3=11mm,分别确定主簧和副簧的最大板簧厚度hmax和hAmax,即
hmax=max(h1,h2)=8mm;
hAmax=max(hA1,hA2,hA3)=11mm。
(3)高强度一级渐变刚度板簧的最大许用载荷Pmax的确定:
A步骤:基于主簧应力的最大许用载荷PMmax的计算
根据高强度一级渐变刚度板簧的宽度b=63mm,最大许用应力[σ]=1200MPa;首片主簧的一半夹紧长度L1=500mm,开始接触载荷Pk=1842N,步骤(2)的I步骤中计算得到的hMe=10.1mm和hMAe=17.1mm,II步骤中所确定的hmax=8mm,对基于主簧应力的最大许用载荷PMmax进行计算,即
B步骤:基于副簧应力的最大许用载荷PAmax的计算
根据高强度一级渐变刚度板簧的宽度b=63mm,最大许用应力[σ]=1200MPa;首片主簧的一半夹紧长度L1=500mm,开始接触载荷Pk=1842N,步骤(2)的I步骤中计算得到的hMAe=17.1mm,及II步骤中所确定的hAmax=11mm,对基于副簧应力的最大许用载荷PAmax进行计算,即
C步骤:高强度一级渐变刚度板簧的最大许用载荷PmaxX的确定
根据A步骤计算得到的PMmax=24424N,B步骤计算得到的PAmax=24829N,确定该高强度一级渐变刚度板簧的最大许用载荷PmaxX,即
PmaxX=min(PMmax,PAmax)=24424N。
(4)高强度一级渐变刚度板簧的最大限位挠度fMmax的设计:
根据主簧夹紧刚度KM=51.44N/mm,主副簧复合夹紧刚度KMA=178.62N/mm,开始接触载荷Pk=1842N,完全接触载荷Pw=6398N,步骤(1)中计算所得到的渐变复合夹紧刚度KkwP,步骤(3)中所确定的PmaxX=24424N,对该高强度一级渐变刚度板簧的最大限位挠度fMmax进行设计,即
利用MATLAB计算程序,计算所得到该高强度一级渐变刚度板簧的挠度fM随载荷P的变化曲线,如图4所示,其中,在最大许用载荷PmaxX=24424N下的挠度,即为该高强度一级渐变刚度板簧的最大限位挠度fMmax=181.3mm。
通过样机加载挠度试验可知,本发明所提供的高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法是正确的,利用该方法可得到准确可靠的高强度一级渐变刚度板簧的最大限位挠度设计值,为高强度一级渐变刚度板簧设计及CAD软件开发奠定了可靠的技术基础。利用该方法可提高产品的设计水平、质量和性能及车辆行驶平顺性和安全性,增加板簧可靠性,防止板簧因受冲击而断裂,提高板簧的可靠性和使用寿命;同时,降低设计与试验费用,加快产品开发速度。
Claims (1)
1.高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法,其中,板簧采用高强度钢板,各片板簧为以中心穿装孔对称的结构,安装夹紧距的一半为骑马螺栓夹紧距的一半;通过主簧和副簧的初始切线弧高及渐变间隙,确保满足板簧接触载荷、渐变刚度及在渐变载荷下的悬架偏频保持不变的设计要求,即等偏频型一级渐变刚度板簧悬架;根据最大限位挠度设置一限位装置,在冲击载荷下对板簧起保护作用,防止板簧因受冲击而断裂,增加板簧可靠性和使用寿命;根据主簧夹紧刚度、主副簧复合夹紧刚度、各片主簧的结构参数、首片主簧的一半夹紧长度、开始接触载荷、完全接触载荷及许用应力,对高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度进行设计,其特征在于采用以下具体设计步骤:
(1)高强度一级渐变刚度板簧的渐变复合夹紧刚度KkwP的计算:
根据主簧夹紧刚度KM,开始接触载荷Pk,完全接触载荷Pw,对高强度一级渐变刚度板簧在载荷P∈[Pk,Pw]范围内的渐变复合夹紧刚度KkwP进行计算,即
(2)主簧和主副簧的根部重叠部分等效厚度及主簧和副簧的最大板簧厚度的确定:
I步骤:主簧及主副簧的根部重叠部分等效厚度hMe和hMAe的确定
根据主簧片数n,各片主簧的厚度hi,i=1,2,…,n;副簧片数m,各片副簧的厚度hAj,j=1,2,…,m;对高强度一级渐变刚度板簧的主簧的根部重叠部分等效厚度hMe和主副簧的根部重叠部分等效厚度hMAe分别进行确定,即
II步骤:主簧和副簧的最大板簧厚度hmax和hAmax的确定
根据主簧片数n,各片主簧的厚度hi,i=1,2,...,n;副簧片数m,各片副簧的厚度hAj,j=1,2,...,m,分别确定主簧和副簧的最大板簧厚度hmax和hAmax,即
hmax=max(hi);
hAmax=max(hAj);
(3)高强度一级渐变刚度板簧的最大许用载荷Pmax的确定:
A步骤:基于主簧应力的最大许用载荷PMmax的计算
根据高强度一级渐变刚度板簧的宽度b,最大许用应力[σ];首片主簧的一半夹紧长度L1,开始接触载荷Pk,步骤(2)的I步骤中计算得到的hMe和hMAe,II步骤中所确定的hmax,对基于主簧应力的最大许用载荷PMmax进行计算,即
B步骤:基于副簧应力的最大许用载荷PAmax的计算
根据高强度一级渐变刚度板簧的宽度b,最大许用应力[σ];首片主簧的一半夹紧长度L1,开始接触载荷Pk,步骤(2)的I步骤中计算得到的hMAe,II步骤中所确定的hAmax,对基于副簧应力的最大许用载荷PAmax进行计算,即
C步骤:高强度一级渐变刚度板簧的最大许用载荷PmaxX的确定
根据A步骤计算得到的PMmax,B步骤计算得到的PAmax,确定高强度一级渐变刚度板簧的最大许用载荷PmaxX,即
PmaxX=min(PMmax,PAmax);
(4)高强度一级渐变刚度板簧的最大限位挠度fMmax的设计:
根据主簧夹紧刚度KM,主副簧的复合夹紧刚度KMA,开始接触载荷Pk,完全接触载荷Pw,步骤(3)的C步骤中所确定的PmaxX,步骤(1)中计算所得到的KkwP,对高强度一级渐变刚度板簧的最大限位挠度fMmax进行设计,即
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201710002604.3A CN106763381B (zh) | 2017-01-03 | 2017-01-03 | 高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201710002604.3A CN106763381B (zh) | 2017-01-03 | 2017-01-03 | 高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN106763381A CN106763381A (zh) | 2017-05-31 |
CN106763381B true CN106763381B (zh) | 2019-03-29 |
Family
ID=58949294
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201710002604.3A Expired - Fee Related CN106763381B (zh) | 2017-01-03 | 2017-01-03 | 高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN106763381B (zh) |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4914747B2 (ja) * | 2007-03-26 | 2012-04-11 | バンドー化学株式会社 | ベルトテンショナ用摺動材の製造方法およびベルトテンショナ |
CN102734364A (zh) * | 2012-07-17 | 2012-10-17 | 山东理工大学 | 汽车钢板弹簧弧高与曲面形状的解析设计方法 |
CN105526290B (zh) * | 2016-03-13 | 2017-08-25 | 徐清梅 | 斜线型少片主簧在端部平直段与副簧间隙的设计方法 |
CN105550487B (zh) * | 2016-03-13 | 2018-06-26 | 周长城 | 少片斜线型变截面主簧在斜线段与副簧间隙的设计方法 |
CN105653883B (zh) * | 2016-03-15 | 2017-12-22 | 周长城 | 非端部接触式斜线型主副簧的副簧起作用载荷的验算方法 |
CN105590009B (zh) * | 2016-03-15 | 2018-09-18 | 山东汽车弹簧厂淄博有限公司 | 非端部接触端部加强少片主副簧的副簧起作用载荷验算法 |
-
2017
- 2017-01-03 CN CN201710002604.3A patent/CN106763381B/zh not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN106763381A (zh) | 2017-05-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106763381B (zh) | 高强度一级渐变刚度板簧最大限位挠度的设计方法 | |
CN106650168A (zh) | 基于限位挠度的非等偏频一级渐变板簧应力强度的校核法 | |
CN106777804B (zh) | 基于偏频仿真的三级渐变刚度板簧接触载荷的调整设计法 | |
CN106704429B (zh) | 非等偏频型三级渐变刚度板簧的最大限位挠度的设计方法 | |
CN106812849B (zh) | 非等偏频型三级渐变刚度板簧的接触载荷的验算方法 | |
CN106812846B (zh) | 基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设计法 | |
CN106777793B (zh) | 两级副簧式非等偏频型渐变刚度板簧刚度特性的计算方法 | |
CN106682357B (zh) | 高强度三级渐变刚度板簧悬架系统偏频特性的仿真计算方法 | |
CN106682337B (zh) | 基于偏频仿真的一级渐变刚度板簧接触载荷的调整设计法 | |
CN106812851B (zh) | 非等偏频型三级渐变刚度板簧最大限位挠度的仿真验算法 | |
CN106704427B (zh) | 车辆高强度一级渐变刚度板簧刚度与接触载荷的设计方法 | |
CN106611091B (zh) | 非等偏频一级渐变刚度板簧的初始切线弧高的设计方法 | |
CN107045565A (zh) | 高强度两级渐变刚度板簧的最大限位挠度的设计方法 | |
CN106599523B (zh) | 一级渐变刚度板簧的主簧最大厚度及最少片数的确定方法 | |
CN106611093B (zh) | 一种高强度一级渐变刚度板簧悬架系统偏频特性的仿真计算法 | |
CN106763385B (zh) | 两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧限位挠度的设计方法 | |
CN106777806B (zh) | 高强度等偏频三级渐变刚度板簧接触载荷的验算方法 | |
CN106763382A (zh) | 高强度一级渐变刚度板簧的主副簧间隙的设计方法 | |
CN106812845B (zh) | 两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧限位挠度的仿真验算法 | |
CN106548002B (zh) | 非等偏频型三级渐变刚度板簧的渐变间隙的设计方法 | |
CN106763386B (zh) | 高强度两级渐变刚度板簧悬架系统偏频特性的仿真计算法 | |
CN106812847B (zh) | 非等偏频型三级渐变刚度板簧的强度校核法 | |
CN106812850B (zh) | 高强度三级渐变刚度板簧夹紧刚度特性的仿真计算方法 | |
CN106594139B (zh) | 一级渐变刚度板簧的副簧各片厚度及片数的设计方法 | |
CN106594137B (zh) | 高强度一级渐变刚度板簧的载荷挠度特性的仿真计算方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20190329 Termination date: 20210103 |