CN106556188B - 一种空调系统冷媒流量的控制方法 - Google Patents

Abstract

本发明实施例公开了一种空调系统冷媒流量的控制方法。该方法包括：在制冷模式下，根据所述第一膨胀阀的初始开度和压缩机中间压力达成度调整所述第一膨胀阀的开度,和根据所述第二膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第二膨胀阀的开度；在制热模式下，根据所述第二膨胀阀的初始开度、外界环境温度和压缩机中间压力达成度调整所述第二膨胀阀的开度，和根据所述第一膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第一膨胀阀的开度。通过本发明实施例提供的技术方案，实现了冷媒流量的精确控制，使空调系统在高温制冷、低温制热两种工况下仍有较高的性能，降低因环境温度变化引起的性能衰减。

Description

一种空调系统冷媒流量的控制方法

技术领域

本发明实施例涉及空调技术领域，尤其涉及一种空调系统冷媒流量的控制方法。

背景技术

喷气增焓压缩机是采用两级节流中间喷气技术，采用闪蒸器进行气液分离，实现增焓效果。它通过中低压时边压缩边喷气混合冷却，然后高压时正常压缩，提高压缩机排气量，达到提升制热或者制冷能力的目的。

在某些恶劣环境下，例如环境温度在-40～55℃范围内时，压缩机压缩比会比正常工况时明显增大，会导致压缩机的容积效率降低，通过增焓补气能较大幅度提高压缩机的低温制热和高温制冷的能力。电子膨胀阀的开度会影响进入喷气增焓压缩机的冷媒的流量，从而影响空调系统制冷或制热的性能。如何在恶劣工况下合理调整冷媒的流量是当前急需解决的问题。

发明内容

本发明实施例提供一种空调系统冷媒流量的控制方法，以实现空调系统在制冷和制热时冷媒流量的更优控制，达到更好的利用效果。

第一方面，本发明实施例提供了一种空调系统冷媒流量的控制方法，所述空调系统包括：压缩机、冷凝器、蒸发器、闪发器、第一膨胀阀和第二膨胀阀，所述第一膨胀阀位于冷凝器和闪发器之间，所述第二膨胀阀位于蒸发器与闪发器之间，该方法包括：

在制冷模式下，根据所述第一膨胀阀的初始开度和压缩机中间压力达成度调整所述第一膨胀阀的开度,和

根据所述第二膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第二膨胀阀的开度；

在制热模式下，根据所述第二膨胀阀的初始开度、外界环境温度和压缩机中间压力达成度调整所述第二膨胀阀的开度，和

根据所述第一膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第一膨胀阀的开度。

进一步的，根据所述第一膨胀阀的初始开度和压缩机中间压力达成度调整所述第一膨胀阀的开度，包括：

根据压缩机增焓喷气口的压力值、压缩机排气口的压力值及压缩机吸气口的压力值计算所述压缩机中间压力达成度；

根据预设的压缩机中间压力达成度与所述第一膨胀阀的变化开度的对应关系确定变化开度；

根据所述第一膨胀阀的初始开度及所述变化开度调整所述第一膨胀阀的开度。

进一步的，所述根据所述第二膨胀阀的初始开度、外界环境温度和压缩机中间压力达成度调整所述第二膨胀阀的开度，包括：

根据压缩机增焓喷气口的压力值、压缩机排气口的压力值及压缩机吸气口的压力值计算所述压缩机中间压力达成度；

根据外界环境温度选取预设的压缩机中间压力达成度与所述第二膨胀阀的变化开度的对应关系；

根据所述对应关系确定变化开度，并根据所述第二膨胀阀的初始开度和所述变化开度调整所述第二膨胀阀的开度。

进一步的，所述根据压缩机增焓喷气口的压力值、压缩机排气口的压力值及压缩机吸气口的压力值计算所述压缩机中间压力达成度，包括：

根据如下公式计算压缩机中间压力达成度：

其中，K_r表示压缩机中间压力达成度，P_中表示所述压缩机增焓喷气口的压力值，P_高表示所述压缩机排气口的压力值，P_低表示所述压缩机吸气口的压力值。

进一步的，所述根据所述第二膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第二膨胀阀的开度，包括：

根据所述压缩机吸气口温度与吸气压力对应的饱和温度计算实际过热度；

根据所述实际过热度和预设制冷目标过热度的差值计算所述第二膨胀阀的变化开度；

根据所述第二膨胀阀的初始开度和变化开度调整所述第二膨胀阀的开度。

进一步的，所述根据所述实际过热度和预设制冷目标过热度的差值计算所述第二膨胀阀的变化开度，包括：

根据如下公式计算所述第二膨胀阀的变化开度：

ΔP＝N×(T_r-T_t)，T_r表示实际过热度，T_t表示预设制冷目标过热度，ΔP表示第二膨胀阀的变化开度，N为变化系数。

进一步的，所述根据所述第一膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第一膨胀阀的开度，包括：

根据所述压缩机吸气口温度与吸气压力对应的饱和温度计算实际过热度；

根据所述实际过热度和预设制热目标过热度的差值计算所述第一膨胀阀的变化开度；

根据所述第一膨胀阀的初始开度和变化开度调整所述第一膨胀阀的开度。

进一步的，所述根据所述实际过热度和预设制热目标过热度的差值计算所述第一膨胀阀的变化开度，包括：

根据如下公式计算所述第一膨胀阀的变化开度：

ΔP＝N×(T_r-T_t)，T_r表示实际过热度，T_t表示预设制热目标过热度，ΔP表示第一膨胀阀的变化开度，N为变化系数。

进一步的，所述根据所述压缩机吸气口温度与吸气压力对应的饱和温度计算实际过热度，包括：

按照如下公式计算实际过热度：

T_r＝T_吸气-T_低压，T_r表示实际过热度，T_吸气表示压缩机吸气口温度，T_低压表示吸气压力对应的饱和温度。

本发明实施例通过在制冷模式下，根据所述第一膨胀阀的初始开度和压缩机中间压力达成度调整所述第一膨胀阀的开度,和根据所述第二膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第二膨胀阀的开度；在制热模式下，根据所述第二膨胀阀的初始开度、外界环境温度和压缩机中间压力达成度调整所述第二膨胀阀的开度，和根据所述第一膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第一膨胀阀的开度。实现了冷媒流量的精确控制，使空调系统在高温制冷、低温制热两种工况下仍有较高的性能，降低因环境温度变化引起的性能衰减。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图做一简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1是本发明实施例一提供的空调系统冷媒流量的控制方法中空调系统的结构示意图；

图2是本发明实施例一提供的空调系统冷媒流量的控制方法中制冷模式下冷媒流量的控制方法流程图；

图3是本发明实施例一提供的空调系统冷媒流量的控制方法中制热模式下冷媒流量的控制方法流程图。

具体实施方式

下面结合附图和实施例对本发明作进一步的详细说明。可以理解的是，此处所描述的具体实施例仅仅用于解释本发明，而非对本发明的限定。另外还需要说明的是，为了便于描述，附图中仅示出了与本发明相关的部分而非全部结构。

实施例一

本实施例提供了一种空调系统冷媒流量的控制方法。图1为本发明实施例一提供的空调系统冷媒流量的控制方法中空调系统的结构示意图；图2是本发明实施例一提供的空调系统冷媒流量的控制方法中制冷模式下冷媒流量的控制方法流程图；图3是本发明实施例一提供的空调系统冷媒流量的控制方法中制热模式下冷媒流量的控制方法流程图。

如图1所示，空调系统包括压缩机1、冷凝器2、蒸发器3、闪发器4、第一膨胀阀5和第二膨胀阀6，所述第一膨胀阀5位于冷凝器2和闪发器4之间，所述第二膨胀阀6位于蒸发器3与闪发器4之间。所述第一膨胀阀5可用于调整冷凝侧的冷媒流量，所述第二膨胀阀6可用于调整蒸发侧的冷媒流量。

本实施例提供了一种空调系统冷媒流量的控制方法，包括：在制冷模式下，根据所述第一膨胀阀5的初始开度和压缩机中间压力达成度调整所述第一膨胀阀5的开度,和根据所述第二膨胀阀6的初始开度和吸气过热度调整所述第二膨胀阀6的开度；在制热模式下，根据所述第二膨胀阀6的初始开度、外界环境温度和压缩机中间压力达成度调整所述第二膨胀阀6的开度，和根据所述第一膨胀阀5的初始开度和吸气过热度调整所述第一膨胀阀5的开度。

下面结合图2和图3对本实施例提供的空调系统冷媒流量的控制方法做进一步的详细阐述。

参见图2，空调系统冷媒流量的控制方法中制冷模式下冷媒流量的控制方法，包括：

S210、根据所述第一膨胀阀的初始开度和压缩机中间压力达成度调整所述第一膨胀阀的开度。

在本实施例中，所述压缩机中间压力达成度与压缩机的增焓喷气口、排气口和吸气口压力相关。在制冷模式下，压缩机中间压力达成度应保持在一定值，以使得空调系统处于最大制冷系数的状态。由于第一膨胀阀可以调整蒸发侧与冷凝侧之间的冷媒比例，第一膨胀阀的开度与上述增焓喷气口的压力、压缩机排气口的压力及压缩机吸气口的压力相关，根据中间压力达成度和初始开度可以确定第一膨胀阀的开度。具体的，首先可以根据压缩机增焓喷气口的压力值、压缩机排气口的压力值及压缩机吸气口的压力值计算所述压缩机中间压力达成度。

在本实施例中，通过中压传感器可以获得压缩机增焓喷气口的压力值，通过高压传感器可以获得压缩机排气口的压力值，通过低压传感器可以获得压缩机吸气口的压力值。可以根据如下公式计算压缩机中间压力达成度：其中，K_r表示压缩机中间压力达成度，P_中表示所述压缩机增焓喷气口的压力值，P_高表示所述压缩机排气口的压力值，P_低表示所述压缩机吸气口的压力值。其中，压缩机中间压力达成度用于控制增焓压力，以实现空调系统性能和能效上的最佳配合。

在获取计算所述压缩机中间压力达成度的结果后，根据预设的压缩机中间压力达成度与所述第一膨胀阀的变化开度的对应关系确定变化开度。

在本实施例中，变化开度是对第一膨胀阀的开度的调整量的大小，开度越大，冷媒流量就越大。不同的压缩机中间压力达成度对应着不同的变化开度，通过变化开度的调整，以控制压缩机中间压力达成度处于合适的值，进而使得空调系统处于最大制冷系数的状态。可选的，预设的压缩机中间压力达成度与所述第一膨胀阀的变化开度的对应关系可以由实验测得，具体如下表所示：

示例性的，若根据公式计算的压缩机的中间压力达成度为98Kpa，则对应的第一电子膨胀阀的变化开度为5步；根据公式计算的压缩机的中间压力达成度为109Kpa，则对应的第一电子膨胀阀的变化开度为-2步。

根据所述第一膨胀阀的初始开度及上述确定的变化开度调整所述第一膨胀阀的开度。

在本实施例中，调整后第一膨胀阀的开度为第一膨胀阀的初始开度与变化开度的和。示例性的，第一膨胀阀的初始开度为250步，变化开度为5步，则调整后第一膨胀阀的开度为255步；第一膨胀阀的初始开度为250步，变化开度为-2步，则调整后第一膨胀阀的开度为248步。

由上表可知，在压缩机中间压力达成度处于105≤K_r<107Kpa范围时，可实现空调系统性能和能效上的最佳配合。根据上表对应的中间压力达成度与第一膨胀阀的变化开度的关系，使压缩机中间压力达成度处于105≤K_r<107Kpa范围，进而实现空调系统性能和能效上的最佳配合。

S220、根据所述第二膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第二膨胀阀的开度。

过热度(superheat)，通常用于热力膨胀阀，是指低压侧和感温包内蒸气之间的温度差。通常将系统调节在10°F(5.6℃)过热度下工作。吸气过热度的存在确保了没有液态冷媒回到压缩机，避免压缩机液击。由于第二膨胀阀用于分配增焓阀的流量，第二膨胀阀的开度与经过蒸发器的冷媒流量相关，可针对不同的外界温度调整冷媒的流量，以使得冷媒经过蒸发器完全蒸发，防止液态冷媒回到压缩机产生液击。

具体的，可以通过如下方式调整第二膨胀阀的开度。首先根据所述压缩机吸气口温度与吸气压力对应的饱和温度计算实际过热度。

在本实施例中，压缩机吸气口温度为空调系统中压缩机的吸气温度传感器测试的吸气温度，吸气压力对应的饱和温度为空调系统中低压压力传感器测试的低压压力所对应的饱和温度值。可选的，实际过热度为压缩机吸气口温度与吸气压力对应的饱和温度的差值，即根据如下公式计算实际过热度：T_r＝T_吸气-T_低压，其中，T_r表示实际过热度，T_吸气表示压缩机吸气口温度，T_低压表示吸气压力对应的饱和温度。

根据所述实际过热度和预设制冷目标过热度的差值计算所述第二膨胀阀的变化开度。

预设制冷目标过热度与外界环境温度有关，可选的，预设制冷目标过热度与外界环境温度的关系如下表：

环境温度(℃)	预设制冷目标过热度(℃)
		T<sub>外环</sub>≥35	6
25＜T<sub>外环</sub>＜35	6
		T<sub>外环</sub>≤25	6

可选的，根据如下公式计算所述第一膨胀阀的变化开度：ΔP＝N×(T_r-T_t)，T_r表示实际过热度，T_t表示预设制冷目标过热度，ΔP表示第一膨胀阀的变化开度，N为变化系数。优选的，变化系数N取1.5，则ΔP＝1.5×(T_r-T_t)。

根据所述第二膨胀阀的初始开度和变化开度调整所述第二膨胀阀的开度。

在本实施例中，调整后第二膨胀阀的开度为第二膨胀阀的初始开度与变化开度的和。示例性的，第二膨胀阀的初始开度为200步，根据公式ΔP＝1.5×(T_r-T_t)计算的第二膨胀阀的变化开度为10步，则调整后第二膨胀阀的开度为210步；第二膨胀阀的初始开度为200步，根据公式ΔP＝1.5×(T_r-T_t)计算的第二膨胀阀的变化开度为-5步，则调整后第二膨胀阀的开度为195步。

需要说明的是，在制冷模式下，S210与S220可同时执行，没有先后执行顺序。

通过本发明实施例提供的技术方案，在制冷模式下，根据中间压力达成度控制第一膨胀阀的开度，通过吸气过热度控制第二膨胀阀的开度，通过第一膨胀阀和第二膨胀阀的配合，可以使冷媒较多地聚集在蒸发侧，减少增焓侧的冷媒量，使整个系统的冷媒流量富有弹性控制，在满足机组性能的同时还可避免压缩机产生液击现象，保证机组的可靠性。

参见图3，空调系统冷媒流量的控制方法中制热模式下冷媒流量的控制方法，包括：

S310、根据所述第二膨胀阀的初始开度、外界环境温度和压缩机中间压力达成度调整所述第二膨胀阀的开度。

在制热模式下，压缩机中间压力达成度应保持在一定值，以使得空调系统处于最大制热系数的状态。由于第一膨胀阀的开度与上述增焓喷气口的压力、压缩机排气口的压力及压缩机吸气口的压力相关，根据中间压力达成度和初始开度可以确定第一膨胀阀的开度。具体的，首先可以根据压缩机增焓喷气口的压力值、压缩机排气口的压力值及压缩机吸气口的压力值计算所述压缩机中间压力达成度。

在本实施例中，通过中压传感器可以获得压缩机增焓喷气口的压力值，通过高压传感器可以获得压缩机排气口的压力值，通过低压传感器可以获得压缩机吸气口的压力值。可选的，根据如下公式计算压缩机中间压力达成度：其中，K_r表示压缩机中间压力达成度，P_中表示所述压缩机增焓喷气口的压力值，P_高表示所述压缩机排气口的压力值，P_低表示所述压缩机吸气口的压力值。其中，压缩机中间压力达成度用于控制增焓压力，以实现空调系统性能和能效上的最佳配合。

在获取计算所述压缩机中间压力达成度的结果后，根据外界环境温度选取预设的压缩机中间压力达成度与所述第二膨胀阀的变化开度的对应关系。在制热模式下，要求-25℃～18℃均有较高的性能与可靠性，而机组在名义制热与低温制热两种工况下其中间压力达成度有较大差别，名义制热的中间压力达成度Kr大概为102Kpa左右，而在低温制热工况下中间压力达成度大概为91Kpa左右，两者相比，在低温制热工况下中间压力达成度更低，如此时仍按名义制热的中间压力达成度102Kpa来控制，则第二膨胀阀的开度会越开越大，导致冷凝侧过冷度很小，影响节流效果，制热量下降，降低整个系统的可靠性。因此需将外界环境温度作为分段控制区间，不同的环境温度下，根据中间压力达成度调整第二膨胀阀的开度，以调整冷媒在系统中的分布，从而改善整机性能与可靠性。

在本实施例中，在制热模式下，不同的外界环境温度，预设的压缩机中间压力达成度与所述第二膨胀阀的变化开度的对应关系不同。示例性的，在制热模式下，要求空调系统在-25℃～18℃均有较高的性能与可靠性。外界环境温度在-25℃～18℃范围内，预设的压缩机中间压力达成度与所述第二膨胀阀的变化开度的对应关系可以由实验测得，具体如下表所示：

示例性的，若外界环境温度在-5℃～18℃范围内，根据公式计算的压缩机的中间压力达成度为93Kpa，则对应的第二电子膨胀阀的变化开度为2步；外界环境温度在-25℃～-5℃范围内，根据公式计算的压缩机的中间压力达成度为93Kpa，则对应的第二电子膨胀阀的变化开度为-1步。

根据所述对应关系确定变化开度，并根据所述第二膨胀阀的初始开度和上述确定的变化开度调整所述第二膨胀阀的开度。

在本实施例中，调整后第二膨胀阀的开度为第二膨胀阀的初始开度与变化开度的和。示例性的，外界环境温度在-5℃～18℃范围内，第二膨胀阀的初始开度为250步，变化开度为5步，则调整后第二膨胀阀的开度为255步；外界环境温度在-25℃～-5℃范围内第二膨胀阀的初始开度为250步，变化开度为-2步，则调整后第二膨胀阀的开度为248步。

由上表可知，外界环境温度为-5℃～18℃时，压缩机中间压力达成度处于100≤K_r<103Kpa范围，外界环境温度为-25℃～-5℃时，压缩机中间压力达成度处于89≤K_r<92Kpa范围，可实现空调系统性能和能效上的最佳配合。根据上表不同外界环境温度下对应的中间压力达成度与第二膨胀阀的变化开度的关系，使压缩机中间压力达成度处于合理的范围，进而实现空调系统性能和能效上的最佳配合。

S320、根据所述第一膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第一膨胀阀的开度。

具体的，可以通过如下方式调整第二膨胀阀的开度。首先根据所述压缩机吸气口温度与吸气压力对应的饱和温度计算实际过热度。在本实施例中，压缩机吸气口温度为空调系统中压缩机的吸气温度传感器测试的吸气温度，吸气压力对应的饱和温度为空调系统中低压压力传感器测试的低压压力所对应的饱和温度值。可选的，实际过热度为压缩机吸气口温度与吸气压力对应的饱和温度的差值，即根据如下公式计算实际过热度：T_r＝T_吸气-T_低压，其中，T_r表示实际过热度，T_吸气表示压缩机吸气口温度，T_低压表示吸气压力对应的饱和温度。根据上表对应的中间压力达成度与第一膨胀阀的变化开度的关系，使压缩机中间压力达成度根据不同的环境温度处于合适范围，进而实现空调系统性能和能效上的最佳配合。

根据所述实际过热度和预设制热目标过热度的差值计算所述第一膨胀阀的变化开度。

预设制热目标过热度与外界环境温度有关，可选的，预设制冷目标过热度与外界环境温度的关系如下表：

环境温度(℃)	预设制热目标过热度(℃)
		T<sub>外环</sub>≤0	4
T<sub>外环</sub>＞0	4

可选的，根据如下公式计算所述第一膨胀阀的变化开度：ΔP＝N×(T_r-T_t)，T_r表示实际过热度，T_t表示预设制热目标过热度，ΔP表示第一膨胀阀的变化开度，N为变化系数。优选的，变化系数N取1.5，则ΔP＝1.5×(T_r-T_t)。

根据所述第一膨胀阀的初始开度和变化开度调整所述第一膨胀阀的开度。

在本实施例中，调整后第一膨胀阀的开度为第一膨胀阀的初始开度与变化开度的和。示例性的，第一膨胀阀的初始开度为300步，根据公式ΔP＝1.5×(T_r-T_t)计算的第一膨胀阀的变化开度为3步，则调整后第一膨胀阀的开度为303步；第一膨胀阀的初始开度为300步，根据公式ΔP＝1.5×(T_r-T_t)计算的第一膨胀阀的变化开度为-6步，则调整后第一膨胀阀的开度为294步。

需要说明的是，在制热模式下，S310与S320可以同时执行，没有先后执行顺序。

通过本发明实施例提供的技术方案，在制热模式下，分温度区间的根据中间压力达成度控制第二膨胀阀的开度，通过吸气过热度控制第一膨胀阀的开度，使冷媒较多地在冷凝侧运行，增加制热量，降低系统的排气温度，在满足机组性能的同时还可避免压缩机产生液击现象，提高系统的可靠性，满足机组在恶劣环境下的适用性。

本发明实施例通过在制冷模式下，根据所述第一膨胀阀的初始开度和压缩机中间压力达成度调整所述第一膨胀阀的开度,和根据所述第二膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第二膨胀阀的开度；在制热模式下，根据所述第二膨胀阀的初始开度、外界环境温度和压缩机中间压力达成度调整所述第二膨胀阀的开度，和根据所述第一膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第一膨胀阀的开度。实现了冷媒流量的精确控制，使空调系统在高温制冷、低温制热两种工况下仍有较高的性能，降低因环境温度变化引起的性能衰减。

注意，上述仅为本发明的较佳实施例及所运用技术原理。本领域技术人员会理解，本发明不限于这里所述的特定实施例，对本领域技术人员来说能够进行各种明显的变化、重新调整和替代而不会脱离本发明的保护范围。因此，虽然通过以上实施例对本发明进行了较为详细的说明，但是本发明不仅仅限于以上实施例，在不脱离本发明构思的情况下，还可以包括更多其他等效实施例，而本发明的范围由所附的权利要求范围决定。

Claims (8)

1.一种空调系统冷媒流量的控制方法，所述空调系统包括：压缩机、冷凝器、蒸发器、闪发器、第一膨胀阀和第二膨胀阀，所述第一膨胀阀位于冷凝器和闪发器之间，所述第二膨胀阀位于蒸发器与闪发器之间，其特征在于：

在制冷模式下，根据所述第一膨胀阀的初始开度和压缩机中间压力达成度调整所述第一膨胀阀的开度，和

根据所述第二膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第二膨胀阀的开度；

在制热模式下，根据所述第二膨胀阀的初始开度、外界环境温度和压缩机中间压力达成度调整所述第二膨胀阀的开度，和

根据所述第一膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第一膨胀阀的开度；

其中，所述根据所述第二膨胀阀的初始开度、外界环境温度和压缩机中间压力达成度调整所述第二膨胀阀的开度，包括：

根据压缩机增焓喷气口的压力值、压缩机排气口的压力值及压缩机吸气口的压力值计算所述压缩机中间压力达成度；

根据外界环境温度选取预设的压缩机中间压力达成度与所述第二膨胀阀的变化开度的对应关系；其中，不同的所述外界环境温度对应不同的机组工况，对应不同的所述机组工况，压缩机中间压力达成度与所述第二膨胀阀的变化开度的对应关系不同，所述机组工况包括名义制热和低温制热；

根据所述对应关系确定变化开度，并根据所述第二膨胀阀的初始开度和所述变化开度调整所述第二膨胀阀的开度。

2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，根据所述第一膨胀阀的初始开度和压缩机中间压力达成度调整所述第一膨胀阀的开度，包括：

根据压缩机增焓喷气口的压力值、压缩机排气口的压力值及压缩机吸气口的压力值计算所述压缩机中间压力达成度；

根据预设的压缩机中间压力达成度与所述第一膨胀阀的变化开度的对应关系确定变化开度；

根据所述第一膨胀阀的初始开度及所述变化开度调整所述第一膨胀阀的开度。

3.根据权利要求1或2所述的方法，其特征在于，所述根据压缩机增焓喷气口的压力值、压缩机排气口的压力值及压缩机吸气口的压力值计算所述压缩机中间压力达成度，包括：

根据如下公式计算压缩机中间压力达成度：

其中，K_r表示压缩机中间压力达成度，P_中表示所述压缩机增焓喷气口的压力值，P_高表示所述压缩机排气口的压力值，P_低表示所述压缩机吸气口的压力值。

4.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述根据所述第二膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第二膨胀阀的开度，包括：

根据所述压缩机吸气口温度与吸气压力对应的饱和温度计算实际过热度；

根据所述实际过热度和预设制冷目标过热度的差值计算所述第二膨胀阀的变化开度；

根据所述第二膨胀阀的初始开度和变化开度调整所述第二膨胀阀的开度。

5.根据权利要求4所述的方法，其特征在于，所述根据所述实际过热度和预设制冷目标过热度的差值计算所述第二膨胀阀的变化开度，包括：

根据如下公式计算所述第二膨胀阀的变化开度：

ΔP＝N×(T_r-T_t)，T_r表示实际过热度，T_t表示预设制冷目标过热度，ΔP表示第二膨胀阀的变化开度，N为变化系数。

6.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述根据所述第一膨胀阀的初始开度和吸气过热度调整所述第一膨胀阀的开度，包括：

根据所述压缩机吸气口温度与吸气压力对应的饱和温度计算实际过热度；

根据所述实际过热度和预设制热目标过热度的差值计算所述第一膨胀阀的变化开度；

根据所述第一膨胀阀的初始开度和变化开度调整所述第一膨胀阀的开度。

7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，所述根据所述实际过热度和预设制热目标过热度的差值计算所述第一膨胀阀的变化开度，包括：

根据如下公式计算所述第一膨胀阀的变化开度：

ΔP＝N×(T_r-T_t)，T_r表示实际过热度，T_t表示预设制热目标过热度，ΔP表示第一膨胀阀的变化开度，N为变化系数。

8.根据权利要求4或6所述的方法，其特征在于，所述根据所述压缩机吸气口温度与吸气压力对应的饱和温度计算实际过热度，包括：

按照如下公式计算实际过热度：

T_r＝T_吸气-T_低压，T_r表示实际过热度，T_吸气表示压缩机吸气口温度，T_低压表示吸气压力对应的饱和温度。