CN106435133B - 一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法，所述CrMo系列热轧态棒材的生产工艺包括加热工艺和轧制工艺，所述加热工艺包括加热段和均热段；降低所述CrMo系列热轧态棒材的布氏硬度需控制所述加热段温度为1050～1120℃，控制所述均热段温度为1050～1110℃，控制所述轧制工艺的终轧温度为900～950℃。所述方法可使CrMo系列热轧态棒材布氏硬度由310HBW左右降至260HBW左右；与控轧控冷工艺相比，不需要对生产线进行控冷工艺改造，即根据工艺布置在生产线加装3‑5台水冷箱及控制设备；可降低能耗5‑10％，降低生产成本，且可针对各种规格的CrMo钢进行生产。注：棒材布氏硬度：棒材横截面1/2半径处布氏硬度值。

Description

一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法
技术领域
本发明属于圆钢热加工领域，涉及一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法。
背景技术
在550～Ms℃之间，过冷奥氏体的转变产物为贝氏体型组织，此温区称为贝氏体转变区。过冷奥氏体在550～350℃之间形成的转变产物称上贝氏体组织(上B)，上贝氏体多呈羽毛状小片状的渗碳体分布在成排的铁素体片之间。过冷奥氏体在350～Ms℃之间形成的转变产物称下贝氏体组织(下B)，在光学显微镜下为黑色针状。上贝氏体中铁素体片较宽，塑性变形力较低，同时渗碳体分布在铁素体片之间，容易引起脆断，因此强度和韧性都较差。
目前，CrMo系圆钢在冷床冷却过程中，由于规格小冷却速度快，在铁素体+珠光体温度区未能完成由奥氏体向铁素体+珠光体的转变，导致其组织转变进入上贝氏组织温度区转变成上贝氏组织，上贝氏组织硬度偏高，影响产品性能。目前特钢厂广泛采用控轧控冷工艺方案。
小型圆钢连轧生产线采用的冷床普遍为步进式冷床，宽度为6～12米，长度60～120米，对于CrMnTi系、CrMo系直径在60mm以下的圆钢，要求冷却速度为50℃/min以下，可保证奥氏体向铁素体+珠光体(在550℃以上组织转变产物为铁素体+珠光体)的转变在该温度相变区全部完成，但是由于圆钢的规格较小，冷却速度却很快，实际的冷却速度可达到40～150℃/min，使钢材组织出现异常，即产生上贝氏体组织。上贝氏体组织硬度高，在剪切时(或冷加工时)经常产生裂纹。
CN 102643965 A公开了一种降低圆钢表面硬度的工艺方法，所述工艺方法为：圆钢进入冷床前将圆钢加热至930～950℃；圆钢7min内横移送入冷床，进入冷床温度大于800℃；圆钢在10min内送入下料链式移送机；将下料圆钢加热至750～800℃，圆钢入缓冷坑温度≥650℃；圆钢收集打捆后吊入缓冷坑冷却，缓慢冷却至150℃以下出缓冷坑。该工艺方法降低了圆钢的表面硬度，但是该方法需要对原有生产工艺中的冷床进行改造，改造成本高，且无法对不同规格的圆钢生产做出调整。
陈小龙等(20CrMnTi圆钢硬度偏高分析及改进[J].柳钢科技，2013,5:21-22)对20CrMnTi圆钢硬度偏高的问题进行分析及改进，为了降低圆钢的硬度，采用冷锯冷却水改进：(1)设计安装冷锯水槽挡板，使靠近锯口处的水回流至冷锯后，减少了冷锯水对成品直接喷淋的问题，除鳞水喷淋成品的水量降低至原来的40％以下。(2)改变冷锯水管喷淋角度，既保证冷却效果又减少冷却水的溅射。(3)完善岗位操作规程，锯切圆钢时要求进锯开水，退锯时停水，减少钢面端头淋水时间。同时调整下冷床温度，冬天生产时，为避免轧后圆钢发生快速冷却，将圆钢下冷床温度设定为小于400℃。其它时段，圆钢需快速通过冷床，并及时锯切和快速收集堆冷。该方法需要对冷锯冷却设备进行改装，且并不能根本解决冷却水淋溅到钢材上，圆钢硬度降低不明显。
因此，研究一种有效降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的同时，无需对工艺进行高成本改造，且可针对各规格CrMo棒材进行生产的生产工艺十分重要。
发明内容
针对现有技术需要对生产工艺进行控冷改造，改造成本高，且不能对不同圆钢的生产进行调整等问题，本申请提供一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法，降低CrMo系列热轧态棒材的布氏硬度需控制加热段温度为1050～1120℃，控制均热段温度为1050～1110℃，控制轧制工艺的终轧温度为900～950℃。此方法与控轧控冷工艺相比，不需要对生产线进行控冷工艺改造，即根据工艺布置在生产线加装3-5台水冷箱及控制设备，同时采用此方法可降低能耗5-10％，降低生产成本，且可针对各种规格的CrMo进行生产。
为达此目的，本发明采用以下技术方案：
本发明提供一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法，其特征在于，所述方法包括以下步骤：
(1)原料进入所述CrMo系列热轧态棒材的生产工艺的加热工艺加热段，控制所述加热段温度为1050～1120℃；
(2)原料出步骤(1)所述加热段后，进入所述生产工艺的所述加热工艺均热段，控制所述均热段温度为1050～1110℃；
(3)原料出步骤(2)所述均热段后，进入所述生产工艺的轧制工艺，轧制过程中控制所述轧制工艺的终轧温度为900～950℃。
所述加热段温度可以是1050℃、1060℃、1070℃、1080℃、1090℃、1100℃或1110℃等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。
所述均热段温度可以是1050℃、1060℃、1070℃、1080℃、1090℃、1100℃或1110℃等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。
所述终轧温度可以是900℃、910℃、920℃、930℃或940℃等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。
本发明控制加热段以及均热段的温度目的在于防止奥氏体晶粒粗大化，降低终轧速度控制终轧温度，使钢在接近相变区变形，形变诱导相变，加快过冷奥氏体向珠光体+铁素体的转变速率，使CrMo系列热轧态棒材布氏硬度降低。
若加热段以及均热段温度过高，会导致奥氏体晶粒过大，在轧制过程中终轧温度过高，形变无法诱导过冷奥氏体在向珠光体+铁素体转变时的相变速度，从而导致过冷奥氏体相变转变为上贝氏体的比例增多，CrMo系列热轧态棒材布氏硬度增加。若加热段以及均热段温度过低，会导致轧制力增加，轧机负荷过重，造成设备损坏的风险加大。
本发明控制轧制工艺的终轧温度的目的是为了使终轧温度接近相变点，在上述控制加热段以及均热段温度降低奥氏体晶粒的大小，增加了奥氏体形变晶界面积，在轧制工艺后利用热形变诱导相变，使相变温度提高，缩短孕育期，加速过冷奥氏体向珠光体+铁素体转变的速率，确保轧制后的棒材组织为珠光体+铁素体，使CrMo系列热轧态棒材布氏硬度降低。
若终轧温度过高，会降低热形变诱导相变的效果降低，降低过冷奥氏体向珠光体+铁素体的转变速度，提高过冷奥氏体向上贝氏体转变的比例，CrMo系列热轧态棒材布氏硬度增加。若终轧温度过低，会导致轧制力增加，轧机负荷过重，造成设备损坏的风险加大。
以下作为本发明优选的技术方案，但不作为本发明提供的技术方案的限制，通过以下技术方案，可以更好的达到和实现本发明的技术目的和有益效果。
作为本发明优选的技术方案，步骤(1)所述加热段的温度为1070～1100℃，如1070℃、1080℃、1090℃或1100℃等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用，进一步优选为1090℃。
优选地，步骤(2)所述均热段的温度为1060～1100℃，如1060℃、1070℃、1080℃、1090℃或1100℃等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用，进一步优选为1080℃；
优选地，步骤(3)所述终轧温度为915～935℃，如915℃、920℃、925℃、930℃或935℃等，进一步优选为920℃；
作为本发明优选的技术方案，所述CrMo系列热轧态棒材生产工艺在加热工艺和轧制工艺后，还包括冷却工艺、精整工艺和检验工艺。
作为本发明优选的技术方案，所述加热工艺包括：预热段、加热段和均热段。
作为本发明优选的技术方案，所述CrMo系列热轧态棒材的生产工艺的加工原料为钢坯。
优选地，钢坯进入所述CrMo系列热轧态棒材的生产工艺前的钢坯状态为热坯或冷坯。
作为本发明优选的技术方案，所述钢坯状态为热坯时，所述预热段温度为≤900℃，如100℃、200℃、300℃、400℃、500℃、600℃、700℃、800℃或900℃等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用，进一步优选为≤800℃；所述钢坯状态为冷坯时，所述预热段温度为≤850℃，如50℃、150℃、250℃、350℃、450℃、550℃、650℃、750℃或850℃等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用，进一步优选为≤750℃。
优选地，所述钢坯状态为热坯时，所述加热工艺的加热时间为120～200min，如120min、130min、140min、150min、160min、170min、180min、190min或200min等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用；所述钢坯状态为冷坯时，所述加热工艺的加热时间为150～200min，如150min、160min、170min、180min、190min或200min等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。
作为本发明优选的技术方案，所述轧制工艺的开轧温度为950～990℃，如950℃、960℃、965℃、970℃、975℃、980℃、985℃或990℃等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用，优选为965℃。
优选地，所述轧制工艺轧制的圆钢规格为42mm≤Φ<70mm，如42mm、43mm、44mm、45mm、48mm、50mm、52mm、55mm、58mm、60mm、62mm、65mm、66mm、67mm、68mm或69mm等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。
优选地，所述轧制工艺采取降速轧制，轧制工艺的轧制速度为1.2～3.2m/s，如1.2m/s、1.3m/s、1.4m/s、1.5m/s、1.8m/s、2.0m/s、2.2m/s、2.5m/s、2.8m/s、2.9m/s、3.0m/s、3.1m/s或3.2m/s等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。所述轧制速度需根据所述轧制工艺轧制的圆钢规格来确定。
作为本发明优选的技术方案，所述冷却工艺中当所述圆钢规格Φ≤50mm时，圆钢进入缓冷箱的入箱温度为350～600℃，如350℃、400℃、450℃、500℃、550℃或600℃等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用，优选为360～450℃；当所述圆钢规格Φ>50mm时，圆钢进入缓冷箱的入箱温度为400～600℃，如400℃、420℃、450℃、480℃、500℃、520℃、550℃、580℃或600℃等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用，优选为420～500℃。
优选地，所述冷却工艺的冷却时间≥24h，如24h、30h、36h、40h、48h、50h、60h或72h等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。
优选地，所述冷却工艺的出箱温度≤150℃，如25℃、50℃、75℃、100℃、125℃或150℃等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。
作为本发明优选的技术方案，所述CrMo系列热轧态棒材生产工艺包括：加热、轧制、冷却、精整和检验工艺；所述加热工艺包括：预热段、加热段和均热段，具体包括以下步骤：
(1)钢坯进入所述加热工艺的预热段，所述钢坯状态为热坯时，所述预热段温度为≤900℃，所述钢坯状态为冷坯时，所述预热段温度为≤850℃；预热后，所述钢坯进入所述加热工艺的加热段，加热段温度为1050～1120℃；出加热段后，所述钢坯进入所述加热工艺均热段，均热段温度为1050～1110℃；所述钢坯状态为热坯时，所述加热工艺的加热时间为120～200min；所述钢坯状态为冷坯时，所述加热工艺的加热时间150～200min；
(2)钢坯从加热工艺进入轧制工艺，所述轧制工艺的所述开轧温度为950～990℃，所述终轧温度为900～950℃；所述轧制工艺轧制的圆钢规格为42mm≤Φ<70mm；所述轧制工艺采取降速轧制，根据所述圆钢规格，轧制工艺的轧制速度为1.2～3.2m/s；
(3)所述轧制工艺轧制的圆钢进入冷却工艺，当所述圆钢规格Φ≤50mm时，所述圆钢进入缓冷箱的入箱温度为350～600℃，当所述圆钢规格Φ>50mm时，所述圆钢进入缓冷箱的入箱温度为400～600℃；所述冷却工艺的冷却时间≥24小时，所述冷却工艺的出箱温度≤150℃；
(4)对冷却后的圆钢进行精整和检验。
与现有技术方案相比，本发明至少具有以下有益效果：
(1)本发明所述方法可使CrMo系列热轧态棒材布氏硬度由310HBW左右降至260HBW左右。
(2)本发明所述方法与控轧控冷工艺相比，不需要对生产线进行控冷工艺改造，即根据工艺布置在生产线加装3-5台水冷箱及控制设备。
(3)本发明所述方法可降低能耗5-10％，降低生产成本，且可针对各种规格的CrMo钢进行生产。
附图说明
图1是CrMo系列热轧态棒材生产工艺流程图。
下面对本发明进一步详细说明。但下述的实例仅仅是本发明的简易例子，并不代表或限制本发明的权利保护范围，本发明的保护范围以权利要求书为准。
具体实施方式
为更好地说明本发明，便于理解本发明的技术方案，下面对本发明进一步详细说明。但下述的实施例仅仅是本发明的简易例子，并不代表或限制本发明的权利保护范围，本发明保护范围以权利要求书为准。
本发明具体实施例部分提供了一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法，所述CrMo系列热轧态棒材的生产工艺包括加热工艺和轧制工艺，所述加热工艺包括加热段和均热段；降低所述CrMo系列热轧态棒材的布氏硬度需控制所述加热段温度为1050～1120℃，控制所述均热段温度为1050～1110℃，控制所述轧制工艺的终轧温度为900～950℃。
实施例1
本发明具体实施例部分提供了一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法，所述CrMo系列热轧态棒材生产工艺包括：加热、轧制、冷却、精整和检验工艺；所述加热工艺包括：预热段、加热段和均热段，具体包括以下步骤：
(1)钢坯进入所述加热工艺的预热段，所述钢坯状态为热坯，所述预热段温度为900℃；预热后，所述钢坯进入所述加热工艺的加热段，加热段温度为1110℃；出加热段后，所述钢坯进入所述加热工艺均热段，均热段温度为1110℃；所述钢坯状态为热坯时，所述加热工艺的加热时间为130min；
(2)钢坯从加热工艺进入轧制工艺，所述轧制工艺的所述开轧温度为960℃，所述终轧温度为940℃；所述轧制工艺轧制的圆钢规格为68mm；所述轧制工艺采取降速轧制，根据所述圆钢规格，轧制工艺的轧制速度为1.2m/s；
(3)所述轧制工艺轧制的圆钢进入冷却工艺，所述圆钢进入缓冷箱的入箱温度为600℃；所述冷却工艺的冷却时间48h，所述冷却工艺的出箱温度150℃；
(4)对冷却后的圆钢进行精整和检验。
采用上述方法得到的CrMo系列热轧态棒材布氏硬度为235HBW。
实施例2
本发明具体实施例部分提供了一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法，所述CrMo系列热轧态棒材生产工艺包括：加热、轧制、冷却、精整和检验工艺；所述加热工艺包括：预热段、加热段和均热段，具体包括以下步骤：
(1)钢坯进入所述加热工艺的预热段，所述钢坯状态为冷坯，所述预热段温度为850℃；预热后，所述钢坯进入所述加热工艺的加热段，加热段温度为1050℃；出加热段后，所述钢坯进入所述加热工艺均热段，均热段温度为1050℃；所述钢坯状态为热坯时，所述加热工艺的加热时间为150min；
(2)钢坯从加热工艺进入轧制工艺，所述轧制工艺的所述开轧温度为960℃，所述终轧温度为920℃；所述轧制工艺轧制的圆钢规格为42mm；所述轧制工艺采取降速轧制，根据所述圆钢规格，轧制工艺的轧制速度为3.2m/s；
(3)所述轧制工艺轧制的圆钢进入冷却工艺，所述圆钢进入缓冷箱的入箱温度为350℃；所述冷却工艺的冷却时间24h，所述冷却工艺的出箱温度100℃；
(4)对冷却后的圆钢进行精整和检验。
采用上述方法得到的CrMo系列热轧态棒材布氏硬度为267HBW。
实施例3
本发明具体实施例部分提供了一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法，所述CrMo系列热轧态棒材生产工艺包括：加热、轧制、冷却、精整和检验工艺；所述加热工艺包括：预热段、加热段和均热段，具体包括以下步骤：
(1)钢坯进入所述加热工艺的预热段，所述钢坯状态为热坯，所述预热段温度为800℃；预热后，所述钢坯进入所述加热工艺的加热段，加热段温度为1080℃；出加热段后，所述钢坯进入所述加热工艺均热段，均热段温度为1080℃；所述钢坯状态为热坯时，所述加热工艺的加热时间为120min；
(2)钢坯从加热工艺进入轧制工艺，所述轧制工艺的所述开轧温度为980℃，所述终轧温度为920℃；所述轧制工艺轧制的圆钢规格为48mm；所述轧制工艺采取降速轧制，根据所述圆钢规格，轧制工艺的轧制速度为2.4m/s；
(3)所述轧制工艺轧制的圆钢进入冷却工艺，所述圆钢进入缓冷箱的入箱温度为450℃；所述冷却工艺的冷却时间36h，所述冷却工艺的出箱温度75℃；
(4)对冷却后的圆钢进行精整和检验。
采用上述方法得到的CrMo系列热轧态棒材布氏硬度为253HBW。
实施例4
本发明具体实施例部分提供了一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法，所述CrMo系列热轧态棒材生产工艺包括：加热、轧制、冷却、精整和检验工艺；所述加热工艺包括：预热段、加热段和均热段，具体包括以下步骤：
(1)钢坯进入所述加热工艺的预热段，所述钢坯状态为冷坯，所述预热段温度为750℃；预热后，所述钢坯进入所述加热工艺的加热段，加热段温度为1100℃；出加热段后，所述钢坯进入所述加热工艺均热段，均热段温度为1100℃；所述钢坯状态为热坯时，所述加热工艺的加热时间为150min；
(2)钢坯从加热工艺进入轧制工艺，所述轧制工艺的所述开轧温度为980℃，所述终轧温度为910℃；所述轧制工艺轧制的圆钢规格为62mm；所述轧制工艺采取降速轧制，根据所述圆钢规格，轧制工艺的轧制速度为1.5m/s；
(3)所述轧制工艺轧制的圆钢进入冷却工艺，所述圆钢进入缓冷箱的入箱温度为500℃；所述冷却工艺的冷却时间36h，所述冷却工艺的出箱温度50℃；
(4)对冷却后的圆钢进行精整和检验。
采用上述方法得到的CrMo系列热轧态棒材布氏硬度为245HBW。
实施例5
本发明具体实施例部分提供了一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法，所述CrMo系列热轧态棒材生产工艺包括：加热、轧制、冷却、精整和检验工艺；所述加热工艺包括：预热段、加热段和均热段，具体包括以下步骤：
(1)钢坯进入所述加热工艺的预热段，所述钢坯状态为热坯，所述预热段温度为700℃；预热后，所述钢坯进入所述加热工艺的加热段，加热段温度为1060℃；出加热段后，所述钢坯进入所述加热工艺均热段，均热段温度为1060℃；所述钢坯状态为热坯时，所述加热工艺的加热时间为170min；
(2)钢坯从加热工艺进入轧制工艺，所述轧制工艺的所述开轧温度为980℃，所述终轧温度为930℃；所述轧制工艺轧制的圆钢规格为52mm；所述轧制工艺采取降速轧制，根据所述圆钢规格，轧制工艺的轧制速度为2.0m/s；
(3)所述轧制工艺轧制的圆钢进入冷却工艺，所述圆钢进入缓冷箱的入箱温度为400℃；所述冷却工艺的冷却时间60h，所述冷却工艺的出箱温度25℃；
(4)对冷却后的圆钢进行精整和检验。
采用上述方法得到的CrMo系列热轧态棒材布氏硬度为250HBW。
对比例1
本对比例提供了一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法，所述方法除了步骤(1)的加热段温度以及均热段温度为1190℃外，其他条件均与实施例1相同。
采用上述方法得到的CrMo系列热轧态棒材布氏硬度为310HBW。
对比例2
本对比例提供了一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法，所述方法除了步骤(2)的终轧温度为990℃外，其他条件均与实施例1相同。
采用上述方法得到的CrMo系列热轧态棒材布氏硬度为312HBW。
通过实施例1-5以及对比例1-2可以看出，本发明提供的一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法中，加热段、均热段以及终轧温度的控制十分重要，只有保证加热段、均热段以及终轧温度在本发明权利要求所给出的范围内，才能有效降低CrMo系列热轧态棒材的布氏硬度。
本发明提供的一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法可有效降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度至235HBW，明显低于对比例1和2采用现有技术加工的CrMo系列热轧态棒材布氏硬度310HBW和312HBW。
同时证明了，本发明提供的方法与控轧控冷工艺相比，不需要对生产线进行控冷工艺改造，即根据工艺布置在生产线加装3-5台水冷箱及控制设备；可降低能耗5-10％，降低生产成本，且可针对各种规格的CrMo进行生产。
申请人声明，本发明通过上述实施例来说明本发明的详细结构特征，但本发明并不局限于上述详细结构特征，即不意味着本发明必须依赖上述详细结构特征才能实施。所属技术领域的技术人员应该明了，对本发明的任何改进，对本发明所选用部件的等效替换以及辅助部件的增加、具体方式的选择等，均落在本发明的保护范围和公开范围之内。
以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于上述实施方式中的具体细节，在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，这些简单变型均属于本发明的保护范围。
另外需要说明的是，在上述具体实施方式中所描述的各个具体技术特征，在不矛盾的情况下，可以通过任何合适的方式进行组合，为了避免不必要的重复，本发明对各种可能的组合方式不再另行说明。
此外，本发明的各种不同的实施方式之间也可以进行任意组合，只要其不违背本发明的思想，其同样应当视为本发明所公开的内容。

Claims (13)

1.一种降低CrMo系列热轧态棒材布氏硬度的方法，其特征在于，所述方法包括以下步骤：
（1）钢坯进入所述加热工艺的预热段，所述钢坯状态为热坯时，所述预热段温度为≤900℃，所述钢坯状态为冷坯时，所述预热段温度为≤850℃；预热后，所述钢坯进入所述加热工艺的加热段，控制所述加热段温度为1050~1120℃；
（2）钢坯出步骤（1）所述加热段后，进入所述生产工艺的所述加热工艺均热段，控制所述均热段温度为1050~1110℃，所述钢坯状态为热坯时，所述加热工艺的加热时间为120~200min，所述钢坯状态为冷坯时，所述加热工艺的加热时间150~200min；
（3）钢坯出步骤（2）所述均热段后，进入所述生产工艺的轧制工艺，轧制过程中控制所述轧制工艺的开轧温度为950~990℃，终轧温度为900~950℃，轧制工艺的轧制速度为1.2~3.2m/s；所述轧制工艺轧制的圆钢进入冷却工艺，当所述圆钢规格Φ≤50mm时，所述圆钢进入缓冷箱的入箱温度为350~600℃，当所述圆钢规格Φ>50mm时，所述圆钢进入缓冷箱的入箱温度为400~600℃；所述冷却工艺的冷却时间≥24小时，所述冷却工艺的出箱温度≤150℃。
2.根据权利要求1所述方法，其特征在于，步骤（1）所述加热段的温度为1070~1100℃。
3.根据权利要求1所述方法，其特征在于，步骤（1）所述加热段的温度为1090℃。
4.根据权利要求1所述方法，其特征在于，步骤（2）所述均热段的温度为1060~1100℃。
5.根据权利要求1所述方法，其特征在于，步骤（2）所述均热段的温度为1080℃。
6.根据权利要求1所述方法，其特征在于，步骤（3）所述终轧温度为915~935℃。
7.根据权利要求1所述方法，其特征在于，步骤（3）所述终轧温度为920℃。
8.根据权利要求1所述方法，其特征在于，所述CrMo系列热轧态棒材生产工艺在加热工艺和轧制工艺后，还包括冷却工艺、精整工艺和检验工艺。
9.根据权利要求1所述方法，其特征在于，所述钢坯状态为热坯时，所述预热段温度为≤800℃；所述钢坯状态为冷坯时，所述预热段温度为≤750℃。
10.根据权利要求1所述方法，其特征在于，所述轧制工艺的开轧温度为为965℃。
11.根据权利要求1所述方法，其特征在于，所述轧制工艺轧制的圆钢规格Φ为42mm≤Φ<70mm。
12.根据权利要求1所述方法，其特征在于，所述冷却工艺中当所述圆钢规格Φ≤50mm时，圆钢进入缓冷箱的入箱温度为360~450℃；当所述圆钢规格Φ>50mm时，圆钢进入缓冷箱的入箱温度为420~500℃。
13.根据权利要求1-12任一项所述方法，其特征在于，所述CrMo系列热轧态棒材生产工艺包括：加热工艺、轧制工艺、冷却工艺、精整工艺和检验工艺；所述加热工艺包括：预热段、加热段和均热段，具体包括以下步骤：
（1）钢坯进入所述加热工艺的预热段，所述钢坯状态为热坯时，所述预热段温度为≤900℃，所述钢坯状态为冷坯时，所述预热段温度为≤850℃；预热后，所述钢坯进入所述加热工艺的加热段，加热段温度为1050~1120℃；出加热段后，所述钢坯进入所述加热工艺均热段，均热段温度为1050~1110℃；所述钢坯状态为热坯时，所述加热工艺的加热时间为120~200min；所述钢坯状态为冷坯时，所述加热工艺的加热时间150~200min；
（2）钢坯从加热工艺进入轧制工艺，所述轧制工艺的所述开轧温度为950~990℃，所述终轧温度为900~950℃；所述轧制工艺轧制的圆钢规格为42mm≤Φ<70mm；所述轧制工艺采取降速轧制，根据所述圆钢规格，轧制工艺的轧制速度为1.2~3.2m/s；
（3）所述轧制工艺轧制的圆钢进入冷却工艺，当所述圆钢规格Φ≤50mm时，所述圆钢进入缓冷箱的入箱温度为350~600℃，当所述圆钢规格Φ>50mm时，所述圆钢进入缓冷箱的入箱温度为400~600℃；所述冷却工艺的冷却时间≥24小时，所述冷却工艺的出箱温度≤150℃；
（4）对冷却后的圆钢进行精整和检验。
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