CN104805264A - 15NiCuMoNb5钢管的热处理方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及的一种15NiCuMoNb5钢管的热处理方法,属于钢铁冶金领域。本发明提供一种15NiCuMoNb5钢管的热处理方法,采用两步热处理方法,即a、预热处理,b、热处理:将经过步骤a预热处理的钢管采用正火+回火热处理。本发明方法显著改善了钢中的碳、锰成分偏析,能够获得细小均匀的原始奥氏体晶粒,使其金相、力学性能指标满足GB/T5310《高压锅炉用无缝钢管》与国内核电站《高压管件管坯采购技术条件》的要求。
Description
技术领域
本发明涉及的一种15NiCuMoNb5钢管的热处理方法,属于钢铁冶金领域。
背景技术
15NiCuMoNb5(ASME标准中被称为1.15Ni-0.65Cu-Mo-Nb)为Ni-Cu-Mo低合金钢,该钢具有较高的强度,室温抗拉强度可达610MPa,屈服强度大于440MPa。15NiCuMoNb5钢管主要用于壁温≤500℃的高温热蒸汽发生器的给水区,制造高压给水管道和联箱等,为国内建设300MW及以上机组中给水系统用钢的首选材料。在国内核电站《高压管件管坯的采购技术条件》中,要求用于核电站的15NiCuMoNb5钢管不仅符合GB/T5310-2008《高压锅炉用无缝钢管》的要求,而且还对其冲击韧性、金相组织等指标提出了更高的要求。
由于在该采购技术条件中,要求15NiCuMoNb5钢管的金相组织为贝氏体+铁素体,因此,在该钢管的最终热处理中,只能采用“正火+回火”热处理,而不能采用调质热处理。这样,在生产过程中就极易造成大量15NiCuMoNb5钢管的冲击韧性不符合上述采购技术条件的要求。
导致冲击韧性不合格的原因主要有:1、钢中的碳、锰成分偏析严重、带状组织严重,参照GB/T13299评级,带状组织级别不小于3.0级;2、原始奥氏体晶粒度不够细小,其级别为5.0--6.5级。
发明内容
本发明的目的在于提供一种15NiCuMoNb5钢管的热处理方法,该方法显著改善了钢中的碳、锰成分偏析,能够获得细小均匀的原始奥氏体晶粒,使其金相、力学性能指标满足GB/T5310《高压锅炉用无缝钢管》与国内核电站《高压管件管坯采购技术条件》的要求。
本发明的技术方案:
本发明提供一种15NiCuMoNb5钢管的热处理方法,包括步骤:
a、预热处理:
15NiCuMoNb5钢管轧制完成后空冷至300~400℃入炉,加热到630~650℃后保温,其升温速度不大于150℃/小时,保温时间:每mm钢管壁厚保温1.5~2min;保温后继续加热至1040~1060℃后保温,其升温速度不限,保温时间为6~8小时;保温后,出炉空冷至250~350℃,再加热到680~690℃后保温,其升温速度不大于150℃/小时,保温4~6小时后出炉空冷至室温;
b、热处理:将经过步骤a预热处理的钢管采用下述步骤进行热处理,热处理制度为正火+回火:
正火热处理:正火温度为920~940℃,保温时间:每mm钢管壁厚保温1.5~2min,冷却采用风冷的方式;
回火热处理:回火温度为640~660℃,保温时间为100~120分钟。
15NiCuMoNb5钢管在700℃以下升温速度的确定应综合以下因素:1、提高效率降成本,2、防止钢管在加热过程中因内应力较大而开裂;生产中发现,当升温速度不大于150℃/小时,可实现上述目标;因此上述方法的步骤a中确定升温速度不大于150℃/小时。
优选的,上述步骤b中,正火热处理中风冷方式为:布置至少4台风机,其中两台风机正对钢管两端的内孔吹风,其余多台风机吹钢管的外表面,使钢管的内外表面冷却均匀。
一种15NiCuMoNb5钢管,采用上述热处理方法,所得钢管在室温下:根据GB/T228.1-2010测定,Rp0.2≥440N/mm2,Rm 610~760N/mm2,横向断后伸长率≥17%,纵向断后伸长率≥19%。
一种15NiCuMoNb5钢管,采用上述热处理方法,所得钢管在200℃下:根据GB/T4338-2006测定,Rp0.2≥402N/mm2,Rm≥520N/mm2,断面收缩率≥35%。
一种15NiCuMoNb5钢管,采用上述热处理方法,所得钢管在300℃下:根据GB/T4338-2006测定,Rp0.2≥382N/mm2,Rm≥520N/mm2,断面收缩率≥35%。
一种15NiCuMoNb5钢管,采用上述热处理方法,所得钢管在400℃下:根据GB/T4338-2006测定,Rp0.2≥343N/mm2,Rm≥500N/mm2,断面收缩率≥35%。
本发明的有益效果:
采用本发明热处理方法生产的15NiCuMoNb5钢管满足GB/T 5310《高压锅炉用无缝钢管》与国内核电站《高压管件管坯采购技术条件》的要求,其中:金相性能:带状组织《2.0级,原始奥氏体晶粒度》7.5级;力学性能满足表1与表2的要求。
表1拉伸性能
表2冲击韧性
附图说明
图1为实施例1的金相组织(500х)。
图2为实施例1的原始奥氏体晶粒度(100х)。
图3为实施例2的金相组织(500х)。
图4为实施例2的原始奥氏体晶粒度(100х)。
具体实施方式
本发明方法如下:1)15NiCuMoNb5钢管轧制完成后空冷至300~400℃入炉,加热到630~650℃后保温,其升温速度不大于150℃/小时,保温时间以钢管壁厚计1.5~2分钟/mm;2)保温后继续加热至1040~1060℃后保温,其升温速度不限,保温时间为6~8小时;3)保温后,出炉空冷至250~350℃,再加热到680~690℃后保温,其升温速度不大于150℃/小时,保温4~6小时后出炉空冷至室温;4)再对钢管进行正火热处理,正火温度为920~940℃,保温时间以钢管壁厚计为1.5~2分钟/mm,冷却采用均匀风冷的方式;5)再对钢管进行回火热处理,回火温度为640~660℃,保温时间为100~120分钟。采用本发明对15NiCuMoNb5钢管进行热处理后,其晶粒显著细化,带状组织明显改善,其金相、力学性能指标满足GB/T5310《高压锅炉用无缝钢管》与国内核电站《高压管件管坯采购技术条件》的要求。
碳、锰成分偏析产生于冶炼浇铸工序,可采用高温扩散退火处理予以消除,但高温扩散退火处理不仅生产周期长,生产成本高,而且热处理后钢管表面氧化严重;所以,解决15NiCuMoNb5钢碳、锰成分偏析问题不宜采用高温扩散退火处理。
根据碳原子在950℃以上、锰原子在1040℃以上的扩散速度明显加快的原理,可采取加热到1050℃附近进行较长时间保温的方法来改善钢中的碳、锰成分偏析;同时,由于15NiCuMoNb5钢中有起细化晶粒作用的Nb元素,当该钢管加热到1050℃附近后,其原始奥氏体晶粒并未过分长大,从而有利于后工序奥氏体晶粒的细化;此外,15NiCuMoNb5钢在1050℃附近保温也不会导致钢管表面严重氧化。
因此,在本发明的方法步骤中,首先待轧制完成的15NiCuMoNb5钢管空冷到300~400℃温度区间,得到贝氏体+铁素体的金相组织并完成相变后,再加热到1040~1060℃,保温6-8小时,保温后钢中的碳、锰成分偏析将得到显著改善;其后出炉空冷至250~350℃后,得到贝氏体+铁素体的金相组织,完成了一次正火热处理,该热处理后,由碳、锰成分偏析及碳、锰成分偏析所致的混晶现象将得到显著改善;其后又将钢管放入温度为680-690℃的热处理炉中,保温4-6小时后出炉空冷至室温;钢管在680~690℃保温过程中,原钢管金相组织中的贝氏体经历了从析出碳化物、碳化物聚集长大、碳化物向晶界扩散、到积聚在晶界的碳化物部分生成珠光体的过程,最后得到了铁素体+碳化物+珠光体的平衡态组织,切断了原始粗大组织与晶粒的遗传,得到了细小的原始奥氏体晶粒。
在最终热处理的正火热处理工序中,本发明采用了对钢管内外表面同时风冷的冷却方式,该冷却方法不仅提高了钢管的冷却速度,细化了铁素体晶粒与贝氏体的亚结构,降低了带状组织的级别及危害程度,而且还提高了钢管的冷却均匀性。从而显著提高钢管的冲击性能及其他力学性能。
下面结合具体示例对本发明进行示例性说明
实施例1、Ф168х15的15NiCuMoNb5钢管的热处理
a、预热处理
15NiCuMoNb5钢管轧制完成后空冷至300-400℃入炉,加热到630℃后保温,其升温速度为150℃/小时,保温25分钟;保温后继续加热至1040℃后保温,其升温速度不限,保温时间为6小时;保温后,出炉空冷至250-350℃,再加热到680℃后保温,其升温速度为150℃/小时,保温4小时后出炉空冷至室温。
b、热处理
经过预热处理的钢管进行热处理,热处理制度为正火+回火,步骤如下:
正火热处理:正火温度为920℃,保温时间为25分钟,冷却采用风冷的方式,具体方法为:布置4台风机,其中两台风机正对钢管两端的内孔吹风,其余2台风机吹钢管的外表面,使钢管的内外表面冷却均匀;
回火热处理:回火温度为640℃,保温时间为120分钟。
采用本发明生产的15NiCuMoNb5钢管的金相力学性能如下:
金相性能:带状组织为1.0级,原始奥氏体晶粒度为8.0级;金相组织及晶粒度相片见图1、图2。力学性能见表3与表4。
据国内核电站《高压管件管坯采购技术条件》要求,不同规格的钢管应分别进行纵向或横向力学性能检验。本发明中,拉伸性能测试标准为GB/T 228.1-2010与GB/T 4338-2006,冲击韧性测试标准为GB/T 229-2007,.其中,Rp0.2代表屈服强度,Rm代表抗拉强度,A代表断后伸长率。
表3拉伸性能(纵向)
表4冲击韧性(纵向)
结果显示,该15NiCuMoNb5钢管满足本发明的设计要求。
实施例2、Ф355х28的15NiCuMoNb5钢管的热处理
a、预热处理:
15NiCuMoNb5钢管轧制完成后空冷至300-400℃入炉,加热到650℃后保温,其升温速度为120℃/小时,保温50分钟;保温后继续加热至1060℃后保温,其升温速度不限,保温时间为8小时;保温后,出炉空冷至250-350℃,加热到690℃后保温,其升温速度为120℃/小时,保温6小时后出炉空冷至室温。
b、热处理
经过预热处理的钢管进行最终热处理,热处理制度为正火+回火,步骤如下:
正火热处理:正火温度为940℃,保温时间为56分钟,冷却采用风冷的方式,具体方法为:布置6台风机,其中两台风机正对钢管两端的内孔吹风,其余4台风机吹钢管的外表面,使钢管的内外表面冷却均匀。
回火热处理:回火温度为660℃,保温时间为100分钟.
采用本发明生产的15NiCuMoNb5钢管的金相力学性能如下:
金相性能为:带状组织为1.5级,原始奥氏体晶粒度为8.5级;金相组织及晶粒度相片见图3、图4。
力学性能见表5与表6。
表5拉伸性能(横向)
表6冲击韧性(横向)
Claims (6)
1.15NiCuMoNb5钢管的热处理方法,其特征在于,包括步骤:
a、预热处理:
15NiCuMoNb5钢管轧制完成后空冷至300~400℃入炉,加热到630~650℃后保温,其升温速度不大于150℃/小时,保温时间:每mm钢管壁厚保温1.5~2min;保温后继续加热至1040~1060℃后保温,其升温速度不限,保温时间为6~8小时;保温后,出炉空冷至250~350℃,再加热到680~690℃后保温,其升温速度不大于150℃/小时,保温4~6小时后出炉空冷至室温;
b、热处理:将经过步骤a预热处理的钢管采用下述步骤进行热处理,热处理制度为正火+回火:
正火热处理:正火温度为920~940℃,保温时间:每mm钢管壁厚保温1.5~2min,冷却采用风冷的方式;
回火热处理:回火温度为640~660℃,保温时间为100~120分钟。
2.根据权利要求1所述的15NiCuMoNb5钢管的热处理方法,其特征在于,步骤b中,正火热处理中风冷方式为:布置至少4台风机,其中两台风机正对钢管两端的内孔吹风,其余多台风机吹钢管的外表面,使钢管的内外表面冷却均匀。
3.15NiCuMoNb5钢管,其采用权利要求1或2所述热处理方法进行热处理,所得钢管在室温下:根据GB/T228.1-2010测定,Rp0.2≥440N/mm2,Rm 610~760N/mm2,横向断后伸长率≥17%,纵向断后伸长率≥19%。
4.15NiCuMoNb5钢管,其采用权利要求1或2所述热处理方法进行热处理,所得钢管在200℃下:根据GB/T 4338-2006测定,Rp0.2≥402N/mm2,Rm≥520N/mm2,断面收缩率≥35%。
5.15NiCuMoNb5钢管,其采用权利要求1或2所述热处理方法进行热处理,所得钢管在300℃下:根据GB/T 4338-2006测定,Rp0.2≥382N/mm2,Rm≥520N/mm2,断面收缩率≥35%。
6.15NiCuMoNb5钢管,其采用权利要求1或2所述热处理方法进行热处理,所得钢管在400℃下:根据GB/T 4338-2006测定,Rp0.2≥343N/mm2,Rm≥500N/mm2,断面收缩率≥35%。
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107779583A (zh) * | 2017-12-15 | 2018-03-09 | 江苏建中新材料科技有限公司 | 无缝钢管热处理工艺 |
CN111944970A (zh) * | 2020-09-02 | 2020-11-17 | 湖州南浔超盛金属制品有限公司 | 一种热轧角钢的热处理方法 |
CN115537654A (zh) * | 2022-09-13 | 2022-12-30 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种15NiCuMoNb5-6-4钢板及其生产方法 |
CN116676470A (zh) * | 2023-08-03 | 2023-09-01 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种耐热钢无缝钢管及其热处理方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1073982A (zh) * | 1991-12-30 | 1993-07-07 | 华东工学院 | 双重预热正火预处理工艺 |
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Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1073982A (zh) * | 1991-12-30 | 1993-07-07 | 华东工学院 | 双重预热正火预处理工艺 |
Non-Patent Citations (6)
Title |
---|
何彪 等: "核电/火电用WB36热轧无缝钢管的研制开发", 《第七届中国钢铁年会论文集》 * |
刘永利 等: "15NiCuMoNb5-6-4热轧无缝钢管的研制开", 《天津冶金》 * |
张宝惠 等: "15NiCuMoNb5-6-4无缝钢管热处理工艺研究", 《第八届(2011)中国钢铁年会论文集》 * |
谷力功 等: "核电站用Φ323.9mm×14.2mm 15NiCuMoNb5-6-4无缝钢管的组织和性能", 《特殊钢》 * |
赵强 等: "WB36钢的热处理工艺及微观组织", 《热力发电》 * |
郭元蓉: "WB36钢热轧无缝钢管的研制", 《钢管》 * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107779583A (zh) * | 2017-12-15 | 2018-03-09 | 江苏建中新材料科技有限公司 | 无缝钢管热处理工艺 |
CN111944970A (zh) * | 2020-09-02 | 2020-11-17 | 湖州南浔超盛金属制品有限公司 | 一种热轧角钢的热处理方法 |
CN115537654A (zh) * | 2022-09-13 | 2022-12-30 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种15NiCuMoNb5-6-4钢板及其生产方法 |
CN116676470A (zh) * | 2023-08-03 | 2023-09-01 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种耐热钢无缝钢管及其热处理方法 |
CN116676470B (zh) * | 2023-08-03 | 2023-12-01 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种耐热钢无缝钢管及其热处理方法 |
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