CN106180194B - 高温合金棒材穿孔制备管材的工艺 - Google Patents
高温合金棒材穿孔制备管材的工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106180194B CN106180194B CN201610536557.6A CN201610536557A CN106180194B CN 106180194 B CN106180194 B CN 106180194B CN 201610536557 A CN201610536557 A CN 201610536557A CN 106180194 B CN106180194 B CN 106180194B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- bar stock
- high temperature
- temperature alloy
- tubing
- rolling mill
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 63
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 61
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 52
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 33
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 14
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 8
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 8
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 7
- 229910000856 hastalloy Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 5
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 5
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims description 5
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 3
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000010931 gold Substances 0.000 claims description 2
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 6
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 4
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005553 drilling Methods 0.000 abstract description 2
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 9
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 5
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 3
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 208000037656 Respiratory Sounds Diseases 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008331 Pinus X rigitaeda Nutrition 0.000 description 1
- 235000011613 Pinus brutia Nutrition 0.000 description 1
- 241000018646 Pinus brutia Species 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 230000003090 exacerbative effect Effects 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 239000011573 trace mineral Substances 0.000 description 1
- 235000013619 trace mineral Nutrition 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2201/00—Special rolling modes
- B21B2201/06—Thermomechanical rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
本发明涉及一种高温合金棒材穿孔制备管材的工艺，首先在900～1200℃下将高温合金锭进行锻造开坯制成棒坯，然后在加热温度为1000～1300℃，加热时间为10～60min的条件下进行棒坯感应加热，最后在三辊行星轧机的轧辊前端设置穿孔顶头，直接棒坯在轧制时穿成管材。本发明制备方法简单，步骤易于操作，棒坯穿孔轧制时采用频感应加热，工作效率高，无污染，穿孔管材壁厚均匀，内、外表面光滑，无裂纹，棒坯规格和材质适应范围广。
Description
技术领域
本发明涉及一种高温合金棒材穿孔制备管材的工艺，属于管材加工技术领域。
背景技术
高温合金由于其有着优良的耐高温、耐腐蚀等性能，主要应用于航空航天、电力、汽车、冶金、玻璃制造、原子能等工业领域，随着高温合金材料的发展，新型高温合金材料的出现，高温合金的市场需求处于逐步扩大和增长状态，但高温合金由于加入了大量的合金元素(及微量元素)，特别是Mo和W元素的加入，在提高合金化程度和耐蚀性的同时，也使该合金具有较高的热变形抗力，而且使合金的成分不均匀性增大，易导致在凝固过程中产生较严重的枝晶偏析，加工前需要进行均匀化处理。
同时，高温合金热加工比较困难，主要原因如下：
(1)热变形温度范围窄
高温合金所含固溶元素的熔点各不相同，故没有固定的熔点，热加工的上限温度即为合金的初熔温度，下限温度为再结晶温度。该合金所含合金元素的种类多、数量大，使合金的初熔温度降低，加入的大量的合金元素的固溶强化作用增强了原子间的结合力，降低其扩散能力，导致扩散激活能增加，合金的再结晶温度升高，从而使得热加工下限温度提高。由此可知，高温合金的热加工温度范围很窄，这是造成高温合金的热加工成形比较困难的原因之一。
(2)热塑性低
固溶强化作用在提高合金的高温强度的同时，会使合金的塑性有所降低。另外，合金中凝固偏析和低熔点共晶组织的存在也会降低合金的热加工塑性，因此，在热变形过程中极易发生开裂。
(3)热导系数低：由于合金化元素的大量加入，显著降低了高温合金的热导系数。所以，该合金的热加工过程中，铸坯的加热制度需采用特殊措施，即采用分段加热的方法，而且装炉温度要低，每个温度阶段采用不同的升温速度，这样才能使铸锭内外温度逐渐均匀，否则会因热导系数低而受热不均造成热应力过大，导致铸锭热裂。
由于该合金热加工比较困难，当采用传统的两辊斜轧和三辊斜轧穿孔工艺制备高温合金管材时，管材内表面出现大量微裂纹，并伴有大面积剥落，主要原因分析如下：
(1)两辊斜轧穿孔工艺缺陷分析
二辊式穿孔机穿孔时，两个等速同向回转的辊子对坯料施加的压力P1、P2以及和坯料的摩擦力F1、F2形成两个方向相反、大小相等的合力R1和R2(见图1)，因此，整个断面承受交变的剪切应力。这种交变应力的作用使剪切应力集中的坯料中心部疏松，形成撕裂的孔腔，进入孔腔的空气在高温下剧烈地氧化管材内表面，造成管材内表面不能压合的拆叠，同时扩大其固有缺陷，从而使管材报废。
两辊斜轧穿孔是一种复杂的、不均匀的金属变形过程，在穿孔变形区各阶段横截面的变形强度沿直径分布的规律可以用图2所示。在穿孔准备区，和轧辊接触的管坯外表层变形剧烈，晶粒细化，靠近管坯中心的变形量小，晶粒粗大，变形强度沿直径方向呈U形分布，即U1区，随着直径压下量的增加，该区域延续这样一个过程。在W区，金属晶粒得到细化，当金属流经顶头表面时，受到顶头碾轧作用，管坯内表面金属发生剧烈变形，晶粒继续细化。同时，金属产生切向、纵向流动和扭转。于是，在内表层和中间过渡区产生纵向、切向和横向拉应力，金属在碾轧过程中，当这种拉应力超过金属的断裂强度时，便会在内表层和中间层之间产生内裂纹，内裂纹通常在U2区产生。
(2)三辊斜轧穿孔工艺缺陷分析
三辊穿孔法可以克服上述二辊式穿孔机的一些缺点，因为在三辊式穿孔机上，三个同向回转的轧辊对坯料周边施加的压力和它们与坯料的摩擦力产生的合力R1、R2和R3是不平行的，如图3所示，因此坯料断面不会承受很大的剪切应力，而坯料是三向受压，基本上处于静压平衡状态，减少了坯料中部形成撕裂的孔腔的可能性。这样就降低了对轧机调整和原料质量的要求，只是作用在顶头顶杆上的轴向推力有所增加。
但三辊斜轧穿孔时不利于金属在穿孔区的变形和流动，而且，三辊斜轧穿孔机基本属于扩径穿孔，这加剧了坯料的扭转变形、纵向剪切和横向剪切变形，这些附加变形叠加的结果使钢管内、外表面产生裂纹等缺陷可能性增加，坯料本身缺陷扩展趋势加大。随着变形量的增加，横向变形加剧，金属被辗轧后反复弯曲的次数增加，金属变形抗力增加，塑性降低。此外，横向剪切、纵向剪切等各种附加变形增加。这些因素的综合影响，促使裂纹等缺陷的形成与扩展，对于热塑性低的高温合金更是加剧了裂纹的形成。
因此，目前高温合金制备管坯时基本采用挤压或中间打孔两种方式，但该高温合金热强度大，挤压管坯时的挤压比很低或根本无法挤出合适的管坯；采用中间打孔的方式材料浪费严重，生产效率低，成本高，严重阻碍了该高温合金管材的大批量、工业化生产。
发明内容
本发明的目的是为了解决高温合金制备管坯时采用挤压或中间打孔方式时生产效率低材料浪费严重的问题，提供了一种制备方法简单，管材质量好的高温合金棒材穿孔制备管材的工艺，制备得到的穿孔管材壁厚均匀，内、外表面光滑，无裂纹。
本发明采用如下技术方案：一种高温合金棒材穿孔制备管材的工艺，包括如下步骤：
(1)锻造制取棒坯：对采用真空熔炼法制备的高温合金锭，在900～1200℃下进行锻造开坯，制成棒坯，并将棒坯表面抛光处理；
(2)棒坯感应加热：采用三辊行星轧机对棒坯轧制前，采用中频感应加热炉对棒坯进行感应加热，加热温度为1000～1300℃，加热时间为10～60min；
(3)三轧制穿管：采用三辊行星轧机对感应加热后的棒坯进行轧制，利用三辊行星轧机轧制时金属外层流动比内层快的特征，在三辊行星轧机的轧辊前端设置穿孔顶头，直接将高温合金棒坯在轧制时穿成管材，三辊行星轧机的主电机转速为700～1000转/分，副电机转速为150～400转/分。
进一步的，所述步骤(1)中棒坯的直径为Φ40～80mm。
进一步的，所述步骤(3)中管材的外径为30～60mm，壁厚为4～10mm。
进一步的，所述高温合金为Hastelloy C-276高温合金。
进一步的，所述穿孔顶头的直径为20～40mm，所述穿孔顶头的穿孔锥长度为25～75mm。
进一步的，所述步骤(3)中三辊行星轧机在轧制时棒坯的进料速度0.5～2m/min，出料速度4～10m/min。
本发明制备方法简单，步骤易于操作，棒坯穿孔轧制时采用频感应加热，工作效率高，无污染，轧制时单道次变形量大，大变形量和高摩擦功转变成大量的热量，促使穿孔时的高温合金管材产生动态再结晶，晶粒得到细化，提高了管材的轧制质量，穿孔管材壁厚均匀，内、外表面光滑，无裂纹等缺陷，为下一道冷轧薄壁高温合金管材造了良好条件，采用本发明的工艺棒坯规格适应范围广，外径规格40-80mm，穿孔后的管材规格外径为30-60mm，壁厚4-10mm，材质适用于各种高温合金，同时适用于其他多种难变形合金的穿孔。
附图说明
图1为本发明背景技术中坯料在两辊穿孔机上的受力状态示意图。
图2为本发明背景技术中两辊斜轧穿孔机坯料变形状态示意图。
图3为本发明背景技术中坯料在三辊穿孔机上的受力状态示意图。
图4为本发明中三辊行星轧机的轧辊和坯料示意图。
图5为本发明中三辊行星轧机轧制时棒坯上一点的运动轨迹图。
图6为本发明中三辊行星轧机穿管示意图。
附图标记：轧辊1、棒坯2、顶头3。
具体实施方式
下面将结合具体实施例对本发明作进一步的说明。
图4为三辊行星轧机的轧辊和坯料示意图，三辊行星轧机目前主要用于冷轧纯铜和铜合金管坯，有大压下量，高延伸率，变形速度快，变形程度高，单道次断面加工率大，能自动咬入、不需要导向装置、设备负荷平稳、无冲击载荷、噪音低等优点，在本发明中三辊行星轧机的轧辊1配合穿孔顶头3，对加热后的棒坯2直接进行轧制穿孔，制备管材。
图5为三辊行星轧机轧制时棒坯上一点的运动轨迹图，三辊行星轧机轧制时棒坯2上一点的运动轨迹为螺旋形，因此棒坯2的外层金属流动明显大于内层金属，有形成中间缩松的趋势，利用这一特点，在轧辊1的前端配备穿孔顶头3，直接可以将棒材2在轧制时穿成管材，轧制穿孔出的高温合金管材壁厚均匀，内、外表面光滑，避免了传统两辊和三辊斜轧穿孔工艺的内外表面的裂纹缺陷。
图6为三辊行星轧机穿管示意图，轧辊1从左到右依次为规圆段、均整段、碾轧段和咬入段。
实施例1：
制备外径为30mm，壁厚4mm的GH4145高温合金管材。
(1)锻造制取棒坯：采用真空熔炼法制备的GH4145高温合金锭，经过900℃锻造开坯后，制成直径Φ40mm的棒坯，表面抛光；
(2)对棒坯在线感应加热：对直径Φ40mm的GH4145高温合金棒坯进行感应加热，加热温度1000℃，加热时间为10min；
(3)三辊行星轧机前端配备穿孔顶头对棒坯轧制穿管：采用三辊行星轧机对感应加热后的棒坯进行轧制，在行星轧机轧辊前端配置穿孔顶头，直接将GH4145高温合金棒坯在轧制时穿成管材，穿孔顶头直径为20mm，穿孔顶头的穿孔锥长度为25mm，行星轧机主电机转速700转/分，副电机转速150转/分，轧制进料速度0.5m/min，出料速度4m/min，穿孔后的规格外径为30mm，壁厚4mm，所制备的管材壁厚均匀，内、外表面光滑，为后续冷轧薄壁GH4145高温合金管材打下了良好的基础。
实施例2：
制备外径为45mm，壁厚7mm的GH5188高温合金管材。
(1)锻造制取棒坯：采用真空熔炼法制备的GH5188高温合金锭，经过1150℃锻造开坯后，制成直径Φ60mm的棒坯，表面抛光；
(2)对棒坯在线感应加热：对直径Φ60mm的GH5188高温合金棒坯进行感应加热，加热温度1200℃，加热时间为30min；
(3)三辊行星轧机前端配备穿孔顶头对棒坯轧制穿管：采用三辊行星轧机对感应加热后的棒坯进行轧制，在行星轧机轧辊前端配置穿孔顶头，直接将GH5188高温合金棒坯在轧制时穿成管材，穿孔顶头直径为30mm，穿孔顶头的穿孔锥长度为50mm，行星轧机主电机转速900转/分，副电机转速300转/分，轧制进料速度1.2m/min，出料速度7m/min，穿孔后的规格外径为45mm，壁厚7mm，所制备的管材壁厚均匀，内、外表面光滑，为后续冷轧薄壁GH5188高温合金管材打下了良好的基础。
实施例3：
制备外径为60mm，壁厚10mm的Hastelloy C-276高温合金管材。
(1)锻造制取棒坯：采用真空熔炼法制备的Hastelloy C-276高温合金锭，经过1200℃锻造开坯后，制成直径Φ80mm的棒坯，表面抛光；
(2)对棒坯在线感应加热：对直径Φ80mm的Hastelloy C-276高温合金棒坯进行感应加热，加热温度1300℃，加热时间为60min；
(3)三辊行星轧机前端配备穿孔顶头对棒坯轧制穿管：采用三辊行星轧机对感应加热后的棒坯进行轧制，在行星轧机轧辊前端配置穿孔顶头，直接将Hastelloy C-276高温合金棒坯在轧制时穿成管材，穿孔顶头直径为40mm，穿孔顶头的穿孔锥长度为75mm，行星轧机主电机转速1000转/分，副电机转速400转/分，轧制进料速度2m/min，出料速度10m/min，穿孔后的规格外径为60mm，壁厚10mm，所制备的管材壁厚均匀，内、外表面光滑，为后续冷轧薄壁Hastelloy C-276高温合金管材打下了良好的基础。
Claims (2)
1.一种高温合金棒材穿孔制备管材的工艺，其特征在于：包括如下步骤：
（1）锻造制取棒坯：对采用真空熔炼法制备的高温合金锭，在900～1200℃下进行锻造开坯，制成棒坯，并将棒坯表面抛光处理，棒坯的直径为Φ40～80mm；
（2）棒坯感应加热：采用三辊行星轧机对棒坯轧制前，采用中频感应加热炉对棒坯进行感应加热，加热温度为1000～1300℃，加热时间为10～60min；
（3）三轧制穿管：采用三辊行星轧机对感应加热后的棒坯进行轧制，利用三辊行星轧机轧制时金属外层流动比内层快的特征，在三辊行星轧机的轧辊前端设置穿孔顶头，所述穿孔顶头的直径为20～40mm，所述穿孔顶头的穿孔锥长度为25～75mm，直接将高温合金棒坯在轧制时穿成管材，三辊行星轧机的主电机转速为700～1000转/分，副电机转速为150～400转/分，管材的外径为30～60mm，壁厚为4～10mm，三辊行星轧机在轧制时棒坯的进料速度0.5～2 m/min，出料速度4～10 m/min。
2. 如权利要求1所述的高温合金棒材穿孔制备管材的工艺，其特征在于：所述高温合金为Hastelloy C-276高温合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610536557.6A CN106180194B (zh) | 2016-07-08 | 2016-07-08 | 高温合金棒材穿孔制备管材的工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610536557.6A CN106180194B (zh) | 2016-07-08 | 2016-07-08 | 高温合金棒材穿孔制备管材的工艺 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN106180194A CN106180194A (zh) | 2016-12-07 |
| CN106180194B true CN106180194B (zh) | 2018-08-03 |
Family
ID=57473321
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201610536557.6A Active CN106180194B (zh) | 2016-07-08 | 2016-07-08 | 高温合金棒材穿孔制备管材的工艺 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN106180194B (zh) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107739893B (zh) * | 2017-09-20 | 2019-05-21 | 无锡隆达金属材料有限公司 | 高温合金细径薄壁毛细管及其制备方法 |
| CN112570454A (zh) * | 2019-09-29 | 2021-03-30 | 常州常宝精特钢管有限公司 | 一种高碳高锰钢的热轧穿孔方法 |
| CN111060670B (zh) * | 2019-12-18 | 2022-06-10 | 江苏隆达超合金股份有限公司 | 酸洗检验镍基合金荒管内表面裂纹缺陷方法 |
| CN112894276B (zh) * | 2021-01-18 | 2022-04-08 | 中国兵器工业第五九研究所 | 一种深盲孔筒形构件及其制造方法 |
| CN114381678B (zh) * | 2021-08-30 | 2022-08-23 | 江西宝顺昌特种合金制造有限公司 | 一种gh5188高温合金材料及热处理方法和应用 |
| CN115255022B (zh) * | 2022-09-27 | 2022-12-20 | 江苏恒阳冶金科技有限公司 | 一种抗氢高温合金管及其制备方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1796044A (zh) * | 2004-12-24 | 2006-07-05 | 中国科学院金属研究所 | 一种镍基高温合金管材的加工工艺 |
| CN102069369A (zh) * | 2010-12-30 | 2011-05-25 | 天津冶金集团天材科技发展有限公司 | 高温合金gh600的加工工艺 |
| CN103706640A (zh) * | 2013-12-31 | 2014-04-09 | 常州中钢精密锻材有限公司 | 一种镍基合金管的制造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6431505A (en) * | 1987-07-24 | 1989-02-01 | Sumitomo Metal Ind | Piercing method for seamless pipe |
-
2016
- 2016-07-08 CN CN201610536557.6A patent/CN106180194B/zh active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1796044A (zh) * | 2004-12-24 | 2006-07-05 | 中国科学院金属研究所 | 一种镍基高温合金管材的加工工艺 |
| CN102069369A (zh) * | 2010-12-30 | 2011-05-25 | 天津冶金集团天材科技发展有限公司 | 高温合金gh600的加工工艺 |
| CN103706640A (zh) * | 2013-12-31 | 2014-04-09 | 常州中钢精密锻材有限公司 | 一种镍基合金管的制造方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| GH140高温合金管坯斜轧穿孔试验;王神怀;《钢管》;19920430(第2期);第37-38页、第53页和第61页图18 * |
| 国外三辊式穿孔机和三辊式无缝管斜轧机的发展、结构与理论计算;李裕华;《重型机械》;19730630(第6期);第45-47页 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN106180194A (zh) | 2016-12-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106180194B (zh) | 高温合金棒材穿孔制备管材的工艺 | |
| CN107052076B (zh) | 一种夹套芯棒热轧制大口径钛及钛合金薄壁无缝管的方法 | |
| CN104175062B (zh) | 全纤维组织大型双法兰电机主轴锻造方法 | |
| CN1919530A (zh) | 一种大口径合金无缝钢管的生产工艺 | |
| WO2009030105A1 (fr) | Technique de fabrication du tuyau en acier sans soudure | |
| JP2003311317A (ja) | 継目無管の製造方法 | |
| US10774411B2 (en) | Nickel-based alloy tubes and method for production thereof | |
| CN102371288A (zh) | 一种高精度高强钛合金无缝管材的制备方法 | |
| CN101439365B (zh) | 模铸空心钢锭轧制无缝钢管的方法 | |
| Sadasivan et al. | Severe plastic deformation of tubular materials–Process methodology and its influence on mechanical properties–A review | |
| CN108326041A (zh) | 一种大尺寸钛合金超细晶棒材的螺线圆锥辊等距轧制方法 | |
| CN100408905C (zh) | 一种压力管道用无缝钢管的制造方法 | |
| CN107012363A (zh) | 一种tc4钛合金油井管的制造工艺 | |
| CN111589869A (zh) | 一种2219铝合金管的高强韧二辊斜轧穿孔方法 | |
| CN110586653A (zh) | 一种热轧大口径薄壁钛合金无缝管生产工艺 | |
| CN1695839B (zh) | 铸锭冷穿、冷扩孔的三辊斜轧方法 | |
| Lin et al. | Cross wedge roll bonding process for laminated shafts forming: Interface microstructure, bonding mechanism, and parameter influence | |
| US20190040485A1 (en) | Stainless steel tubes and method for production thereof | |
| JP4603707B2 (ja) | 継目無管の製造方法 | |
| CN113020313A (zh) | 一种莱氏体模具钢无缝钢管及其制备方法 | |
| CN113695417B (zh) | 一种大口径高性能钛合金管材的制备方法及其产品 | |
| CN111589872A (zh) | 一种用于轧机上的轧辊组件及其异质轧制法 | |
| RU2567427C2 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 426×15-30 мм ДЛЯ ПАРОВЫХ КОТЛОВ, ПАРОПРОВОДОВ И КОЛЛЕКТОРОВ УСТАНОВОК С ВЫСОКИМИ И СВЕРХКРИТИЧЕСКИМИ ПАРАМЕТРАМИ ПАРА ИЗ СТАЛИ МАРКИ 10Х9МФБ-Ш | |
| RU2537682C2 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 377×14-60 мм ДЛЯ ПАРОВЫХ КОТЛОВ, ПАРОПРОВОДОВ И КОЛЛЕКТОРОВ УСТАНОВОК С ВЫСОКИМИ И СВЕРХКРИТИЧЕСКИМИ ПАРАМЕТРАМИ ПАРА ИЗ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА СТАЛИ МАРКИ 10Х9МФБ-Ш | |
| RU2542145C2 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 426×15-60 мм ДЛЯ ПАРОВЫХ КОТЛОВ, ПАРОПРОВОДОВ И КОЛЛЕКТОРОВ УСТАНОВОК С ВЫСОКИМИ И СВЕРХКРИТИЧЕСКИМИ ПАРАМЕТРАМИ ПАРА ИЗ СЛИТКОВ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА СТАЛИ МАРКИ 10Х9МФБ-Ш |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CP01 | Change in the name or title of a patent holder |
Address after: 214105 Annan Village, Anzhen Street, Xishan District, Wuxi City, Jiangsu Province Patentee after: Aviation Company Limited Jiangsu Longda super alloy Address before: 214105 Annan Village, Anzhen Street, Xishan District, Wuxi City, Jiangsu Province Patentee before: JIANGSU LONGDA SUPERALLOY AVIATION MATERIALS CO., LTD. |
|
| CP01 | Change in the name or title of a patent holder |