CN106087957A

CN106087957A - 一种沿海淤泥质土上修建配电房电缆沟防沉降方法

Info

Publication number: CN106087957A
Application number: CN201610387146.5A
Authority: CN
Inventors: 姜贤际
Original assignee: Zhejiang Sheng Jing Electrical Installation Engineering Co Ltd
Current assignee: Zhejiang Sheng Jing Electrical Installation Engineering Co Ltd
Priority date: 2016-06-03
Filing date: 2016-06-03
Publication date: 2016-11-09

Abstract

本发明公开了一种沿海淤泥质土上修建配电房电缆沟防沉降方法，包括以下步骤：凿开所有开裂地坪，采用石灰桩法或高压喷射注浆法对地基进行加固处理；对变压器及电缆沟周围以3D桩径的间距布置石灰桩，处理深度1.5米；对原有的沉降进行修补，采用垫钢材或者混凝土石块的办法，使其达到原有设计标高。本发明可以提高地坪的抗沉降能力，满足了地基的设计要求，建筑更稳定。

Description

一种沿海淤泥质土上修建配电房电缆沟防沉降方法

技术领域

本发明涉及建筑的防沉降方法，更确切地说是一种沿海淤泥质土上修建配电房电缆沟防沉降方法。

背景技术

沿海工业区的实地调查，该区场地土属于典型的软土地基。所谓软土是在静水或缓慢的流水环境中沉积，经生物化学作用形成的饱和软弱粘性土。中国建筑工业出版社出版的《工程地质手册》称软土为″软土是指天然含水量大、压缩性高、承载能力低的一种软塑到流塑状态的粘性土，如淤泥、淤泥质土以及其他高压缩性饱和粘性土、粉土等″.特征指标也做了如下表述：当天然空隙比e大于1.5时，称为淤泥；天然空隙比小于1.5而大于1.0时，称为淤泥质土。

淤泥质软土地基承载力低，压缩性大的特点，不易满足建筑物和构筑物地基设计要求，需进行地基处理。

发明内容

本发明的目的是提供一种沿海淤泥质土上修建配电房电缆沟防沉降方法，其可以解决现有技术中的地坪抗沉降能力差的缺点。

本发明采用以下技术方案：

一种沿海淤泥质土上修建配电房电缆沟防沉降方法，包括以下步骤：

凿开所有开裂地坪，采用石灰桩法或高压喷射注浆法对地基进行加固处理；

对变压器及电缆沟周围以3D桩径的间距布置石灰桩，处理深度1.5米；

对原有的沉降进行修补，采用垫钢材或者混凝土石块的办法，使其达到原有设计标高。

所述石灰桩法包括以下步骤：

首先把桩管打入土中，再拔出桩管，形成桩孔，向撞孔内夯填生石灰，使地基得到加固。

所述桩孔的桩径和间距一般关系为L＝(3-5)D，布置形式可为梅花式、矩形或三角分布，桩长度一般0.5-1.5m。

所述桩孔的成孔工具为洛阳铲或端部尖形的钢管；填充生石灰的捣实工具，用空心套管，辅助以钢筋棍捣实；石灰桩的材料为小生石灰块和生石灰粉，且质量分数分别为75％-80％，生石灰粉25％-20％。

所述生石灰粉25％-20％为纯石灰粉内掺少量粉煤灰或干砂土、白云土、约占4％左右和0.5％的石膏得到，且在施工振捣中一般会渗入1％-3％左右原状土。

高压喷射注浆方法为利用钻机钻孔，把带有喷嘴的注浆管插至土层的预定位置后，以高压设备使浆液成为20Mpa以上的高压射流，从喷嘴中喷射出来冲击破坏土体，部分细小的土料随着浆液冒出水面，其余土粒在喷射流的冲击力，离心力和重力等作用下，与浆液搅拌混合，浆液凝固后，便在土中形成一个固结体与桩间土一起构成复合地基，从而提高地基承载力，减少地基的变形。

还包括换填处理方法，其包括以下步骤：基础地面开挖宽度为1600cm，深度为1300cm，然后换填30cm的砂石或三七灰土，砂石垫层的的干密度要求：中砂1.6，粗砂1.7。

三七灰土采用蛙式打夯机、柴油夯；砂石采用振动碾夯实。

本发明的优点是：本发明可以提高地坪的抗沉降能力，满足了地基的设计要求，建筑更稳定。

附图说明

图1是本发明的结构示意图。

具体实施方式

下面进一步阐述本发明的具体实施方式：

凿开所有开裂地坪，采用石灰桩法或高压喷射注浆法对地基进行加固处理；对变压器及电缆沟周围以3D桩径的间距布置石灰桩，处理深度1.5米；对原有的沉降进行修补，采用垫钢材或者混凝土石块的办法，使其达到原有设计标高。

所述石灰桩法是挤密法加固软土地基的方法，就是首先把桩管打入土中，再拔出桩管，形成桩孔，向撞孔内夯填生石灰，使地基得到加固。其主要机理是通过生石灰的吸膨胀来挤密桩周围的土。

小直径石灰桩是指直径小于等于80mm的生石灰压注桩，与大直径(D＞80mm)的桩相比，施工简单，生石灰固化反应彻底，容易早期测定复合地基载力，由于施工机械(工具)简单，操作不受场地限制，对环境无污染，无噪音干扰，成本低廉，使用范围较为广阔。

石灰桩加固地基最适合于高含水量粘性土、素填土、杂填土和淤泥质土层。

桩径和间距一般关系为L＝(3-5)D，其中，L为间距，D为桩径，孔桩的布置形式可为梅花式、矩形或三角分布，桩长度一般0.5-1.5m，然后确定是否满足薄弱层和基础宽度要求。桩土复合地基承力，一般为原地基的1.5～2.3倍。其中一般处理后承载力F≥120kPa，一般取150kPa，此时复合效果最好，且最经济。

本发明的石灰桩法的施工工艺为：成孔工具为洛阳铲或端部尖形的钢管；填充生石灰的捣实工具，用空心套管，辅助以钢筋棍捣实。填充速度不宜过快、过猛。由于施工中无噪音、无污染，成本低廉，可昼夜施工，不受环境场地限制。石灰桩的材料为小生石灰块75％-80％，生石灰粉25％-20％：因纯熟石灰为粉末状，无多大强度，实际施工中，桩孔内可掺入其它材料，如砂土，一般填充料的比例为：小生石灰块75％-80％，生石灰粉25％-20％。生石灰粉内掺少量粉煤灰或干砂土、白云土、约占4％左右和0.5％的石膏，在施工振捣中一般会渗入1％-3％左右原状土。这些材料共同作用可形成密实的生石灰桩。

实施例1：

一台630的变压器基础尺寸1000*1600，重量3000kg。采用40直径生石灰压注桩，三角形布置，桩距5D。处理后承载力达到120kpa.根据其地质报告，其地基土主要土层如下：1层：粘土：Es＝5.29Mpa(Es压缩模量，余同)，中高压缩土，层厚0.8～2.6m，取0.8m；2层：淤泥：Es＝1.87Mpa，高压缩土，层厚25.4～28.6m，取均值27m；3层：淤泥：Es＝2.444Mpa，高压缩土，层厚9～11.9m，取均值10.45m；4层：粘土：Es＝2.58Mpa，高压缩土，层厚8.2～12.4m，取均值10.3m；

没有经过处理的地基基础沉降：

1.基础参数

基础尺寸：b×1＝1.00m×1.60m

基础埋深：d＝1.500m

荷载：F_q＝30.00kN

地基承载力特征值：f_ak＝80.00kPa

2.计算参数

设计时执行的规范：

《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)

以下简称″基础规范″

沉降计算经验系数：程序自动

地基变形计算深度：按基础规范公式进行计算

4.地质参数

地质资料参数如表1所示，

表1

3.计算基础底面的附加压力

基础自重和其上的土重为：

G_k＝γ_GAd-γ_WAd＝20×1.60×1.00×1.50-10×1.60×1.00×1.50＝24.00kN

上式中γ_G，，γ_W分别是重力重度，水的重度，A为基础平面面积

基础底面平均压力为：

基础底面自重压力为：

σ_ch＝γ_md＝8.00×1.50＝12.00kPa

上式中γ_m为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中γ_i为地下水位下的重度取浮重度

基础底面的附加压力为：

p₀＝p_k-σ_ch＝33.75-12.00＝21.75kPa

4.确定z

按″基础规范″表2进行取值：

由b＝1.00m得z＝0.30m

表2

b(m)	≤2	2＜b≤4	4＜b≤8	b＞8
					z	0.3	0.6	0.8	1.0

5.确定沉降计算深度

按用户输入确定沉降计算深度：

z_n＝10.00m

6.计算分层沉降量

根据″基础规范″表可得到平均附加应力系数计算的分层沉降值见表3：

″基础规范″的分层总和法沉降计算如表3所示；

表3

上表中1₁＝1/2＝0.80m，b₁＝b/2＝0.50m

z＝10.00m范围内的计算沉降量∑Δs＝15.36mm，z＝9.70m至10.00m(z为0.30m)，土层计算沉降量Δs′_n＝0.03mm≤0.025∑Δs′_i＝0.025×15.36＝0.38mm，满足要求。

7.确定沉降计算经验系数ψ_s

由沉降计算深度范围内压缩模量的当量值E_s可从″基础规范″表5.3.5查得ψ_s系数

式中A_i为第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值

p₀＝21.75kPa≤0.75f_ak＝0.75×80.00＝60.00kPa

查″基础规范″表5.3.5得沉降计算经验系数ψ_s＝1.1000

8.最终的沉降量

s＝ψ_ss′＝ψ_s∑Δs′_i＝1.1000×15.36＝16.90mm

经过处理的地基基础沉降：

1.1桩身抗压强度比例界限值

桩身抗压强度比例界限值f_pk＝200.00kPa

1.2面积置换率计算

由《建筑地基处理技术规范》式7.2.8-2计算

d--桩身平均直径，d＝0.04×1.20＝0.05m

d_e--一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径

s₁、s₂--桩X向间距、Y向间距，s₁＝0.20m、s₂＝0.20m

2复合地基承载力计算

《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002J220-2002)式进行计算

f_spk＝m f_pk+(1-m)f_sk

f_spk--石灰桩复合地基承载力特征值(kPa)

f_pk--桩身抗压强度比例界限值，f_pk＝200.00kPa

f_sk--处理后桩间土承载力特征值(kPa)，f_sk＝80.00kPa

m--面积置换率，m＝0.36

f_spk＝0.0036×200.00+(1-0.0036)×80.00＝80.43kPa

经石灰桩处理后的地基，当考虑基础宽度和深度对地基承载力特征值进行修正时，一般宽度不作修正，即基础宽度的地基承载力修正系数取零，基础深度的地基承载力修正系数取1.0。经深度修正后石灰桩复合地基承载力特征值f_a为

f_a＝f_spk+γ₀(d-0.50)

上式中γ₀为自天然地面以下深度1.50m范围内天然土层的加权平均重度，其中γ_i为地下水位下的重度取浮重度

基础埋深，d＝1.50m

f_a＝80.43+8.00×(1.50-0.50)＝88.43kPa

轴心荷载作用时

G_k＝γ_GAd-γ_WAd＝20.00×1.60×1.00×1.50-10×1.60×1.00×1.50＝24.00kN

上式中γ_G，γ_W分别是重力重度，水的重度，A为基础平面面积

p_k＜＝f_a，满足要求

偏心荷载作用时

p_kmin＞0，满足要求

p_kmax＜＝1.2f_a，满足要求

P为基础底面压力，M为基础上部弯矩，W为抗弯截面系数

3.1计算基础底面的附加压力

荷载效应准永久组合时基础底面平均压力为：

G_k＝γ_GAd-γ_WAd＝20.00×1.60×1.00×1.50-10×1.60×1.00×1.50＝24.00kN

基础底面自重压力为：

p_c＝γ₀×d＝8.00×1.50＝12.00kPa

基础底面的附加压力为：

p₀＝p-p_c＝15.00-12.00＝3.00kPa

3.2确定z

按《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)进行计算，如表2所示：

由b＝1.00得z＝0.30

3.3确定沉降计算深度

沉降计算深度：z_n＝10.00m

3.4计算复合土层的压缩模量换算系数

复合土层的分层与天然地基相同，各复合土层的压缩模量按《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002J220-2002)进行确定

E_sp＝α[1+m(n-1)]E_s

令ζ＝α[1+m(n-1)]，即复合土层的压缩模量换算系数ζ＝1.20·[1+0.0244×(2.5-1)]＝1.244

3.5计算分层沉降量

根据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)表可得到平均附加应力系数，计算的分层沉降值见下表：

《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)的分层总和法沉降计算表，如表4所示，

上表中1₁＝L/2＝0.80m，b₁＝B/2＝0.50m

z＝10.00m范围内的计算沉降量∑Δs＝1.84mm，z＝9.70m至10.00m(z为0.30m)，土层计算沉降量Δs′_n＝0.00mm≤0.025∑Δs′_i＝0.025×1.84＝0.05mm，满足要求。

3.6确定沉降计算经验系数ψ_s

沉降计算经验系数ψ_s＝1.000

3.7最终的沉降量

s＝ψ_ss′＝ψ_s∑Δs′_n＝1.000×1.84＝1.84mm

式中：s——地基最终变形量(mm)；

s’——按分层总和法计算出的地基变形量(mm)；

Ψs——沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料及经验确定，无地区经验时可根据变形计算深度范围内压缩模量的当量值基底附加压力按表5取值；

n——地基变形计算深度范围内所划分的土层数，如图1所示，其中1为天然地面标高；2为基底标高；3为平均附加应力系数曲线；4为i-1层，5为i层。

p₀——相应于作用的准永久组合时基础底面处的附加压力(kPa)；

E_si——基础底面下第i层土的压缩模量(MPa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算；

z_i、z_i-1——基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离(m)；

——基础底面计算点至第i层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数，可按本规范附录K采用。

表5沉降计算经验系数ψ_s

本发明的高压旋喷注浆法是在化学注浆法的基础上，采用高压水射流切割技术而发展起来的。高压喷射注浆就是利用钻机钻孔，把带有喷嘴的注浆管插至土层的预定位置后，以高压设备使浆液成为20Mpa以上的高压射流，从喷嘴中喷射出来冲击破坏土体。部分细小的土料随着浆液冒出水面，其余土粒在喷射流的冲击力，离心力和重力等作用下，与浆液搅拌混合，并按一定的浆土比例有规律地重新排列。浆液凝固后，便在土中形成一个固结体与桩间土一起构成复合地基，从而提高地基承载力，减少地基的变形，达到地基加固的目的。旋喷注浆法以高压喷射流直接破坏并加固土体，固结体的质量明显提高。它既可用于工程新建之前，也可用于工程修建之中，特别是用于工程落成之后，显示出不损坏建筑物的上部结构和不影响运营使用的长处。

旋喷施工时，只需在土层中钻一个孔径为50mm或300mm的小孔，便可在土中喷射成直径为0.4～4.0m的固结体，因而能贴近已有建筑物基础建设新建筑物。此外能灵活地成型，它既可在钻孔的全长成柱型固结体，也可仅作其中一段，如在钻孔的中间任何部位。喷射的浆液是以水泥为主，化学材料为辅。除了在要求速凝超早强时使用化学材料以外，一般的地基工程的使用材料广阔，一般使用价格低廉的425号普通硅酸盐水泥。若处于地下水流速快或含有腐蚀性元素、土含水量大或固结强度要求高的场合下，则可根据工程需要，在水泥中掺入适量的外加剂，以达到速凝、高强、抗冻、耐蚀和浆液不沉淀等效果。此外，还可以在水泥中加入一定数量的粉煤灰，这不但利用了废材，又降低了注浆材料的成本。高压喷射注浆全套设备结构紧凑、体积小、机动性强、占地少，能在狭窄和低矮的现场施工。

实施例2

采用旋转喷射高压注浆法，旋喷桩直径D＝0.8m；旋转桩的长度6m，桩间距1.5D，双排布置。变压器没有经过处理的地基基础沉降计算得：

1.基础参数

基础尺寸：b×l＝1.00m×1.60m

基础埋深：d＝1.500m

荷载：F_q＝30.00kN

地基承载力特征值：f_ak＝80.00kPa

2.计算参数

设计时执行的规范：

《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)

以下简称″基础规范″

沉降计算经验系数：程序自动

地基变形计算深度：按基础规范式进行计算，

4.地质参数

地质资料参数如表6所示。

表6

没有经过处理的地基基础沉降：

.最终的沉降量

s＝ψ_ss′＝ψ_s∑Δs′_i＝1.1000×15.36＝16.90mm

经过处理的地基基础沉降：

1.面积置换率计算

由《建筑地基处理技术规范》式7.2.8-2计算

d--桩身平均直径，d＝0.80m

d_e--一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径

s₁、s₂--桩X向间距、Y向间距，s₁＝1.20m、s₂＝1.20m

2.复合地基承载力计算

由《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002J220-2002)式进行确定；

式中：

f_spk--复合地基承载力特征值(kPa)

m--面积置换率，m＝34.81％

R_a--单桩竖向承载力特征值，R_a＝40.21kN

β--桩间土承载力折减系数，β＝0.50

f_sk--处理后桩间土承载力特征值(kPa)，取天然地基承载力特征值，f_sk＝80.00kPa

经高压喷射注浆法处理后的地基，当考虑基础宽度和深度对地基承载力特征值进行修正时，一般宽度不作修正，即基础宽度的地基承载力修正系数取零，基础深度的地基承载力修正系数取1.0。经深度修正后复合地基承载力特征值f_a为

f_a＝f_spk+γ₀(d-0.50)

上式中γ₀为自天然地面以下深度1.50m范围内天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度

基础埋深，d＝1.50m

f_a＝53.92+8.00×(1.50-0.50)＝61.92kPa

荷载效应标准组合时轴心荷载作用下

G_k＝γ_GAd-γ_WAd＝20.00×1.60×1.00×1.50-10×1.60×1.00×1.50＝24.00kN

p_k＜＝f_a，满足要求

荷载效应标准组合时偏心荷载作用下

p_kmin＞0，满足要求

p_kmax＜＝1.2f_a，满足要求

P为基础底面压力，M为基础上部弯矩，W为抗弯截面系数

3.1计算基础底面的附加压力

荷载效应准永久组合时基础底面平均压力为：

G_k＝γ_GAd-γ_WAd＝20.00×1.60×1.00×1.50-10×1.60×1.00×1.50＝24.00kN

基础底面自重压力为：

p_c＝γ₀×d＝8.00×1.50＝12.00kPa

上式中γ₀是土的平均重度

基础底面的附加压力为：

p₀＝p_k-p＝15.00-12.00＝3.00kPa

3.2确定Δz

按《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)表2进行确定：

由b＝1.00得Δz＝0.30

3.3确定沉降计算深度

沉降计算深度：z_n＝10.00m

3.4计算复合土层的压缩模量

复合土层的分层与天然地基相同，各复合土层的压缩模量等于该层天然地基压缩模量的ζ倍

E_spi＝ζE_si

E_spi--复合地基处理范围内第i层土修正后的压缩模量(MPa)

E_si--复合地基处理范围内第i层土原始的压缩模量(MPa)

ζ值按《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002J220-2002)式进行确定

f_ak--基础底面下天然地基承载力特征值(kPa)，f_ak＝80.00kPa

3.5计算分层沉降量

《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)的分层总和法沉降计算表7所示。

表7

上表中l₁＝L/2＝0.80m，b₁＝B/2＝0.50m

z＝10.00m范围内的计算沉降量∑Δs＝0.29mm，z＝9.70m至10.00m(Δz为0.30m)，土层计算沉降量Δs′_n＝0.00mm≤0.025∑Δs′_i＝0.025×0.29＝0.01mm，满足要求。

3.6确定沉降计算经验系数ψ_s

沉降计算经验系数ψ_s＝1.000

3.7最终的沉降量

s＝ψ_ss′＝ψ_s∑Δs′_n＝1.000×0.29＝0.29mm

式中：s——地基最终变形量(mm)；

s’——按分层总和法计算出的地基变形量(mm)；

n——地基变形计算深度范围内所划分的土层数，如图1所示；

p0——相应于作用的准永久组合时基础底面处的附加压力(kPa)；

Esi——基础底面下第i层土的压缩模量(MPa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算；

zi、zi-1——基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离(m)；

本实施例于浅层软弱地基及不均匀地基的处理。当淤泥土层厚度在4m以内时，可采用挖除淤土层，换填砂土、灰土、粗砂、砾石、片石、卵石等办法进行地基处理，换填淤泥土层，提高软土地基强度，一般换填的厚度为30～100cm。

本法适用解决电缆沟的沉降。以1000X1000X1000的电缆沟为例，具体做法：基础开挖宽度为1600，深度为1300。换填30cm的砂石或三七灰土，砂石垫层的的干密度要求：中砂1.6，粗砂1.7。地下水位高出基础底面时，应采用排水降水措施，这时要注意边坡的稳定，以防止塌土混入砂石垫层中影响垫层的质量。三七灰土可采用蛙式打夯机、柴油夯；砂石等宜采用振动碾夯实。

实施例3

以瑞安市某渔业冷冻厂为例，根据其地质报告，其地基土主要土层如下：1层：粘土：Es＝5.29Mpa(Es压缩模量，余同)，中高压缩土，层厚0.8～2.6m，取0.8m；2层：淤泥：Es＝1.87Mpa，高压缩土，层厚25.4～28.6m，取均值27m；3层：淤泥：Es＝2.444Mpa，高压缩土，层厚9～11.9m，取均值10.45m；4层：粘土：Es＝2.58Mpa，高压缩土，层厚8.2～12.4m，取均值10.3m；

1.基础参数

基础尺寸：b×l＝1.00m×1.00m

基础埋深：d＝1.000m

荷载：F_q＝30.00kN

地基承载力特征值：f_ak＝80.00kPa

2.计算参数

设计时执行的规范：

《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)

以下简称″基础规范″

沉降计算经验系数：程序自动

地基变形计算深度：按基础规范式进行计算

4.地质参数

地质资料参数如表8所示。

表8

不换填时的沉降计算结果如下：

1.计算基础底面的附加压力

基础自重和其上的土重为：

G_k＝γ_GAd-γ_WAd＝20×1.00×1.00×1.00-10×1.00×1.00×1.00＝10.00kN

上式中γ_G，γ_W分别是重力重度，水的重度，A为基础平面面积。

基础底面平均压力为：

基础底面自重压力为：

σ_ch＝γ_md＝8.00×1.00＝8.00kPa

上式中γ_m为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度

基础底面的附加压力为：

p₀＝p_k-σ_ch＝40.00-8.00＝32.00kPa

2.确定Δz

按″基础规范″表2所示：

由b＝1.00m得Δz＝0.30m

3.确定沉降计算深度

按用户输入确定沉降计算深度：

z_n＝10.00m

4.计算分层沉降量

根据″基础规范″表可得到平均附加应力系数，计算的分层沉降值如表9所示。

表9

上表中l₁＝l/2＝0.50m，b₁＝b/2＝0.50m

z＝10.00m范围内的计算沉降量∑Δs＝18.40mm，z＝9.70m至10.00m(Δz为0.30m)，土层计算沉降量Δs′_n＝0.03mm≤0.025∑Δs′_i＝0.025×18.40＝0.46mm，满足要求。

5.确定沉降计算经验系数ψ_s

由沉降计算深度范围内压缩模量的当量值可从″基础规范″表5.3.5查得ψ_s系数

式中A_i为第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值

p₀＝32.00kPa≤0.75f_ak＝0.75×80.00＝60.00kPa

查″基础规范″表5.3.5得沉降计算经验系数ψ_s＝1.1000

6.最终的沉降量

s＝ψ_ss′＝ψ_s∑Δs′_i＝1.1000×18.40＝20.24mm

换填300m厚砂石后的沉降计算结果如下：

1.计算基础底面的附加压力

基础自重和其上的土重为：

G_k＝γ_GAd-γ_WAd＝20×1.00×1.00×1.00-10×1.00×1.00×1.00＝10.00kN

基础底面平均压力为：

基础底面自重压力为：

σ_ch＝γ_md＝8.00×1.00＝8.00kPa

基础底面的附加压力为：

p₀＝p_k-σ_ch＝40.00-8.00＝32.00kPa

2.确定Δz

按″基础规范″表，如表2所示。

由b＝1.00m得Δz＝0.30m

3.确定沉降计算深度

按用户输入确定沉降计算深度：

z_n＝10.00m

4.计算分层沉降量

根据″基础规范″表可得到平均附加应力系数，计算的分层沉降值见表10：

″基础规范″的分层总和法沉降计算表，如表10所示。

上表中l₁＝l/2＝0.50m，b₁＝b/2＝0.50m

z＝10.00m范围内的计算沉降量∑Δs＝12.19mm，z＝9.70m至10.00m(Δz为0.30m)，土层计算沉降量Δs′_n＝0.03mm≤0.025∑Δs′_i＝0.025×12.19＝0.30mm，满足要求。

5.确定沉降计算经验系数ψ_s

式中A_i为第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值

p₀＝32.00kPa≤0.75f_ak＝0.75×80.00＝60.00kPa

查″基础规范″表5.3.5得沉降计算经验系数ψ_s＝1.0785

6.最终的沉降量

s＝ψ_ss′＝ψ_s∑Δs′_i＝1.0785×12.19＝13.15mm

式中：s——地基最终变形量(mm)；

s’——按分层总和法计算出的地基变形量(mm)；

zi、zi-1——基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离(m)；

本实施例于采用换填法，且换填法可配合加筋土法综合适用。加筋土是将抗拉能力很强土工合成材料埋置于土层中，利用土颗粒位移与拉筋产生摩擦力，使土与加筋材料形成整体，减少整体变形和增强整体稳定。土工合成材料以人工合成的聚合物，如塑料、化纤、合成橡胶等为原料，制成各种类型的产品，置于土体内部、表面或各层土体之间，发挥加强或保护土体的作用。

以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims

1.一种沿海淤泥质土上修建配电房电缆沟防沉降方法，其特征在于，包括以下步骤：凿开开裂地坪，采用石灰桩法或高压喷射注浆法对地基进行加固处理；

2.根据权利要求1所述的沿海淤泥质土上修建配电房电缆沟防沉降方法，其特征在于，所述石灰桩法包括以下步骤：

3.根据权利要求2所述的沿海淤泥质土上修建配电房电缆沟防沉降方法，其特征在于，所述桩孔的桩径和间距一般关系为L＝(3-5)D，布置形式可为梅花式、矩形或三角分布，桩长度一般0.5-1.5m。

4.根据权利要求3所述的沿海淤泥质土上修建配电房电缆沟防沉降方法，其特征在于，所述桩孔的成孔工具为洛阳铲或端部尖形的钢管；填充生石灰的捣实工具，用空心套管，辅助以钢筋棍捣实；石灰桩的材料为小生石灰块和生石灰粉，且质量分数分别为75％-80％，生石灰粉25％-20％。

5.根据权利要求4所述的沿海淤泥质土上修建配电房电缆沟防沉降方法，其特征在于，所述生石灰粉25％-20％为纯石灰粉内掺少量粉煤灰或干砂土、白云土、约占4％左右和0.5％的石膏得到，且在施工振捣中一般会渗入1％-3％左右原状土。

6.根据权利要求1所述的沿海淤泥质土上修建配电房电缆沟防沉降方法，其特征在于，高压喷射注浆方法为利用钻机钻孔，把带有喷嘴的注浆管插至土层的预定位置后，以高压设备使浆液成为20Mpa以上的高压射流，从喷嘴中喷射出来冲击破坏土体，部分细小的土料随着浆液冒出水面，其余土粒在喷射流的冲击力，离心力和重力等作用下，与浆液搅拌混合，浆液凝固后，便在土中形成一个固结体与桩间土一起构成复合地基，从而提高地基承载力，减少地基的变形。

7.根据权利要求1所述的沿海淤泥质土上修建配电房电缆沟防沉降方法，其特征在于，还包括换填处理方法，其包括以下步骤：基础地面开挖宽度为1600cm，深度为1300cm，然后换填30cm的砂石或三七灰土，砂石垫层的的干密度要求：中砂1.6，粗砂1.7。

8.根据权利要求7所述的沿海淤泥质土上修建配电房电缆沟防沉降方法，其特征在于，三七灰土采用蛙式打夯机、柴油夯；砂石采用振动碾夯实。