CN105950998B - 一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢及其制备方法 - Google Patents

一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢及其制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN105950998B
CN105950998B CN201610542806.2A CN201610542806A CN105950998B CN 105950998 B CN105950998 B CN 105950998B CN 201610542806 A CN201610542806 A CN 201610542806A CN 105950998 B CN105950998 B CN 105950998B
Authority
CN
China
Prior art keywords
temperature
hot dip
dual phase
dip galvanized
phase steel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201610542806.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN105950998A (zh
Inventor
郑之旺
邝春福
张功庭
王敏莉
余灿生
于秀
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Original Assignee
Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd filed Critical Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Priority to CN201610542806.2A priority Critical patent/CN105950998B/zh
Publication of CN105950998A publication Critical patent/CN105950998A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN105950998B publication Critical patent/CN105950998B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon

Abstract

本发明属于高强度汽车用钢技术领域，具体涉及一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢及其制备方法。本发明一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢，由以下重量百分比成分组成：C：0.05～0.10％，Si：0.20～0.60％，Mn：1.40～1.90％，Cr：0.20～0.70％，Mo：0.20～0.50％，Al：0.02～0.06％，Ti：0.020～0.050％，Nb：0.010～0.040％，B：0.0010～0.0030％，P≤0.015％，S≤0.005％，N≤0.006％，余量为Fe及不可避免杂质。本发明1000MPa级低碳热镀锌双相钢，具有高成形性能、焊接性能，优良镀锌性能和力学性能：其屈服强度为630～700MPa，抗拉强度为1010～1050MPa，伸长率为11～14％。

Description

一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢及其制备方法
技术领域
本发明属于高强度汽车用钢技术领域，具体涉及一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢及其制备方法。
背景技术
随着汽车轻量化技术的发展，汽车用钢朝着高强钢方向发展已成为必然趋势。双相钢具有低屈服强度、高抗拉强度和优良塑性等特点，成为汽车用首选高强钢，其用量预计在汽车用先进高强钢中将超过70％。随着国内汽车板产能的不断释放，高强钢市场的竞争也越来越激烈，低成本高性能的双相钢已经成为各企业追求的目标，受到极大关注。国内某汽车厂对1000MPa级热镀锌双相钢的碳当量(表征焊接性能)，要求C≤0.10％、Ceq＝C+Si/30+Mn/20+2P+4S≤0.24，所以双相钢的生产难度明显增加。
专利(CN 101348885A)公开了一种1000MPa热冷轧镀锌双相钢及其制造方法，其优选化学成分百分比为：C：0.08～0.14％，Si≤0.06％，Mn：1.60～2.10％，Cr：0.20～0.40％，Mo：0.15～0.40％，Nb：0.01～0.03％，Ti：0.01～0.02％，Al：0.005～0.03％，P≤0.015％，S≤0.008％，N≤0.004％，余量为Fe及不可避免杂质；通过800～900℃终轧、600～700℃卷取、780～840℃保温、10～20℃/s快冷、450-470℃快冷并进行热镀锌，得到了抗拉强度大于1000MPa的热镀锌双相钢。尽管通过其化学成分和制备方法得到优良综合力学性能的热镀锌双相钢，但其C、Mn含量较高，使其焊接性能明显降低，无法满足汽车厂对碳当量Ceq＝C+Si/30+Mn/20+2P+4S≤0.24的要求。
专利(CN 104561812A)公开了一种1000MPa热高铝镀锌双相钢及其制造方法，其优选化学成分百分比为：C：0.14～0.16％，Si≤0.05％，Mn：1.70～1.90％，Cr：0.40～0.60％，Mo：0.20～0.30％，Al：0.70～0.90％，P≤0.009％，S≤0.003％，N≤0.005％，余量为Fe及不可避免杂质；通过800～850℃终轧、600～700℃卷取、760～840℃保温、620～690℃缓冷、15～22℃/s快冷、450～470℃快冷并进行热镀锌，得到了抗拉强度大于1000MPa的高铝热镀锌双相钢。尽管通过其化学成分和制备方法得到优良综合力学性能和表面质量的热镀锌双相钢，但其C、Mn含量较高，使其焊接性能明显降低，无法满足汽车厂的要求C≤0.10％；同时由于铝含量较高，使得生产难度明显加大，尤其是高铝堵水口的问题。
综上所述，现有发明主要单方面考虑了双相钢的力学性能，没有综合考虑成形性能、镀锌性能和焊接性能等因素。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种镀锌表面质量好，成型性能、力学性能和焊接性能良好的1000MPa级热镀锌双相钢。
本发明一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢，由以下重量百分比成分组成：C：0.05～0.10％，Si：0.20～0.60％，Mn：1.40～1.90％，Cr：0.20～0.70％，Mo：0.20～0.50％，Al：0.02～0.06％，Ti：0.020～0.050％，Nb：0.010～0.040％，B：0.0010～0.0030％，P≤0.015％，S≤0.005％，N≤0.006％，余量为Fe及不可避免杂质。
进一步的，作为更优选的技术方案，上述一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢，由以下重量百分比成分组成：C：0.07～0.10％，Si：0.30～0.50％，Mn：1.60～1.90％，Cr：0.40～0.70％，Mo：0.30～0.50％，Al：0.02～0.05％，Ti：0.030～0.050％，Nb：0.020～0.040％，B：0.0020～0.0030％，P≤0.012％，S≤0.002％，N≤0.0040％，余量为Fe及不可避免杂质。
上述一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢，其屈服强度为630～700MPa，抗拉强度为1010～1050MPa，伸长率为11～14％。
本发明还提供一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢的制备方法。
上述一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢的制备方法，包括以下步骤：
a、冶炼工艺：根据上述1000MPa级低碳热镀锌双相钢的重量百分比成分进行冶炼，铸造成板坯；
b、热轧工艺：将板坯经过加热、除磷、热轧和层流冷却处理后，得到热轧卷；其中，精轧开轧温度为1000～1100℃，终轧温度为850～950℃，卷取温度为600～700℃；
c、酸扎工艺：将热轧卷经过酸洗、冷轧，制备得到冷轧薄带钢；其中，冷轧压下率为40～60％；
d、热镀锌退火工艺：将冷轧薄带钢经过热镀锌退火处理后，制备得到热镀锌双相冷轧钢；其中，炉内保护气氛露点温度为-10～-60℃，退火温度为810～850℃，从退火温度快速冷却至锌池炉鼻温度440～460℃，其快冷速率CR1为10～50℃/s，镀锌时间为5～25s，镀锌后以4～10℃/s的终冷速率CR2冷却至室温。
进一步的，作为更优选的技术方案，上述一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢的制备方法，其中b步骤中精轧开轧温度为1050～1070℃。
进一步的，作为更优选的技术方案，上述一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢的制备方法，其中c步骤中冷轧压下率为51～53％。
进一步的，作为更优选的技术方案，上述一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢的制备方法，其中d步骤中炉内温度＜750℃，炉内保护气氛露点温度为-10～-30℃；炉内温度≥750℃时，炉内保护气氛露点温度为-25～-60℃。
进一步的，作为更优选的技术方案，上述一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢的制备方法，其中d步骤中退火温度为830～840℃，快冷速率CR1为35～45℃/s，镀锌时间为8～12s，终冷速率CR2为6～8℃/s。
与现有发明相比，本发明具有如下有益效果：
(1)高成形性能和焊接性能：Mn含量降低，B含量增加，可以提高钢的淬透性，并降低C提高Si含量以保证奥氏体充分富碳，将明显改善热镀锌双相钢成形性能和焊接性能；
(2)优良镀锌性能：采用预氧化还原工艺改善表面镀锌质量；
(3)优异的力学性能：本发明1000MPa级低碳热镀锌双相钢的屈服强度为630～700MPa，抗拉强度为1010～1050MPa，伸长率为11～14％。
附图说明
图1为本发明热镀锌双相钢的退火工艺示意图；
图2为本发明热镀锌双相钢的微观组织形貌图；
图3为本发明热镀锌双相钢的表面镀锌质量图。
具体实施方式
本发明一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢，由以下重量百分比成分组成：C：0.05～0.10％，Si：0.20～0.60％，Mn：1.40～1.90％，Cr：0.20～0.70％，Mo：0.20～0.50％，Al：0.02～0.06％，Ti：0.020～0.050％，Nb：0.010～0.040％，B：0.0010～0.0030％，P≤0.015％，S≤0.005％，N≤0.006％，余量为Fe及不可避免杂质。
进一步的，作为更优选的技术方案，上述一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢，由以下重量百分比成分组成：C：0.07～0.10％，Si：0.30～0.50％，Mn：1.60～1.90％，Cr：0.40～0.70％，Mo：0.30～0.50％，Al：0.02～0.05％，Ti：0.030～0.050％，Nb：0.020～0.040％，B：0.0020～0.0030％，P≤0.012％，S≤0.002％，N≤0.0040％，余量为Fe及不可避免杂质。
碳：C作为双相钢最重要的组分之一，决定了钢板的强度、塑性和成形性能。C是钢铁材料中固溶强化效果最明显的元素，钢中固溶C含量增加0.1％，其强度可提高约450MPa。C含量过低时，奥氏体的稳定性和马氏体淬硬性下降，导致强度偏低，双相钢中一般不低于0.02％；C含量过高时，双相钢的塑性和焊接性能下降，双相钢中一般不高于0.15％。因此，本发明C含量为0.05～0.10％，优选为0.07～0.10％。
硅：Si能固溶于铁素体和奥氏体中提高钢的强度，其作用仅次于C、P，较Mn、Cr、Ti和Ni等元素强；Si还可以抑制铁素体中碳化物的析出，使固溶C原子充分向奥氏体中富集，从而提高其稳定性。然而，Si含量过高时，Si在加热炉中形成的表面氧化铁皮很难去除，增加了除磷难度；同时在退火过程中易向表面富集形成SiO2，从而导致漏镀等表面缺陷。因此，本发明Si含量为0.20～0.60％，优选为0.30～0.50％。
锰：Mn是良好的脱氧剂和脱硫剂，也是钢中常用的固溶强化元素，双相钢中一般不低于1.20％。Mn既可与C结合形成多种碳化物起到沉淀强化的作用，也可溶于基体中增强固溶强化效果。Mn易与S结合形成高熔点化合物MnS，从而消除或削弱由于FeS引起的热脆现象，改善钢的热加工性能。Mn可以提高奥氏体稳定性，使C曲线右移，从而显著降低马氏体的临界冷却速率。但Mn含量过高时，易在退火过程中向表面富集，形成大量锰化物，从而导致表面镀锌质量下降。因此，在本发明中Mn含量为1.40～1.90％，优选为1.60～1.90％。
铬：Cr可以显著延迟珠光体和贝氏体转变，从而使奥氏体充分转变为马氏体组织。由于Cr较Mo具有明显的成本优势，所以大量添加于热镀锌双相钢中。因此，在本发明中，Cr含量为0.20～0.70％，优选为0.40～0.70％。
钼：Mo与Cr作用相似，明显迟珠光体和贝氏体转变，从而获得高体积分数的马氏体，以保证热镀锌双相钢的强度。另外，Mo氧化物吉布斯自由能与Fe氧化物相当，故Mo不会影响双相钢的表面镀锌质量，但其价格较昂贵。因此，在本发明中，Mo含量为0.20～0.50％，优选为0.30～0.50％。
钛、铌：Ti、Nb在双相钢中主要以TiN、TiC、NbC形式存在，具有显著晶粒细化和弥散沉淀强化的作用。在热镀锌退火加热过程中，未溶解TiN、TiC、NbC颗粒可以钉扎铁素体晶界，从而起到细化晶粒的作用；退火温度增加至两相区时，NbC溶解温度较低，故充分溶解于基体中，同时固溶C原子向奥氏体中富集以提高其稳定性；在冷却过程中，铁素体中的NbC将重新析出，从而生产明显的沉淀强化。因此，在本发明中，Ti含量为0.020～0.050％，优选为0.030～0.050％；Nb含量为0.010～0.040％，优选为0.020～0.040％。
硼：B在钢中部分以BN形成存在，部分固溶原子形式固溶于基体中。在退火过程中，B易偏聚至奥氏体晶界处，抑制铁素体析出，同时B能够显著增加奥氏体的淬透性，最终得到高体积分数马氏体。因此，在本发明中，B含量为0.0010～0.0030％，优选为0.0020～0.0030％。
铝：Al是钢中常见的脱氧剂，同时可以形成AlN钉扎晶界，从而起到细化晶粒的作用；另外，Al与Si作用相似，可以抑制碳化物析出，从而使奥氏体充分富碳。因此，本发明中Al含量为0.02～0.06％，优选为0.02～0.05％。
上述一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢，其屈服强度为630～700MPa，抗拉强度为1010～1050MPa，伸长率为11～14％。
本发明一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢，其微观组织主要由铁素体、马氏体和贝氏体组成，具有低屈服强度、高抗拉强度、优良塑性、低生产成本、低碳当量和良好镀锌表面质量等特点。
本发明还提供一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢的制备方法。
上述一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢的制备方法，包括以下步骤：
a、冶炼工艺：根据上述1000MPa级低碳热镀锌双相钢的重量百分比成分进行冶炼，铸造成板坯；
b、热轧工艺：将板坯经过加热、除磷、热轧和层流冷却处理后，得到热轧卷；其中，精轧开轧温度为1000～1100℃，终轧温度为850～950℃，卷取温度为600～700℃；
c、酸扎工艺：将热轧卷经过酸洗、冷轧，制备得到冷轧薄带钢；其中，冷轧压下率为40～60％；
d、热镀锌退火工艺：将冷轧薄带钢经过热镀锌退火处理后，制备得到热镀锌双相冷轧钢；其中，炉内保护气氛露点温度为-10～-60℃，退火温度为810～850℃，从退火温度快速冷却至锌池炉鼻温度440～460℃，其快冷速率CR1为10～50℃/s，镀锌时间为5～25s，镀锌后以4～10℃/s的终冷速率CR2冷却至室温。
进一步的，作为更优选的技术方案，上述一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢的制备方法，其中b步骤中精轧开轧温度为1050～1070℃。
进一步的，作为更优选的技术方案，上述一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢的制备方法，其中c步骤中冷轧压下率为51～53％。
进一步的，作为更优选的技术方案，上述一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢的制备方法，其中d步骤中炉内温度＜750℃，炉内保护气氛露点温度为-10～-30℃，可以使表面进行预氧化形成铁氧化物薄膜；炉内温度≥750℃时，炉内保护气氛露点温度为-25～-60℃，是为了使表面还原为纯铁，从而明显改善热镀锌双相钢的表面镀锌质量。
进一步的，作为更优选的技术方案，上述一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢的制备方法，其中d步骤中退火温度为830～840℃，快冷速率CR1为35～45℃/s，镀锌时间为8～12s，终冷速率CR2为6～8℃/s。
本发明采用低C、Mn以保证热镀锌双相钢的优良焊接性能；以微量B来替代部分Mn以延迟珠光体和贝氏体转变，提高热镀锌双相钢淬透性；Ti、Nb晶粒细化和析出强化来提高其强度和韧性；采用低成本Si抑制碳化物析出使奥氏体充分富碳以提高其强度，并结合预氧化还原工艺改善其表面镀锌质量。本发明制备的热镀锌双相钢成形性能、焊接性能和镀锌性能优良，具有显著的经济效益和社会效益。
下面结合实施例对本发明的具体实施方式做进一步的描述，并不因此将本发明限制在所述的实施例范围之中。
实施例1
本发明提供的1000MPa级低碳热镀锌双相钢制备方法，具有工艺如下：
(1)经过冶炼工艺，制备了如下表1所示化学成分的双相钢板坯：
表1双相钢化学成分(wt.％)
(2)将铸坯经过加热、除磷、热轧和层流冷却后获得热轧卷，其中精轧开轧温度为1000～1100℃，终轧温度为850～950℃，卷取温度为600～700℃；具体热轧工艺参数如下表2所示：
表2热轧主要工艺参数
编号 加热温度/℃ 精轧温度/℃ 终轧温度/℃ 卷取温度/℃ 热轧厚度/mm
DP1 1250 1050 850～900 550～600 4.0
DP2 1250 1070 900～950 600～700 2.8
(3)将热轧卷酸洗后，冷轧成薄带钢，其中DP1和DP2的冷轧压下率分别为51.3％和53.5％。
(4)将冷轧薄带钢经热镀锌退火工艺处理后制成所需产品，其中退火温度为810～850℃，从退火温度快速冷却至锌池炉鼻温度440～460℃，其快冷速率CR1为10～50℃/s，镀锌时间为5～25s，镀锌后以4～10℃/s的终冷速率CR2冷却至室温。具体热镀锌退火工艺参数如表3所示：
表3热镀锌退火主要工艺参数
编号 退火温度/℃ 快冷速率/℃/s 镀锌时间/s 终冷速率/℃/s
DP1 830 35 12 6.5
DP2 840 45 8 8
经上述工艺制备的热镀锌双相钢其微观组织如图2所示，表面镀锌质量如图3所示，其力学性能如下表4所示：
表4热镀锌双相钢力学性能
编号 屈服强度/MPa 抗拉强度/MPa 伸长率A80/％ 屈强比 Ceq
DP1 641 1014 13.8 0.63 0.212
DP2 683 1036 12.2 0.66 0.232
CN 101348885A 655 1084 11.3 0.60 0.243
CN 104561812A 459 1020 13.0 0.47 0.273
注：Ceq＝C+Si/30+Mn/20+2P+4S≤0.24
结果表明，本发明制备的热镀锌双相钢微观组织由铁素体、马氏体和少量贝氏体组成，表面镀锌质量良好，其抗拉强度达到1000MPa。本发明热镀锌双相钢C、Mn含量较低，所以具有良好焊接性能，同时结合预氧化还原工艺后具有优良的成形性能、焊接性能和表面镀锌质量。

Claims (2)

1.一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢，其特征在于：由以下重量百分比成分组成：C：0.07～0.10％，Si：0.30～0.50％，Mn：1.60～1.90％，Cr：0.40～0.70％，Mo：0.30～0.50％，Al：0.02～0.05％，Ti：0.030～0.050％，Nb：0.020～0.040％，B：0.0020～0.0030％，P≤0.012％，S≤0.002％，N≤0.0040％，余量为Fe及不可避免杂质；
其性能为：其屈服强度为630～700MPa，抗拉强度为1010～1050MPa，伸长率为11～14％；
其制备方法为：包括以下步骤：
a、冶炼工艺：按所述1000MPa级低碳热镀锌双相钢的重量百分比成分进行冶炼，铸造成板坯；
b、热轧工艺：将板坯经过加热、除磷、热轧和层流冷却处理后，得到热轧卷；其中，精轧开轧温度为1050～1070℃，终轧温度为850～950℃，卷取温度为600～700℃；
c、酸轧工艺：将热轧卷经过酸洗、冷轧，制备得到冷轧薄带钢；其中，冷轧压下率为51～53％；
d、热镀锌退火工艺：将冷轧薄带钢经过热镀锌退火处理后，制备得到热镀锌双相冷轧钢；其中，炉内温度＜750℃，炉内保护气氛露点温度为-10～-30℃；炉内温度≥750℃时，炉内保护气氛露点温度为-25～-60℃，退火温度为830～840℃，从退火温度快速冷却至锌池炉鼻温度440～460℃，其快冷速率CR1为35～45℃/s，镀锌时间为8～12s，镀锌后以6～8℃/s的终冷速率CR2冷却至室温。
2.权利要求1所述一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢的制备方法，其特征在于包括以下步骤：
a、冶炼工艺：根据权利要求1所述1000MPa级低碳热镀锌双相钢的重量百分比成分进行冶炼，铸造成板坯；
b、热轧工艺：将板坯经过加热、除磷、热轧和层流冷却处理后，得到热轧卷；其中，精轧开轧温度为1050～1070℃，终轧温度为850～950℃，卷取温度为600～700℃；
c、酸轧工艺：将热轧卷经过酸洗、冷轧，制备得到冷轧薄带钢；其中，冷轧压下率为51～53％；
d、热镀锌退火工艺：将冷轧薄带钢经过热镀锌退火处理后，制备得到热镀锌双相冷轧钢；其中，炉内温度＜750℃，炉内保护气氛露点温度为-10～-30℃；炉内温度≥750℃时，炉内保护气氛露点温度为-25～-60℃，退火温度为830～840℃，从退火温度快速冷却至锌池炉鼻温度440～460℃，其快冷速率CR1为35～45℃/s，镀锌时间为8～12s，镀锌后以6～8℃/s的终冷速率CR2冷却至室温。
CN201610542806.2A 2016-07-11 2016-07-11 一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢及其制备方法 Active CN105950998B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610542806.2A CN105950998B (zh) 2016-07-11 2016-07-11 一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢及其制备方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610542806.2A CN105950998B (zh) 2016-07-11 2016-07-11 一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢及其制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN105950998A CN105950998A (zh) 2016-09-21
CN105950998B true CN105950998B (zh) 2018-01-26

Family

ID=56900567

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201610542806.2A Active CN105950998B (zh) 2016-07-11 2016-07-11 一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢及其制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN105950998B (zh)

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107058895A (zh) * 2016-12-23 2017-08-18 首钢总公司 一种1000MPa级热镀锌双相钢及其制备方法
CN106929771B (zh) * 2017-03-01 2019-05-28 唐山钢铁集团有限责任公司 1000MPa级双相高强镀锌带钢和钢板及制备方法
CN107142426B (zh) * 2017-06-21 2019-05-24 唐山钢铁集团有限责任公司 一种超高强度退火钢板及其制造方法
CN107761006B (zh) * 2017-10-23 2019-12-03 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 低碳热镀锌超高强双相钢及其制备方法
CN107829038B (zh) * 2017-11-07 2019-05-24 东北大学 一种高强塑积、高可镀性细晶热镀锌双相钢及其生产方法
CN108286023A (zh) * 2018-01-10 2018-07-17 唐山钢铁集团有限责任公司 一种中碳高锰超高强度冷轧镀锌带钢及其生产方法
CN108642379B (zh) * 2018-05-15 2020-07-24 首钢集团有限公司 一种抗拉强度1200MPa级冷轧双相钢及其制备方法
CN108486501B (zh) * 2018-05-15 2020-07-24 首钢集团有限公司 一种具有增强塑性的1000MPa级冷轧热镀锌双相钢及其制造方法
CN108486500A (zh) * 2018-05-15 2018-09-04 首钢集团有限公司 一种冷轧热镀锌复相钢及其制备方法
CN110499457B (zh) * 2019-08-07 2021-06-22 邯郸钢铁集团有限责任公司 高表面质量1200MPa级热镀锌双相钢及其生产方法
CN110343969A (zh) * 2019-08-21 2019-10-18 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 高强度热镀锌复相钢及其生产方法
CN110358967A (zh) * 2019-08-21 2019-10-22 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 厚规格热镀锌复相钢及其生产方法
CN110343971B (zh) * 2019-08-21 2021-09-28 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 超高强度热镀锌复相钢及其生产方法
CN113122769B (zh) * 2019-12-31 2022-06-28 宝山钢铁股份有限公司 低硅低碳当量吉帕级复相钢板/钢带及其制造方法
CN113832386A (zh) * 2020-06-23 2021-12-24 宝山钢铁股份有限公司 一种高强度热轧基板、热镀锌钢及其制造方法
CN112281062A (zh) * 2020-10-22 2021-01-29 本钢板材股份有限公司 1000MPa级低成本热镀锌双相钢及其制备方法
CN112522623B (zh) * 2020-11-30 2022-01-28 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 低碳当量1180MPa级热镀锌双相钢及其生产方法
CN115181891B (zh) * 2021-04-02 2023-07-11 宝山钢铁股份有限公司 980MPa级别低碳低合金热镀锌双相钢及快速热处理热镀锌制造方法
CN113215485B (zh) * 2021-04-15 2022-05-17 首钢集团有限公司 一种780MPa级热基镀层双相钢及其制备方法
CN113528945B (zh) * 2021-06-16 2022-06-21 首钢集团有限公司 一种高扩孔率合金化热镀锌高强钢及其制备方法
CN113667894B (zh) * 2021-08-13 2022-07-15 北京首钢冷轧薄板有限公司 一种具有优良扩孔性能800MPa级双相钢及其制备方法
CN115992333A (zh) * 2022-10-19 2023-04-21 鞍钢蒂森克虏伯汽车钢有限公司 低成本590MPa级高成形性合金化热镀锌双相钢板及制造方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102021482A (zh) * 2009-09-18 2011-04-20 宝山钢铁股份有限公司 一种冷轧热镀锌双相钢及其制造方法
CN102046827A (zh) * 2008-05-21 2011-05-04 安赛乐米塔尔研究与发展有限责任公司 非常高强度的冷轧双相钢片材的制造方法和这样生产的片材
CN102719751A (zh) * 2011-03-29 2012-10-10 鞍钢股份有限公司 一种高强度冷轧热镀锌双相钢板及其制造方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20120001016A (ko) * 2010-06-29 2012-01-04 현대제철 주식회사 구멍확장성을 갖는 1000ＭＰａ급 열연강판 제조방법

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102046827A (zh) * 2008-05-21 2011-05-04 安赛乐米塔尔研究与发展有限责任公司 非常高强度的冷轧双相钢片材的制造方法和这样生产的片材
CN102021482A (zh) * 2009-09-18 2011-04-20 宝山钢铁股份有限公司 一种冷轧热镀锌双相钢及其制造方法
CN102719751A (zh) * 2011-03-29 2012-10-10 鞍钢股份有限公司 一种高强度冷轧热镀锌双相钢板及其制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN105950998A (zh) 2016-09-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105950998B (zh) 一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢及其制备方法
CN105603325B (zh) 一种600MPa级含钒热镀锌双相钢及其制备方法
CN111748745B (zh) 780MPa级具有较高成形性的冷轧热镀锌双相钢及其制造方法
CN105803321B (zh) 一种980MPa级含钒超细晶粒冷轧双相钢及其制备方法
CN106011643B (zh) 一种抗拉强度590MPa级冷轧双相钢及其制备方法
CN109371317B (zh) 一种1000MPa级超快冷冷轧双相钢板及其制备方法
US11618931B2 (en) Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability
CN106011631B (zh) 一种800MPa级低碳热镀锌双相钢及其制备方法
CN107761006B (zh) 低碳热镀锌超高强双相钢及其制备方法
CN105925912B (zh) 抗拉强度780MPa级含钒冷轧双相钢及其制备方法
US9297052B2 (en) High strength cold rolled steel sheet with excellent deep drawability and material uniformity in coil and method for manufacturing the same
CN110073026B (zh) 屈服强度、延展性和扩孔性优异的高强度冷轧钢板、热浸镀锌钢板及其制造方法
CN107709598A (zh) 高强度冷轧钢板、高强度热浸镀锌钢板、以及高强度合金化热浸镀锌钢板
CN105937011B (zh) 低屈服强度冷轧高强度钢板及其制备方法
CN106011644A (zh) 高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法
CN107747039A (zh) 一种高扩孔性能冷轧双相钢及其制备方法
CN107739981A (zh) 烘烤硬化热镀锌钢板及其制备方法
KR20170026440A (ko) 고강도 강 시트의 제조 방법 및 상기 방법에 의해 획득된 시트
CN110331341B (zh) 高成型性能高强度热镀锌双相钢及其生产方法
CN110343969A (zh) 高强度热镀锌复相钢及其生产方法
CN109280854A (zh) 980MPa级低碳冷轧双相钢及其制备方法
CN109518080A (zh) 冷轧低成本超高强双相钢及其制备方法
CN113403529A (zh) 冷冲压用1470MPa级合金化镀锌钢板及其制备方法
CN113512679A (zh) 高延伸率高强度热镀锌钢板及其生产方法
CN107747033A (zh) 优良成形的烘烤硬化热镀锌钢板及其制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant