CN105817489A - 一种热轧带钢热头热尾层流冷却工艺 - Google Patents

Abstract

本发明提出了一种层流温度热头热尾控制方法，该方法将一条直线的层流温度曲线优化为象“船形”的动态可变的五段控制曲线。每段的设定温度和长度可根据带钢头尾性能实际和/或历史温度曲线实际长度进行调整和优化配置；通过热头/冷头工艺解决了头部温度偏高/偏低带来的卷取机咬入打滑难题，通过热头工艺解决了部分钢种层流水不能有效吹扫，影响性能均匀和板形的难题，带钢质量得到有效保证。

Description

一种热轧带钢热头热尾层流冷却工艺

技术领域

本发明涉及一种冷却工艺，特别涉及一种热轧带钢热头热尾层流冷却工艺，属于热轧带钢层流冷却控制技术领域。

背景技术

热轧带钢卷取温度是控制热轧带钢性能指标的重要参数。现代热连轧板带钢厂普遍采用层流冷却控制板带的轧后冷却速度和卷取温度，使带钢获得良好的组织和力学性能。采用层流冷却工艺只有保证有较好的冷却均匀性、较高的卷取温度控制精度，才能产品的组织性能稳定。从控制角度看，热轧层流冷却系统是个多参数、非线性、大滞后、强耦合的连续生产的复杂工业过程。虽然不同热轧带钢厂的层流冷却控制设备不尽相同，但系统采用的控制策略和控制思想异曲同工。一般热轧厂对带钢卷取温度均按照一个目标值进行设定控制的，即带钢全长卷取温度的目标值都是相同的，通过计算机模型控制带钢层流冷却的水量，来保证整块热带钢的卷取温度达到目标卷取温度。

但在实际生产过程中存在如下问题：1）卷取温度模型控制精准，带钢实际卷取温度头中尾均达到目标值，但由于带钢在卷取过程中，头部与卷筒接触，带钢与卷筒之间发生热交换；带钢尾部与空气接触，与空气发生热交换，导致最终产品实际头尾部温度下降也比中部温度快得多，带钢头尾较大的冷却强度会导致带钢强度指标上升，韧性指标下降。根据梅钢对带钢头尾与中部强度的测定获悉，由于外围介质的影响，带钢头尾的冷却以致头尾强度较中间大30-50Mpa；2）厚规格品种钢由于模型计算的传递误差较大，而且带钢长度较短，卷取前测量的温度再反馈到模型，模型来不及调整或层流来不及响应、调整能力不足，都会导致带钢后半段温度曲线拟合的精度不高，出现中尾部卷取温度过高，模型控制不下来的情况。3）在现场生产过程中当带钢头部卷取温度偏高或偏低时，卷取时带钢进卷取机时容易打滑引起废钢。4）部分钢种由于带钢尾部层流水不能有效吹扫掉，导致残余热应力波动大，造成质量性能不均及残余应力不均引起板形不良。针对这种情况，国内外各热轧厂通过引进和开发的不同的卷取温度模型控制程序和改进层流冷却设备的冷却精度和响应能力来进行缓解。通过检索查询到鞍钢提出专利号为02132975.3《热轧带钢三段层流冷却工艺》来避免带钢头中尾温度差异引起的带钢性能波动问题。该专利的方法为通过采用三段冷却的方式，让头部温度比目标温度高20～50℃，让尾部温度比目标温度高20～40℃，抵消头尾部分由于冷却强度大引起的性能变化，保证头部几圈（因为带钢与卷筒结触）和尾部几圈（因为速度要降速单独与空气接触时间长）的性能与中间一致。但由于温度过渡是一个过程，是连续变化的，头尾与中间有一个过渡区域，这个区域的冷却强度虽然比头部和尾部低，但仍比钢卷中间高，不能保证带钢全长方向上性能一致，而且该发明的三段式目标控制温度较为固定，没有设定过渡区间，不能区别对待不同要求的多变的控制形式，也不能解决上述的后三种问题。

专利201110332195.6《抑制带钢在层流冷却中尾部温度波动的方法》中的方法是通过将层流冷却水量设置成精调和粗调两种，按照检测到已完成冷却过程带钢实际温度与设定目标温度差值的范围来规定开水的组数，使后面的还没有完成冷却的带钢（中尾部的）温度能够达到设定目标值。这个属于层流冷却温度的后馈控制，能够达到预期的效果，但这种后馈方法只是解决部分第二问题的一种方法，并且对厚规格由于带钢长度短，可能还没有开始调节，带钢可能已全部通过层流冷却区域，不能达到效果。

专利201310259117.7《热轧板带生产线层流冷却方法》中的方法是将精轧机组到卷取机之间的层流冷却区域依次划分为快冷Ⅰ段、粗调段、空冷段、快冷Ⅱ段和精调段共5个段，按照这种分段冷却的方式来控制带钢在层流过程中的组织状态，以达到提高产品性能的目的。该专利实质上是通过水冷、空冷模式的变化让带钢性能改善，是通过改变冷却速度来改变组织性能的一种方法。但该方法适用的钢种有限，没有专门对温度控制精度方面做研究，并且该方法增加了控制精度的难度。没有涉及到解决前述问题。

针对现场以上问题，我们分析发现，主要发生部位在带钢的头部和尾部，进一步分析，发生部位发生在卷取机咬入阶段和精轧机抛钢阶段，都不在正常卷取阶段。卷取过程实质也是可以分为三个阶段：卷取机咬入阶段、正常卷取阶段和精轧机抛钢阶段。卷取机咬入阶段，带钢依靠（依次层流辊道、夹送辊、助卷辊）摩擦力向前运行，带钢内部张力相对较小，其张力为摩擦力，带钢基本上是瓢曲不平的。正常卷取阶段，卷取机与精轧机依靠速度差可以维持固定的张力，张力相对较大，带钢基本是平直的。精轧机抛钢阶段，由于带钢脱离精轧机，卷取拖着带钢运行，其阻力（层流辊道、夹送辊、助卷辊）摩擦力就是带钢的张力，相对较小，带钢也基本是瓢曲不平的。为了保证卷形良好，现场的控制参数需要稳定过渡，实际上是五段控制，三个平等段和相互间的两个过渡段。我们就设想出对应的卷取温度五段控制方法。但由于规格品种要求的层流冷却水开的位置与卷取过程F6轧机、卷取机位置不一致，所以各段长度与卷取过程控制的长度不对应。因此，迫切的需要一种新的技术方案解决上述技术问题。

发明内容

本发明正是针对现有技术中存在的技术问题，提供一种热轧带钢热头热尾层流冷却工艺，通过热头/冷头工艺解决了头部温度偏高/偏低带来的卷取机咬入打滑难题，通过热头工艺解决了部分钢种层流水不能有效吹扫，影响性能均匀和板形的难题，带钢质量得到有效保证。

为了实现上述目的，本发明采用的技术方案如下，一种热轧带钢热头热尾层流冷却工艺，其特征在于，所述方法步骤如下，

（1）将一条直线的层流温度曲线优化为象“船形”的动态可变的五段控制曲线，具体如下：第一段是热头段，长度L1为10-100m，第二段是热头过渡段，长度L2为5-20m，第三段为带钢的中间段L3，第四段尾部过渡段，长度L4为5-20m，第五段是热尾段，长度L5为10-100m；五段冷却温度分别控制在：中间段等于目标卷取温度，头部段为目标卷取温度±0～50℃，尾部段为目标卷取温度±0～50℃，热头过渡段和热尾过渡段均匀过渡，过渡段温度变化的斜率为温度增加值与过渡长度的比值；

（2）利用热头热尾工艺对热轧钢卷卷取温度进行调整，具体步骤如下：

21）分析卷取存在问题的特征，确定热头热尾具体工艺选择，

（211）用户反映头尾强度偏高或头尾易开裂的并卷取温度控制合格的品种及其相同相似强化机理的钢种，这是由于头尾冷却强度偏高引起的强度上升、韧性下降，可以选用热头热尾工艺进行纠偏，

（212）带钢头尾卷取温度明显偏离控制目标，分析偏离区域是带钢头部和/或尾部，可以针对性进行热/冷头和/或热/冷尾工艺进行纠偏；

（213）带钢卷取机咬钢，进入卷取机时，打滑废钢，分析确定为摩擦力不足引起，可以根据卷取温度选用热头或冷头工艺进行纠偏；

（214）带钢尾部层流水吹扫不干净，可以选用热尾工艺减少带钢尾部的水量；

22）按厚度规格统计头部和尾部超标区域长度即稳定区，确定第一、第五段长度L1和L5；纠偏长度L1根据实物带钢头部超标段长度（稳态）确定，纠偏长度L5根据实物带钢尾部超标段长度（稳态）确定，具体如下：

221）对于选用热头热尾工艺进行纠偏的，按厚度规格检验带钢全长强度分布情况，根据超过标准的头尾长度，即稳定段，确定L1和L5；

222）对于头尾卷取温度明显偏离目标值的，按厚度规格根据头尾超标的实际长度确定L1和L5。

223）对于卷取机咬钢打滑废钢的厚度规格，根据卷取机咬入控制长度确定L1，L5=0；

224）对于尾部吹扫不干净的厚度规格，根据精轧最后机架到层流水开启的第一组距离确定L5，L1=0；

23）按厚度规格统计头部和尾部强度波动区域的长度L2和L4；长度L2根据实物带钢头部超标段部分和中部正常段之间距离确定，长度L5根据实物带钢尾部超标段部分和中部正常段之间距离确定。

231）对于选用热头热尾工艺进行纠偏的，按厚度规格检验带钢全长强度分布情况，根据中间段和头尾段长度之间距离确定同品种该厚度范围L2和L4；

232）对于头尾卷取温度明显偏离目标值的，按根据中间段和头尾超标之间的过渡长度确定同品种该厚度范围的L2和L4；

233）对于卷取机咬钢打滑废钢的，在L1长度卷取直径的基础上，取同品种该厚度卷两圈长度确定L2，L4=0；

234）对于尾部吹扫不干净的，按精轧最后机架到层流水开启的第一组距离确定L5，根据现场实际效果取同品种该厚度范围的L4=5-20米；

24）结合厚度规格及超标程度确定热头值T1和热尾值T2，在按厚度规格验证温度与程度关系的基础上，确定补偿的温度值T1和T2；

241）对于选用热头热尾工艺进行纠偏的，根据头尾强度的偏差值及温度对强度影响关系，确定同品种该厚度范围的T1和T2；

242）对于头尾卷取温度明显偏离目标值的，按根据中间段和头尾超标（稳定段）之间的实际温度偏差量进行确定同品种该厚度范围的温度补偿值，T1=中间温度-头部温度；T2=中间温度-尾部温度；

243）对于卷取机咬钢打滑废钢的，由于控制目标超过700℃引起的，同品种该厚度范围的T1=700℃-目标温度；由于控制目标低于500℃引起的，同品种该厚度范围的T1=500℃-目标温度；

244）对于尾部吹扫不干净的，按现场试验最恶劣条件下保证效果的温度基础上，再增加5-10℃，即同品种该厚度范围的T2=试验温度-目标温度+5～10。

相对于现有技术，本技术的优点如下：整个技术方案设计巧妙，有效的结合现场使用环境，热头热尾工艺在现场应用以来，品种钢带钢头尾强度指标有一定程度的下降，韧性指标得到改善，用户使用后，结构钢头尾在深冲时开裂，头尾韧性指标偏低的问题基本解决。通过热尾工艺应用，解决了厚规格管线钢尾部温度偏高问题，卷取温度命中率大幅度提高，产品性能得到控制。通过热头/冷头工艺解决了头部温度偏高/偏低带来的卷取机咬入打滑难题。通过热头工艺解决了部分钢种层流水不能有效吹扫，影响性能均匀和板形难题，质量得到用户的广泛认可。

附图说明

图1为现有目标卷取温度控制图。

图2为本发明目标卷取温度热头热尾控制曲线。

图3为本发明目标卷取温度热头控制曲线。

图4为本发明目标卷取温度热尾控制曲线。

图5为本发明目标卷取温度冷头热尾控制曲线。

图6为本发明目标卷取温度热头冷尾控制曲线。

图7为本发明目标卷取温度冷头冷尾控制曲线。

图8为本发明目标卷取温度冷头控制曲线。

图9为本发明目标卷取温度冷尾控制曲线。

图10为改进前管线钢X52卷曲温度实际曲线。

图11为改进后的X52卷取温度控制曲线。

图12为改进后的H-Q195卷取温度控制曲线。

图13为1422产线层流区域布置。

图14为1422层流冷却集管架平面布置。

具体实施方式

为了加深对本发明的理解和认识，下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步描述和介绍。

实施例1：参见图1—图9，一种热轧带钢热头热尾层流冷却工艺，所述方法步骤如下，

（1）将一条直线的层流温度曲线优化为象“船形”的动态可变的五段控制曲线，具体如下：第一段是热头段，长度L1为10-100m，第二段是热头过渡段，长度L2为5-20m，第三段为带钢的中间段L3，第四段尾部过渡段，长度L4为5-20m，第五段是热尾段，长度L5为10-100m；五段冷却温度分别控制在：中间段等于目标卷取温度，头部段为目标卷取温度±0～50℃，尾部段为目标卷取温度±0～50℃，热头过渡段和热尾过渡段均匀过渡，过渡段温度变化的斜率为温度增加值与过渡长度的比值；

（2）利用热头热尾工艺对热轧钢卷卷取温度进行调整，具体步骤如下：

21）分析卷取存在问题的特征，确定热头热尾具体工艺选择，

（211）用户反映头尾强度偏高或头尾易开裂的并卷取温度控制合格的品种及其相同相似强化机理的钢种，这是由于头尾冷却强度偏高引起的强度上升、韧性下降，可以选用热头热尾工艺进行纠偏，

（212）带钢头尾卷取温度明显偏离控制目标，分析偏离区域是带钢头部和/或尾部，可以针对性进行热/冷头和/或热/冷尾工艺进行纠偏；

（213）带钢卷取机咬钢，进入卷取机时，打滑废钢，分析确定为摩擦力不足引起，可以根据卷取温度选用热头或冷头工艺进行纠偏；

（214）带钢尾部层流水吹扫不干净，可以选用热尾工艺减少带钢尾部的水量；

22）按厚度规格统计头部和尾部超标区域长度即稳定区，确定第一、第五段长度L1和L5；纠偏长度L1根据实物带钢头部超标段长度（稳态）确定，纠偏长度L5根据实物带钢尾部超标段长度（稳态）确定，具体如下：

221）对于选用热头热尾工艺进行纠偏的，按厚度规格检验带钢全长强度分布情况，根据超过标准的头尾长度，即稳定段，确定L1和L5；

222）对于头尾卷取温度明显偏离目标值的，按厚度规格根据头尾超标的实际长度确定L1和L5。

223）对于卷取机咬钢打滑废钢的厚度规格，根据卷取机咬入控制长度确定L1，L5=0；

224）对于尾部吹扫不干净的厚度规格，根据精轧最后机架到层流水开启的第一组距离确定L5，L1=0；

23）按厚度规格统计头部和尾部强度波动区域的长度L2和L4；长度L2根据实物带钢头部超标段部分和中部正常段之间距离确定，长度L5根据实物带钢尾部超标段部分和中部正常段之间距离确定。

231）对于选用热头热尾工艺进行纠偏的，按厚度规格检验带钢全长强度分布情况，根据中间段和头尾段长度之间距离确定同品种该厚度范围L2和L4；

232）对于头尾卷取温度明显偏离目标值的，按根据中间段和头尾超标之间的过渡长度确定同品种该厚度范围的L2和L4；

233）对于卷取机咬钢打滑废钢的，在L1长度卷取直径的基础上，取同品种该厚度卷两圈长度确定L2，L4=0；

234）对于尾部吹扫不干净的，按精轧最后机架到层流水开启的第一组距离确定L5，根据现场实际效果取同品种该厚度范围的L4=5-20米；

24）结合厚度规格及超标程度确定热头值T1和热尾值T2，在按厚度规格验证温度与程度关系的基础上，确定补偿的温度值T1和T2；

241）对于选用热头热尾工艺进行纠偏的，根据头尾强度的偏差值及温度对强度影响关系，确定同品种该厚度范围的T1和T2；

242）对于头尾卷取温度明显偏离目标值的，按根据中间段和头尾超标（稳定段）之间的实际温度偏差量进行确定同品种该厚度范围的温度补偿值，T1=中间温度-头部温度；T2=中间温度-尾部温度；

243）对于卷取机咬钢打滑废钢的，由于控制目标超过700℃引起的，同品种该厚度范围的T1=700℃-目标温度；由于控制目标低于500℃引起的，同品种该厚度范围的T1=500℃-目标温度；

244）对于尾部吹扫不干净的，按现场试验最恶劣条件下保证效果的温度基础上，再增加5-10℃，即同品种该厚度范围的T2=试验温度-目标温度+5～10。

根据用户要求和现场生产条件不同，可以单独设定和修改热尾或热头温度的温度和长度，实现单独的热头或热尾工艺，冷头或冷尾工艺、全长冷却工艺。“热头热尾”层流冷却有九种不同形式，图1是现有目标卷取温度控制图，热头段与目标卷取温度差值为0℃、热尾段与目标卷取温度差值为0℃，是标准的卷取温度控制形式；图2为本发明目标卷取温度热头热尾卷取温度控制曲线，热头段与目标卷取温度差值大于0℃，热尾段与目标卷取温度差值大于0℃；图3为本发明目标卷取温度热头卷取温度控制曲线，热头段与目标卷取温度差值大于0℃，热尾段与目标卷取温度差值为0℃；图4为本发明目标卷取温度热尾卷取温度控制曲线，热头段与目标卷取温度差值为0℃，热尾段与目标卷取温度差值大于0℃；图5为本发明目标卷取温度冷头热尾卷取温度控制曲线，热头段与目标卷取温度差值小于0℃，热尾段与目标卷取温度差值大于0℃；图6为本发明目标卷取温度热头冷尾卷取温度控制曲线，热头段与目标卷取温度差值大于0℃，热尾段与目标卷取温度差值小于0℃；图7为本发明目标卷取温度冷头冷尾卷取温度控制曲线，热头段与目标卷取温度差值小于0℃，热尾段与目标卷取温度差值小于0℃；图8为本发明目标卷取温度冷头卷取温度控制曲线，热头段与目标卷取温度差值小于0℃，热尾段与目标卷取温度差值为0℃；图9为本发明目标卷取温度冷尾卷取温度控制曲线，热头段与目标卷取温度差值为0℃，热尾段与目标卷取温度差值小于0℃。

本发明利用热头热尾工艺对热轧钢卷卷取温度调整步骤如下：

21）分析卷取存在问题的特征，确定热头热尾具体工艺选择；

如图10，用户反映带钢头尾强度偏高，对比发现卷取温度与目标值基本吻合，分析认为与卷取过程没有关系，是由于头尾由于介质影响，导致带钢头尾冷却强度上升，分析认为需要使用热头热尾冷却工艺进行纠偏；

22）按厚度规格统计头部和尾部超标区域长度（稳定区），确定第一、第五段长度L1和L5；

如图10，纠偏长度L1根据实物带钢头部超标段长度（稳态）确定，纠偏长度L5根据实物带钢尾部超标段长度（稳态）确定。

23）按厚度规格统计头部和尾部强度波动区域的长度L2和L4；

如图10，长度L2根据实物带钢头部超标段部分（稳态）和中部正常段（稳态）之间距离确定，长度L5根据实物带钢尾部超标段部分（稳态）和中部正常段（稳态）之间距离确定；

24）结合厚度规格及超标强度确定热头值T1和热尾值T2，在按厚度规格验证温度与强度关系的基础上，确定补偿的温度值T1和T2。

实施例1：热头热尾工艺的应用

针对部分汽车结构钢，如B510L钢种2.3*1250mm规格，卷取温度为620℃，用户反映头尾强度偏高，冲压经常开裂。根据分析，头尾强度超标是由于介质影响造成，可以采用热头热尾层流工艺进行纠偏。通过实测头尾性能数据，头部10米和尾部10米，确定L1为10米，L5为10米；通过统计强度波动数据，发现确定L2为10米，L4为10米；通过根据实测头尾性能指标与中间差异，强度比中部高约30MPa，确定T1为+20℃，T2为20℃。按图2曲线进行控制后，头尾性能基本与中部一致，改进后的产品得到用户认可。

实施例2：冷尾工艺的应用

生产厚度12.55mm的管线钢X52，质量设计要求卷取温度550±20℃。实际生产过程中，由于成品厚度12.55mm较厚，轧制速度130mpm较慢，成品长度120-160m较短，CTC模型对带钢中尾部CT控制能力不足，尾部50-60m卷取温度突然上升，至尾部20-30m卷取温度上升至590-610℃，如图11，造成X52卷取温度控制超标，力学性能及抗HIC性能不合。采用技术方案如下：

1.分析认为卷取温度存在波动，影响钢卷性能问题。比较发现前半卷温度与目标基本一致，后半卷卷取温度明显高于目标值，确定了选用冷尾工艺方案。分析发现偏差与厚度规格有关，与宽度规格没有关系。其确定方法如下：

1)如果带钢前段温度与后段温度有明显差异，卷取机咬钢是明显转折点，卷取机咬钢后，轧机仍正常轧钢，卷取温度也处于稳定状态，则卷取温度的波动是由于带钢头部变化引起的，头部温度偏高可以用冷尾方式进行纠偏，头部温度偏低可以用热尾方法进行纠偏；

2)如果带钢前段温度与后段温度有明显差异，卷取机咬钢没有明显转折点，卷取机咬钢后，轧机仍正常轧钢，卷取温度也处于稳定状态。卷取温度转折点与轧机减速抛钢相对应，则卷取温度的波动是由于带钢尾部变化引起的，尾部温度偏高可以用冷尾方式进行纠偏，尾部温度偏低可以用冷尾方式进行纠偏；

3)对于厚规格钢卷，卷取咬钢与轧机抛钢可能同时发生，特殊情况轧机抛钢（轧制完成）发生在卷取咬钢之前。这时跟踪现场实现层流水开启组，反算卷取温度检测点与层流水物理位置关系，如果温度转折点与卷取机咬入有关系，适用于热/冷头控制进行纠偏，其方法如上1）；如反算的物理位置与轧机抛钢有关系，可以用热/冷尾控制进行纠偏，其方法如上2）。

4)分析厚度12.55mm的管线钢X52变化发生在对比轧机抛钢时，头部卷取温度控制是正常的，确定了使用热尾方法纠偏。

2.按厚度规格统计卷取温度变化区域长度和偏高部分的长度，确定第四、第五段长度L4和L5；按图11估测，L5=50米，L4=30米。

3.按厚度规格统计卷取温度偏差值T2，按约图10估测40℃；

确定各厚度规格的冷尾工艺：过渡长度L4、冷尾长度L5及冷尾温度T2。

图11为改进后的X52卷取温度控制曲线，可以看到温度控制水平明显提高，得到了用户的认可。

实施例3：热尾工艺的应用

生产2.3mm厚度H-Q195时，由于尾部层流水不能顺利吹扫干净，导致冷却不均，引起板形不良。现场跟踪确认，由于尾部速度较高，层流水量较大，正常的吹扫不能将表面的层流水吹扫干净。分析认为可以通过热尾工艺进行改善。根据现场试验跟踪，按精轧最后机架到层流水开启的第一组距离确定L5=40米，在最恶劣条件下，增加30℃基本可以保证吹扫干净。确定L3长度为10米，L4长度为40米，T2为40℃时，效果良好。实施后带钢尾部积水情况得到控制，用户反映板形良好。图12为改进后的H-Q195卷取温度控制曲线。

需要说明的是上述实施例，并非用来限定本发明的保护范围，在上述技术方案的基础上所作出的等同变换或替代均落入本发明权利要求所保护的范围。

Claims (5)

1.一种热轧带钢热头热尾层流冷却工艺，其特征在于，所述方法步骤如下，

（1）将一条直线的层流温度曲线优化为象“船形”的动态可变的五段控制曲线，具体如下：第一段是热头段，长度L1为10-100m，第二段是热头过渡段，长度L2为5-20m，第三段为带钢的中间段L3，第四段尾部过渡段，长度L4为5-20m，第五段是热尾段，长度L5为10-100m；五段冷却温度分别控制在：中间段等于目标卷取温度，头部段为目标卷取温度±0～50℃，尾部段为目标卷取温度±0～50℃，热头过渡段和热尾过渡段均匀过渡，过渡段温度变化的斜率为温度增加值与过渡长度的比值；

（2）利用热头热尾工艺对热轧钢卷卷取温度进行调整，具体步骤如下：

21）分析卷取存在问题的特征，确定热头热尾具体工艺选择，

22）按厚度规格统计头部和尾部超标区域长度即稳定区，确定第一、第五段长度L1和L5；

按厚度规格统计头部和尾部强度波动区域的长度L2和L4；

结合厚度规格及超标程度确定热头值T1和热尾值T2，在按厚度规格验证温度与程度关系的基础上，确定补偿的温度值T1和T2。

2.根据权利要求1所述的一种热轧带钢热头热尾层流冷却工艺，其特征在于，所述步骤21）分析卷取存在问题的特征，确定热头热尾具体工艺选择，具体如下：

（211）用户反映头尾强度偏高或头尾易开裂的并卷取温度控制合格的品种及其相同相似强化机理的钢种，这是由于头尾冷却强度偏高引起的强度上升、韧性下降，选用热头热尾工艺进行纠偏，

（212）带钢头尾卷取温度明显偏离控制目标，分析偏离区域是带钢头部和/或尾部，针对性进行热/冷头和/或热/冷尾工艺进行纠偏；

（213）带钢卷取机咬钢，进入卷取机时，打滑废钢，分析确定为摩擦力不足引起，根据卷取温度选用热头或冷头工艺进行纠偏；

（214）带钢尾部层流水吹扫不干净，选用热尾工艺减少带钢尾部的水量。

3.根据权利要求2所述的一种热轧带钢热头热尾层流冷却工艺，其特征在于，所述步骤22）按厚度规格统计头部和尾部超标区域长度即稳定区，确定第一、第五段长度L1和L5，具体操作如下，

221）对于选用热头热尾工艺进行纠偏的，按厚度规格检验带钢全长强度分布情况，根据超过标准的头尾长度，即稳定段，确定L1和L5；

222）对于头尾卷取温度明显偏离目标值的，按厚度规格根据头尾超标的实际长度确定L1和L5；

223）对于卷取机咬钢打滑废钢的厚度规格，根据卷取机咬入控制长度确定L1，L5=0；

224）对于尾部吹扫不干净的厚度规格，根据精轧最后机架到层流水开启的第一组距离确定L5，L1=0。

4.根据权利要求3所述的一种热轧带钢热头热尾层流冷却工艺，其特征在于，所述步骤23）按厚度规格统计头部和尾部强度波动区域的长度L2和L4；具体操作如下：

231）对于选用热头热尾工艺进行纠偏的，按厚度规格检验带钢全长强度分布情况，根据中间段和头尾段长度之间距离确定同品种该厚度范围L2和L4；

232）对于头尾卷取温度明显偏离目标值的，按根据中间段和头尾超标之间的过渡长度确定同品种该厚度范围的L2和L4；

233）对于卷取机咬钢打滑废钢的，在L1长度卷取直径的基础上，取同品种该厚度卷两圈长度确定L2，L4=0；

234）对于尾部吹扫不干净的，按精轧最后机架到层流水开启的第一组距离确定L5，根据现场实际效果取同品种该厚度范围的L4=5-20米。

5.根据权利要求4所述的一种热轧带钢热头热尾层流冷却工艺，其特征在于，所述步骤24）结合厚度规格及超标程度确定热头值T1和热尾值T2，在按厚度规格验证温度与程度关系的基础上，确定补偿的温度值T1和T2；具体操作如下，

241）对于选用热头热尾工艺进行纠偏的，根据头尾强度的偏差值及温度对强度影响关系，确定同品种该厚度范围的T1和T2；

242）对于头尾卷取温度明显偏离目标值的，按根据中间段和头尾超标之间的实际温度偏差量进行确定同品种该厚度范围的温度补偿值，T1=中间温度-头部温度；T2=中间温度-尾部温度；

243）对于卷取机咬钢打滑废钢的，由于控制目标超过700℃引起的，同品种该厚度范围的T1=700℃-目标温度；由于控制目标低于500℃引起的，同品种该厚度范围的T1=500℃-目标温度；

244）对于尾部吹扫不干净的，按现场试验最恶劣条件下保证效果的温度基础上，再增加5-10℃，即同品种该厚度范围的T2=试验温度-目标温度+5～10。