CN105757710B - 一种准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，锅炉的炉膛内的燃烧区的中下部燃烧的掺有准东煤的混合煤的热焓值为17～20MJ，锅炉的炉膛内的燃烧区的上部燃烧的掺有准东煤的混合煤的热焓值为9～12MJ。通过将准东煤与其它不同煤种进行掺配掺烧的上煤方式，来控制锅炉的炉膛内由下向上的温度场梯度分布，准东煤与其它不同煤种的配比也是以热焓值大小为前提的方式来控制燃烧，通过掺烧观测炉膛的温度和炉渣的颜色、硬度进行选择混合煤的热焓值，可实现准东煤掺烧比例由40％提升到90％，且大大降低了炉膛内结焦，为准东煤深度开发、大容量锅炉设计优化等提供技术支持，做到了将准东煤变废为宝，并极大缓解了地下煤矿开采的压力。

Description

一种准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法

技术领域

本发明属于煤燃烧技术领域，具体涉及一种准东煤掺烧的锅

炉内燃烧的优化方法。

背景技术

我国东、中部的一批老煤炭能源基地呈现出资源枯竭趋势，在全国能源需求还在不断增长的情况下，新疆煤炭将成为中国十分重要的能源接续区和战略性能源储备区。因此，国家做出了把新疆作为全国重要的煤电、煤化工和战略资源接替基地的重大决策。新疆目前发电总装机容量为18000MW，到“十二五”末期将达到100000MW，准东煤田将成为“新电东送”、“新煤东运”和“西气东输”的最主要的能源保障基地，也是新疆煤电、煤化工最主要的煤炭供应来源。但是准东煤的以下特性：高水分、中等发热值、灰熔点低、易结焦、严重沾污性、碱金属含量高。

准东煤中碱金属(主要是钠)含量较之普通煤种高很多，化学分馏结果表明准东煤中有超过90％的钠是以水溶态和离子可交换态的形式赋存，而这些赋存形态被认为在燃烧过程中很容易挥发，形成黏性的超细颗粒物，加剧沾污锅炉的倾向。因此,煤粉燃烧过程中碱金属的迁移对细颗粒物的生成以及后续的积灰结渣过程的重要性不言而喻。目前，针对这种高碱金属含量的特殊煤质，国内外均无100％燃用这种高碱金属含量煤种的运行经验。但是，根据现在中国的能源紧张的现状，再加上准东煤储藏量巨大，又属于高热值燃料，若此地区煤种不能应用于电力工业，将造成极大的资源浪费。因此具有高碱金属含量的准东煤的燃烧中结渣、沾污、积灰及其协同作用成为目前亟待解决的一个重要问题。

发明内容

本发明所要解决的技术问题是针对现有技术中存在的上述不足，提供一种准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，可实现准东煤掺烧比例由40％提升到90％，且大大降低了炉膛内结焦。

解决本发明技术问题所采用的技术方案是提供一种准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，通过控制所述锅炉的炉膛内的燃烧区的中下部燃烧的掺合其他煤的混合煤的比例，使掺有准东煤的混合煤的热焓值为17～20MJ，所述锅炉的炉膛内的燃烧区的上部燃烧的掺有准东煤的混合煤的热焓值为9～12MJ。

优选的是，在进行准东煤掺烧时，设置所述锅炉的炉膛内的温度为1000～1300℃。

优选的是，将所述锅炉的炉膛由下至上依次分别为AA层、A层、AB层、B层、BC层、C层、CD层、D层、DE层、E层、EF层、F层、FF层、SOFA层，其中，所述A层、所述B层、所述C层、所述D层、所述E层、所述F层均由喷燃器布置而成且分别对应一次风，所述AA层、所述AB层、所述BC层、所述CD层、所述DE层、所述EF层分别对应二次风，所述SOFA层对应燃尽风，所述A层、所述B层、所述C层、所述D层位于所述锅炉的炉膛内的燃烧区的中下部，在所述A层、所述B层、所述C层、所述D层燃烧的掺有准东煤的混合煤的热焓值为17～20MJ，所述E层、所述F层位于所述锅炉的炉膛内的燃烧区的上部，在所述E层、所述F层燃烧的掺有准东煤的混合煤的热焓值为9～12MJ。

优选的是，设置所述A层对应的A磨煤机的出口温度为65～70℃；

所述B层对应的B磨煤机的出口温度为60～65℃；

所述C层对应的C磨煤机的出口温度为55～60℃；

所述D层对应的D磨煤机的出口温度为50～55℃；

所述E层对应的E磨煤机的出口温度为50～55℃；

所述F层对应的F磨煤机的出口温度为50～55℃。

优选的是，当所述锅炉内的给煤机的转速为其额定转速的80％以上时，设置所述给煤机的挡板开度为70％。

优选的是，设置所述锅炉内的省煤器的出口温度为950～990℃。

优选的是，设置所述锅炉内的吹灰器的蒸汽压力为1.5～1.8Mpa。

更优选的是，所述吹灰器的吹灰频次为每次吹灰间隔4～5小时。

优选的是，所述炉膛内的含氧量为3.5～4.5wt％。

优选的是，设置相对于所述锅炉内的磨煤机的风煤比为2∶1。其中，风煤比中的风为一次风。

优选的是，设置所述一次风的基准风压为9.0～9.5KPa，所述一次风的风速为30～38m/s。

优选的是，所述锅炉停运时，设置所述一次风的挡板开度为10～15％。

优选的是，所述一次风包括冷一次风和热一次风，设置所述冷一次风的风量为30～35t/h，单侧所述热一次风的风量为178～185t/h，单侧所述二次风的风量为290～300t/h，所述总风量为900～1100t/h。

优选的是，当所述风量的测量准确性影响判断时，将所述冷一次风的挡板开度作为基准，该基准设置所述冷一次风的挡板开度为25～45％。

优选的是，设置所述AA层对应的二次风的挡板开度为40～45％；

所述AB层对应的二次风的挡板开度为30～35％；

所述BC层对应的二次风的挡板开度为30～35％；

所述CD层对应的二次风的挡板开度为30～35％；

所述DE层对应的二次风的挡板开度为30～35％；

所述EF层对应的二次风的挡板开度为30～35％；

所述SOFA层为四层，其中最下层对应的燃尽风的挡板开度为10％，其余三层对应的燃尽风的挡板开度为90～95％。

优选的是，设置所述AA层对应的二次风的挡板开度设置-20％偏置投自动；

所述AB层对应的二次风的挡板开度设置-15％偏置投自动；

所述BC层对应的二次风的挡板开度设置+15％偏置投自动；

所述CD层对应的二次风的挡板开度设置+35％偏置投自动；

所述DE层对应的二次风的挡板开度设置+35％偏置投自动；

所述EF层对应的二次风的挡板开度设置+10％偏置投自动；

所述FF层对应的二次风的挡板开度设置+10％偏置投自动；

所述SOFA层对应的燃尽风的挡板开度设置+10％偏置投自动。

通过将准东煤与其它不同煤种进行掺配掺烧的上煤方式，来控制锅炉的炉膛内由下向上的温度场梯度分布，准东煤与其它不同煤种的配比也是以热焓值大小为前提的方式来控制燃烧，通过掺烧观测炉膛的温度和炉渣的颜色、硬度进行选择混合煤的热焓值，可实现准东煤掺烧比例由40％提升到90％，且大大降低了炉膛内结焦，完全燃用准东煤发电成本下降0.03元/千瓦时。为准东煤深度开发、煤化工持续发展以及大容量锅炉设计优化等提供技术支持，做到了将准东煤“变废为宝”，并极大缓解了地下煤矿开采的压力。

具体实施方式

为使本领域技术人员更好地理解本发明的技术方案，下面结合具体实施方式对本发明作进一步详细描述。

实施例

本实施例提供一种准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，通过控制所述锅炉的炉膛内的燃烧区的中下部燃烧的掺合其他煤的混合煤的比例，使掺有准东煤的混合煤的热焓值为17～20MJ，所述锅炉的炉膛内的燃烧区的上部燃烧的掺有准东煤的混合煤的热焓值为9～12MJ。

通过将准东煤与其它不同煤种进行掺配掺烧的上煤方式，来控制锅炉的炉膛内由下向上的温度场梯度分布，准东煤与其它不同煤种的配比也是以热焓值大小为前提的方式来控制燃烧，通过掺烧观测炉膛的温度和炉渣的颜色、硬度进行选择混合煤的热焓值，可实现准东煤掺烧比例由40％提升到90％，且大大降低了炉膛内结焦，完全燃用准东煤发电成本下降0.03元/千瓦时。为准东煤深度开发、煤化工持续发展以及大容量锅炉设计优化等提供技术支持，做到了将准东煤“变废为宝”，并极大缓解了地下煤矿开采的压力。

优选的是，在进行准东煤掺烧时，设置所述锅炉的炉膛内的温度为1000～1300℃。通过该温度范围，使得炉膛内的结焦程度达到了最小化。

优选的是，将所述锅炉的炉膛由下至上依次分别为AA层、A层、AB层、B层、BC层、C层、CD层、D层、DE层、E层、EF层、F层、FF层、SOFA层，其中，所述A层、所述B层、所述C层、所述D层、所述E层、所述F层均由喷燃器布置而成且分别对应一次风，所述AA层、所述AB层、所述BC层、所述CD层、所述DE层、所述EF层分别对应二次风，所述SOFA层对应燃尽风，所述A层、所述B层、所述C层、所述D层位于所述锅炉的炉膛内的燃烧区的中下部，在所述A层、所述B层、所述C层、所述D层燃烧的掺有准东煤的混合煤的热焓值为17～20MJ，所述E层、所述F层位于所述锅炉的炉膛内的燃烧区的上部，在所述E层、所述F层燃烧的掺有准东煤的混合煤的热焓值为9～12MJ。上述喷燃器为煤粉喷燃器，其中，所述A层、所述B层、所述C层、所述D、所述E层、所述F层分别对应A磨煤机、B磨煤机、C磨煤机、D磨煤机、E磨煤机、F磨煤机，且A层、所述B层、所述C层、所述D、所述E层、所述F层为主燃烧区。在任意两层相邻的喷燃器之间设置二次风喷嘴，且在煤粉喷燃器底部布置AA层二次风喷嘴，在煤粉喷燃器顶部布置FF层二次风喷嘴，每两层煤粉喷燃器之间布置一层二次风喷嘴。二次风喷嘴布置自下而上的顺序为AA层、AB层、BC层、CD层、DE层、EF层、FF层，每层二次风喷嘴对应相应的二次风挡板。燃尽风(SOFA风)共四层，布置在主燃烧区上部。

具体的本实施例中，通过在A层、B层、C层、D层燃烧具有高热焓值的准东煤(热焓值为17～20MJ)，在E层、F层燃烧具有低热焓值的高灰煤(热焓值为9～12MJ)。当然，也可以将准东煤与高灰煤进行掺合。

优选的是，设置所述A层对应的A磨煤机的出口温度为65～70℃；

所述B层对应的B磨煤机的出口温度为60～65℃；

所述C层对应的C磨煤机的出口温度为55～60℃；

所述D层对应的D磨煤机的出口温度为50～55℃；

所述E层对应的E磨煤机的出口温度为50～55℃；

所述F层对应的F磨煤机的出口温度为50～55℃。

一次风风温对锅炉结焦的影响，根据准东煤着火特性研究掺烧准东煤的混合煤的着火特性，一次风风温越高，混合煤的着火点越近，喷燃器口混合煤结焦的几率大大增加；一次风风温越低，混合煤的着火点越远，混合煤燃尽的时间加长，喷燃器口混合煤结焦的几率大大降低。通过混合煤燃烧模拟实验与现场测量，磨煤机出口温度控制在50～70℃，经济节能。

优选的是，当所述锅炉内的给煤机的转速为其额定转速的80％以上时，设置所述给煤机的挡板开度为70％。

优选的是，设置所述锅炉内的省煤器的出口温度为950～990℃。

解决准东煤掺烧预防锅炉结焦的主要任务是减少碱金属含量对准东煤掺烧的混合煤的灰熔点降低的影响，准东煤中的碱金属主要包括铝、铁、钙、镁、钾、钠等的碳酸盐、硫酸盐、硅酸盐和硫化物等，这些碱金属成分没有一个固定的熔点，而仅有一个熔化温度的范围，开始溶化的温度远比其任意一组成分的纯净矿物质的熔点低。这些组分在一定温度下还会形成一种共熔体，在共熔体融化状态时，又能熔解煤灰中其他高熔点物质的性能，从而改变共熔体的成分和熔化温度。因此所述锅炉的炉膛内的温度为1000～1300℃，通过该温度范围，使得炉膛内的结焦程度达到了最小化。一次风的风速为30～38m/s、炉膛内的含氧量大小控制在3.5～4.5％、省煤器出口温度调整为950～990℃，上述参数调节合理便可抑制锅炉结焦提高炉膛受热面清洁度。

优选的是，设置所述锅炉内的吹灰器的蒸汽压力为1.5～1.8Mpa。

更优选的是，所述吹灰器的吹灰频次为每次吹灰间隔4～5小时。

通过吹灰器的蒸汽压力调整，控制吹扫半径，吹灰器的蒸汽压力越高，吹扫半径越大。但如果吹灰器的吹灰蒸汽压力过高，将存在将水冷壁的管壁减薄的风险，通过现场动态测试与吹灰器的蒸汽流畅模拟实验得出，吹灰器在吹灰期间吹灰器的蒸汽压力控制在1.5～1.8Mpa为宜，通过吹灰器的蒸汽压力调节、吹灰频次调整，可以预防在吹灰器进行吹扫期间引起水冷壁磨损减薄。通过炉渣结焦机理研究与现场动态测试，掌握锅炉结渣周期，通过锅炉结渣周期控制吹灰频次，使吹灰频次与结渣周期相吻合，即提高炉膛清洁度，又避免吹灰器频繁吹扫水冷壁造成受热面减薄，经过研究与实验，吹灰频次控制每4～5小时一次为宜。

优选的是，所述炉膛内的含氧量为3.5～4.5wt％。

优选的是，设置相对于所述锅炉内的磨煤机的风煤比为2∶1。其中，风煤比中的风为一次风。

优选的是，设置所述一次风的基准风压为9.0～9.5KPa，所述一次风的风速为30～38m/s。

监视炉膛出口烟温，如发现炉膛出口烟温超过1300℃可适当加强吹灰和调节进煤量的大小，同时对一次风、二次风速风量、挡板开度来调整炉膛烟温的影响。调整方案：在磨煤机制粉工作过程中，测量一次风风管携带煤粉情况下的风速风量进行压力调平，一次风的风压控制在9.0～9.5KPa作为基准风压进行正常运行时的调整。描绘一次风风管内的风速随制煤粉出力变化的曲线，通过调整一次风的风速为30～38m/s，控制炉膛出口烟温。在实际运行调整中，通过配风调整并找到合适的所述炉膛内的含氧量为3.5～4.5％，以使炉膛出口烟温保持在较低的范围之内。

优选的是，所述锅炉停运时，设置所述一次风的挡板开度为10～15％。

优选的是，所述一次风包括冷一次风和热一次风，设置所述冷一次风的风量为30～35t/h，单侧所述热一次风的风量为178～185t/h，单侧所述二次风的风量为290～300t/h，所述总风量为900～1100t/h。若机组更大时在改变锅炉结构尺寸的同时，适当提高风速、风量和风压，便可解决燃烧准东煤时炉膛严重结焦。

一次风用于携带经过磨煤机磨制的煤粉，它由冷一次风、热一次风混合供应，分别通过相应的调节门来控制流量。热一次风调节门主要用于通过一次风量的控制来调节一次风风速，冷一次风调节门主要控制磨煤机出口温度。一次风母管压力要适当降低到9.0～9.5KPa。一次风速风压和风温影响燃烧器出口着火点距离，着火点距离越小，锅炉水冷壁越容易结焦。一次风压过高，将降低煤粉在炉内的停留时间，使煤粉无法完全燃烬，这样部分熔融状态的灰焦将沾附在受热面上，加剧结焦；同时使得假想切圆扩大，增加煤粉扫墙的几率。一次风压过低，一次风携带煤粉的能力下降，将使运行磨煤机的出力降低，严重时会导致运行磨煤机堵塞。通过燃烧调整改变上述一次风、二次风的风速和风量，降低炉膛断面、容积热负荷，通过上述一次风风压的控制，经过试验一次风风压控制在9.0～9.5KPa作为基准风压进行正常运行时的调整。

在热态情况下，由于补气条件不同造成的射流偏离，实际燃烧切圆将会远远大于冷态下的假想切圆，保持二次风与一次风足够的动量流率比，将会有效的阻止热态切圆的扩大程度，调整一次风的风速为30～38m/s，从而有效的防止燃烧火焰刷墙，减缓水冷壁的结焦。在实际运行调整中，降低一次风风率可以有效的阻止实际燃烧切圆的扩散。对磨煤机一次风风管不带煤粉进行风速测量调平，在磨煤机制粉工作过程中，测量一次风风管携带煤粉情况下的风速，再进行校正，描绘出一次风和煤粉混合物在炉膛同一平面分布图，以达到通过调整一次风风管内的风速来控制锅炉切圆直径大小，进而控制锅炉水冷壁结焦。磨煤机出口一次风调平，通过调整各磨煤机出口缩孔各粉管一次风量的偏差在5％以内，达到设计标准，对炉膛两侧热偏差的消除起到了很好的作用。

一次风风速过高，炉内切圆直径将增大，造成火焰刷墙、增加了炉渣与水冷壁管碰撞，结焦状况加剧；一次风风速过低，煤粉将在喷燃器口着火，喷燃器口容易烧损，影响煤粉束的刚性，煤粉发散，火焰飞边，锅炉结焦状况将加剧。通过一次风动力场和现场动态测量，一次风速控制在30～38m/s为宜。

炉膛局部热负荷和断面热负荷的设计、喷燃器的选择、一次风风压流率的调整、二次风的配比、氧量的设定、吹灰器数量及吹灰方式等在实际燃烧过程中的研究，以及炉型为π型炉工艺化的设计、炉膛高度和燃烧器间距的拉大，并以煤质分析资料、磨制特性、结渣、粘污和积灰特性、燃烧特性等各种试验数据建立一种以磨煤机煤量、一次风动量流率、二次风动量流率、含氧量、温度的自动控制等动态燃烧调整模型：所述炉膛内的含氧量大小控制在3.5～4.5％，所述冷一次风的风量为30～35t/h，单侧所述热一次风的风量为178～185t/h，单侧所述二次风的风量为290～300t/h，所述总风量为900～1100t/h(对应320MW负荷)为最佳燃烧状态。并且该模型也可以用来预测锅炉结焦的趋势与结焦的部位，进行燃烧调整和调节。

优选的是，当所述风量的测量准确性影响判断时，将所述冷一次风的挡板开度作为基准，该基准设置所述冷一次风的挡板开度为25～45％。

优选的是，设置所述AA层对应的二次风的挡板开度为40～45％；

所述AB层对应的二次风的挡板开度为30～35％；

所述BC层对应的二次风的挡板开度为30～35％；

所述CD层对应的二次风的挡板开度为30～35％；

所述DE层对应的二次风的挡板开度为30～35％；

所述EF层对应的二次风的挡板开度为30～35％；

所述SOFA层为四层，其中最下层对应的燃尽风的挡板开度为10％，其余三层对应的燃尽风的挡板开度为90～95％。

其中，AA层二次风的挡板开度设置较大的原因是防止火焰中心下降造成煤粉不完全燃烧、结焦而特别设置的。

二次风、燃尽风分别对应二次风风门、燃尽风风门，且二次风、燃尽风分别通过二次风风门、燃尽风风门调节。二次风风门主要控制二次风速，其开度大小参照相应煤粉喷燃器的煤量来调节，正常情况下投自动，二次风风门的开度跟随煤量、发电负荷的变化而变化。在对应不同的负荷段，对应不同煤种，及时修正炉膛氧量满足完全燃烧的需要，并要调整每层四角风压平衡；在自动控制条件下二次风风门是靠同操手操器同时控制四角每个二次风风门的开度，开度大小是一致的；如果四角风压不平衡，则要及时设置相对应二次风风门偏置，目的是使得炉膛四角二次风风压平衡保证四角切圆稳定燃烧。

低温燃烧法：对炉膛各处的温度进行实时监控，降低炉膛容积热负荷和断面热负荷，使炉膛内各处的温度均低于准东煤的灰熔点，所述锅炉的炉膛内的温度为1000～1300℃为宜，解决了准东煤灰熔点低其在掺烧时在高温时和高温区易结焦的问题，二次风的挡板开度的大小来调节燃烧温度和压力控制，按照上述的二次风的挡板开度为宜，各层二次风的挡板开度根据锅炉负荷变化进行调整。

燃尽风的作用主要是燃烧器在低氮燃烧欠氧运行情况下，增加燃尽风补充氧分使燃烧更加充分。但是燃尽风(SOFA风)最下层开度设置为10％，其余三层设置开度为90-95％，其原因是为了控制炉膛出口烟温在1000～1300℃，不至于超温，也是保证了低温省煤器不因炉膛出口温度过高损坏设备和资源浪费。

优选的是，设置所述AA层对应的二次风的挡板开度设置-20％偏置投自动；

所述AB层对应的二次风的挡板开度设置-15％偏置投自动；

所述BC层对应的二次风的挡板开度设置+15％偏置投自动；

所述CD层对应的二次风的挡板开度设置+35％偏置投自动；

所述DE层对应的二次风的挡板开度设置+35％偏置投自动；

所述EF层对应的二次风的挡板开度设置+10％偏置投自动；

所述FF层对应的二次风的挡板开度设置+10％偏置投自动；

所述SOFA层对应的燃尽风的挡板开度设置+10％偏置投自动。

燃尽风(SOFA层)挡板控制下风箱风压(右侧)在0.4～0.8KPa，随发电量负荷的变化，对下风箱风压随着进行调整。

通过上述二次风的挡板开度、一次风的风速、风量的大小来控制调节炉膛燃烧温度和炉膛四角切圆稳定燃烧，可以防止炉膛大面积结焦，且不同的二次风配风可以减少灰渣可燃物、NO_x排放量、汽温以及提高锅炉效率。通过上述燃尽风的挡板开度调节可以使得燃烧器在低氮燃烧欠氧运行情况下，增加燃尽风补充氧分使燃烧更加充分。

锅炉四角切圆就是同层四个燃烧器在炉膛四个角按照一定的角度布置，出口一次风(或二次风)在炉膛内形成旋转切圆，通过上述调整进一次风风管中的一次风风速的大小来控制炉内切圆的大小，降低切圆直径，使得灰渣与水冷壁之间的距离越远，减少结焦。

本项目可实现准东煤掺烧比例由40％提升到90％，仅以新特能源股份有限公司为例，每年至少节约燃料费用4500万元。完全燃用准东煤发电成本下降0.03元/千瓦时，“十二五”末新疆地区总装机容量将达到5000万千瓦时，按照年平均利用6000小时计算，将节约90亿元发电成本。本项目实施以后，可以进一步促进与科研机构、锅炉设计厂家、电力企业、一流院校等进行“产学研”合作，为准东煤深度开发、煤化工持续发展以及大容量锅炉设计优化等提供技术支持。本项目推广后，仅发电用煤每年可消耗9000万吨准东煤，真正做到了“变废为宝”，并极大缓解了地下煤矿开采的压力。

本实施例中在炉膛DE层之间的(大约45.7m)左墙、前墙、右墙水平处共增加12支长伸缩式吹灰器，水平间隔3.3m，垂直间隔4m；新增的吹灰器用于吹扫过热器和再热器，温度高于700℃的烟温范围(也有用于省煤器的)管束中的积灰。新增吹灰器的有效吹灰半径控制在1.5～2米，新增吹灰器的蒸汽压力应保持为1.5～1.8Mpa，吹灰时吹灰器的管子和喷头旋转时伸入烟道，按实际调整好角度，吹灰结束后吹灰器的管子必须退出炉外，以免被高温烟气烧坏。在AB层之间增加3层(30.6m、26.6m、22.5m)固定旋转式吹灰器各16支，这些吹灰器用于吹扫烟温低于700℃烟道中管束的积灰，吹灰管上装有许多喷嘴，吹灰时吹灰管只作转动，吹灰器的蒸汽压力应保持为1.5～1.8Mpa，吹灰结束后吹灰器的管子不退出炉外，由于这种吹灰器的管子长期置于烟道内,为保证吹灰器的管子不被烧坏,其材料应根据装设点的烟温选用耐热特殊钢材。通过对吹灰器技改创新锅炉结焦可得到及时控制和清除，使炉膛换热增加，烟温相继降低，机组负荷率相应增加，两台机组每小时预计多发2万度电。

可以理解的是，以上实施方式仅仅是为了说明本发明的原理而采用的示例性实施方式，然而本发明并不局限于此。对于本领域内的普通技术人员而言，在不脱离本发明的精神和实质的情况下，可以做出各种变型和改进，这些变型和改进也视为本发明的保护范围。

Claims (14)

1.一种准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，其特征在于，通过控制所述锅炉的炉膛内的燃烧区的中下部燃烧的掺合其他煤的混合煤的比例，使掺有准东煤的混合煤的热焓值为17～20MJ，所述锅炉的炉膛内的燃烧区的上部燃烧的掺有准东煤的混合煤的热焓值为9～12MJ；

将所述锅炉的炉膛由下至上依次分别为AA层、A层、AB层、B层、BC层、C层、CD层、D层、DE层、E层、EF层、F层、FF层、SOFA层，其中，所述A层、所述B层、所述C层、所述D层、所述E层、所述F层均由喷燃器布置而成且分别对应一次风，所述AA层、所述AB层、所述BC层、所述CD层、所述DE层、所述EF层分别对应二次风，所述SOFA层对应燃尽风，所述A层、所述B层、所述C层、所述D层位于所述锅炉的炉膛内的燃烧区的中下部，在所述A层、所述B层、所述C层、所述D层燃烧的掺有准东煤的混合煤的热焓值为17～20MJ，所述E层、所述F层位于所述锅炉的炉膛内的燃烧区的上部，在所述E层、所述F层燃烧的掺有准东煤的混合煤的热焓值为9～12MJ。

2.根据权利要求1所述的准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，其特征在于，在进行准东煤掺烧时，设置所述锅炉的炉膛内的温度为1000～1300℃。

3.根据权利要求1所述的准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，其特征在于，设置

所述A层对应的A磨煤机的出口温度为65～70℃；

所述B层对应的B磨煤机的出口温度为60～65℃；

所述C层对应的C磨煤机的出口温度为55～60℃；

所述D层对应的D磨煤机的出口温度为50～55℃；

所述E层对应的E磨煤机的出口温度为50～55℃；

所述F层对应的F磨煤机的出口温度为50～55℃。

4.根据权利要求1～3任意一项所述的准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，其特征在于，当所述锅炉内的给煤机的转速为其额定转速的80％以上时，设置所述给煤机的挡板开度为70％。

5.根据权利要求1～3任意一项所述的准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，其特征在于，设置所述锅炉内的省煤器的出口温度为950～990℃。

6.根据权利要求1～3任意一项所述的准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，其特征在于，设置所述锅炉内的吹灰器的蒸汽压力为1.5～1.8Mpa。

7.根据权利要求1～3任意一项所述的准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，其特征在于，所述炉膛内的含氧量为3.5～4.5wt％。

8.根据权利要求1所述的准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，其特征在于，设置相对于所述锅炉内的磨煤机的风煤比为2∶1。

9.根据权利要求1所述的准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，其特征在于，设置所述一次风的基准风压为9.0～9.5KPa，所述一次风的风速为30～38m/s。

10.根据权利要求1所述的准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，其特征在于，所述锅炉停运时，设置所述一次风的挡板开度为10～15％。

11.根据权利要求1所述的准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，其特征在于，所述一次风包括冷一次风和热一次风，设置所述冷一次风的风量为30～35t/h，单侧所述热一次风的风量为178～185t/h，单侧所述二次风的风量为290～300t/h，总风量为900～1100t/h。

12.根据权利要求11所述的准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，其特征在于，当所述风量的测量准确性影响判断时，将所述冷一次风的挡板开度作为基准，该基准设置所述冷一次风的挡板开度为25～45％。

13.根据权利要求8～12任意一项所述的准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，其特征在于，设置

所述AA层对应的二次风的挡板开度为40～45％；

所述AB层对应的二次风的挡板开度为30～35％；

所述BC层对应的二次风的挡板开度为30～35％；

所述CD层对应的二次风的挡板开度为30～35％；

所述DE层对应的二次风的挡板开度为30～35％；

所述EF层对应的二次风的挡板开度为30～35％；

所述SOFA层为四层，其中最下层对应的燃尽风的挡板开度为10％，其余三层对应的燃尽风的挡板开度为90～95％。

14.根据权利要求13所述的准东煤掺烧的锅炉内燃烧的优化方法，其特征在于，设置

所述AA层对应的二次风的挡板开度设置-20％偏置投自动；

所述AB层对应的二次风的挡板开度设置-15％偏置投自动；

所述BC层对应的二次风的挡板开度设置+15％偏置投自动；

所述CD层对应的二次风的挡板开度设置+35％偏置投自动；

所述DE层对应的二次风的挡板开度设置+35％偏置投自动；

所述EF层对应的二次风的挡板开度设置+10％偏置投自动；

所述FF层对应的二次风的挡板开度设置+10％偏置投自动；

所述SOFA层对应的燃尽风的挡板开度设置+10％偏置投自动。