CN105695678B - 一种控制超超临界耐热钢中bn相形态的热处理方法 - Google Patents
一种控制超超临界耐热钢中bn相形态的热处理方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105695678B CN105695678B CN201610239439.9A CN201610239439A CN105695678B CN 105695678 B CN105695678 B CN 105695678B CN 201610239439 A CN201610239439 A CN 201610239439A CN 105695678 B CN105695678 B CN 105695678B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- resisting steel
- ultra supercritical
- heat treatment
- treatment method
- heated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
- C21D1/28—Normalising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/007—Heat treatment of ferrous alloys containing Co
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/30—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
本发明属于热处理技术领域,具体为一种控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法。该方法包括如下步骤:(1)将工件以400~500℃/h加热至1200~1250℃,保温1~2h,放入超速淬火油中淬火;(2)将工件以90~110℃/h加热至1050~1150℃,保温2~4h,风冷至室温;(3)将工件以90~110℃/h加热至710~750℃,保温1~4h,炉冷。本发明提供的热处理方法,能有效控制超超临界耐热钢中BN相形态尺寸,细化基体中BN相并弥散分布,提高其力学性能。
Description
技术领域
本发明属于热处理技术领域,具体为一种控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法。
背景技术
目前火电机组使用的600℃超超临界机组铸钢部件主要采用传统铁素体耐热钢,为了提升能效、降低污染和延长部件使用持久性,部分铸件已被更高性能的新型铁素体耐热钢所代替。与传统的铁素体耐热钢相比,新型铁素体耐热钢中B含量大幅提升至100ppm。钢中的B元素主要有三种存在形式,一是固溶在基体中的B;二是晶界处偏析的B,因B元素在α-铁素体中的固溶度极低,易在凝固过程中在晶界和亚晶界处产生偏析。这部分B原子与C原子替换形成M23(C,B)6相,对迁移界和位错施加钉扎力,在蠕变过程中对马氏体组织的演化起到抑制作用;三是形成BN相,是由于基体中的B与同为强偏析元素的N在凝固过程中形成的BN析出相,一般尺寸较大,达到几个微米,而较大的BN相(>1μm)将抵消基体中B和N的固溶强化效果。9wt%Cr系铁素体耐热钢中BN相是在1200℃时开始析出,尺寸具有随冷却速度的增加而减小的趋势。
目前,对于钢中析出相形态及分布的热处理方法的相关专利较为稀少,如:“控制Al-Cu-Mg-Mn合金中含Mn相均匀弥散析出的热处理方法(CN105239029A)”,材料经过缓慢阶段升温至410~470℃长期保温再缓慢升温至470~530℃,充分均匀化,达到Mn相均匀弥散分布的目的。“纳米析出相强化及控制的超细晶粒马氏体钢的制备方法(CN101713046B)”中的热处理方法主要指是钢板经过热连轧+冷轧工艺后,进行850~980℃保温10min后的淬火处理。“相变控制氮化物析出硬化型调质钢(CN1368560A)”在热处理方面,实行1050~1250℃扩散退火,并进行二次回火。
发明内容
本发明的目的是提供一种控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,能有效的细化耐热钢中BN相尺寸,并且提升该钢的抗拉强度和蠕变性能。
本发明的技术方案是:
一种控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,包括如下步骤:
(1)将工件以400~500℃/h加热至1200~1250℃,保温1~2h,放入超速淬火油中淬火;
(2)将工件以90~110℃/h加热至1050~1150℃,保温2~4h,风冷至室温;
(3)将工件以90~110℃/h加热至710~750℃,保温1~4h,炉冷。
所述的控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,超超临界耐热钢按重量百分比化学组成为:
C:0.08~0.15%;Si:0.15~0.3%;Mn:0.7~1.1%;Cr:9.0~11.0%;Mo:0.5~1.0%;Co:2.5~3.5%;Re:0.3~0.6%;Zr:0.1~0.2%;V:0.1~0.2%;Nb:0.05~0.08%;N:0.02~0.03%;B:0.008~0.014%,余量是Fe和杂质。
所述的控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,杂质为:P≤0.01%;S≤0.001%;Cu≤0.02%。
所述的控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,优选地,将工件以450℃/h加热至1250℃,保温1h,放入超速淬火油中淬火。
所述的控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,优选地,将工件以100℃/h加热至1120℃,保温3h,风冷至室温。
所述的控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,优选地,将工件以90℃/h加热至730℃,保温3h,炉冷。
本发明的设计思想是:
本发明控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法的设计思路来自钢中BN相凝固过程的机理研究,通过较高的加热温度将钢中BN相重熔,并且利用BN相随冷却速度增加尺寸减小的特点采用超速淬火油进行快速冷却,控制BN相的尺寸,由于快速冷却强化了材料的强度,却降低了材料的韧性,因此配合随后的二次奥氏体化工艺,在保证稳定BN相的基础上重新得到致密的马氏体组织,配合高温回火获得高强度、高韧性的超超临界耐热钢铸件。
本发明的优点及有益效果是:
1、本发明提出通过热处理工艺设计(高温淬火+高温正火+一次高温回火)控制新型铁素体耐热钢中BN相的形态,获得细小、弥散分布BN相的工艺控制技术,增强其在钢中的析出强化效果,提升耐热钢综合使用性能。与所涉及通过热处理方法调控钢中析出相的相关专利文献相比,存在较大差异。
2、本发明提供的热处理方法,能有效控制超超临界耐热钢中BN相形态尺寸,细化基体中BN相并弥散分布,提高其力学性能。
3、采用本发明获得超超临界耐热钢的力学性能如下:抗拉强度:σb=750~850MPa,屈服强度:σ0.2=650~750MPa,伸长率:A=35~45%,断面收缩率:Z=45~55%。
4、采用本发明获得超超临界耐热钢的高温持久试验使用性能如下:在温度650℃、应力240~260N/mm2下,断裂时间T≥300小时。
附图说明
图1为实施例1中BN相形貌。
图2为实施例2中BN相形貌。
图3为实施例3中BN相形貌。
图4为实施例4中BN相形貌。
具体实施方式
在具体实施过程中,本发明通过采用真空感应炉中初炼,再经电渣重熔精炼,浇注成型,铸件经900±20℃保温8~12h后,退火缓冷出炉至室温,再经加热至1120~1170℃、保温2~4h、空冷至室温的奥氏体化工艺,以及加热至710~750℃、保温2~4h、炉冷至室温的回火工艺处理,得到超超临界耐热钢,其重量百分比化学组成为:
C:0.08~0.15%;Si:0.15~0.3%;Mn:0.7~1.1%;Cr:9.0~11.0%;Mo:0.5~1.0%;Co:2.5~3.5%;Re:0.3~0.6%;Zr:0.1~0.2%;V:0.1~0.2%;Nb:0.05~0.08%;N:0.02~0.03%;B:0.008~0.014%,余量是Fe和杂质。
下面通过具体实施例对本发明进一步详细说明。
实施例1:
本实施例中,超超临界铸件用耐热钢按重量百分比化学组成为:
C:0.15%;Si:0.15%;Mn:1.1%;Cr:9.0%;Mo:1.0%;Co:2.5%;Ce:0.6%;Zr:0.1%;V:0.2%;Nb:0.05%;N:0.03%;B:0.008%,余量是Fe和杂质,所述杂质为:P≤0.01%;S≤0.001%;Cu≤0.02%。
本实施例中,控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,步骤如下:
(1)将工件以450℃/h加热至1250℃,保温1h,放入超速淬火油(如:烟台恒鑫化工科技有限公司生产的THIF-516超速淬火油)中淬火至室温;
(2)将工件以110℃/h加热至1150℃,保温2h,风冷至室温;
(3)将工件以110℃/h加热至750℃,保温2h,炉冷至室温。
如图1所示,从BN相形貌上看,通过本实施例控制铁素体耐热钢中BN相的形态,获得细小、弥散分布BN相,基体中BN相平均尺寸为1.8μm。
本实施例超超临界耐热钢的力学性能指标应达到如下:
抗拉强度:σb=770MPa;
屈服强度:σ0.2=680MPa;
伸长率:A=36.3%;
断面收缩率:Z=46.1%;
本实施例超超临界耐热钢的高温持久试验:
实验条件:温度650℃;应力251N/mm2;
断裂时间T=311小时。
实施例2:
本实施例中,超超临界铸件用耐热钢按重量百分比化学组成为:
C:0.08%;Si:0.3%;Mn:0.7%;Cr:11.0%;Mo:0.5%;Co:3.5%;Ce:0.3%;Zr:0.2%;V:0.1%;Nb:0.08%;N:0.02%;B:0.014%,余量是Fe和杂质,所述杂质为:P≤0.01%;S≤0.001%;Cu≤0.02%。
本实施例中,控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,步骤如下:
(1)将工件以400℃/h加热至1200℃,保温2h,放入超速淬火油(如:山东大德热处理科技有限公司生产的蛟龙-1018超速淬火油)中淬火至室温;
(2)将工件以100℃/h加热至1100℃,保温4h,风冷至室温;
(3)将工件以90℃/h加热至710℃,保温4h,炉冷至室温。
如图2所示,从BN相形貌上看,通过本实施例控制铁素体耐热钢中BN相的形态,获得细小、弥散分布BN相,基体中BN相平均尺寸为1.5μm。
本实施例超超临界耐热钢的力学性能指标应达到如下:
抗拉强度:σb=790MPa;
屈服强度:σ0.2=685MPa;
伸长率:A=37.2%;
断面收缩率:Z=47.1%;
本实施例超超临界耐热钢的高温持久试验:
实验条件:温度650℃;应力248N/mm2;
断裂时间T=305小时。
实施例3:
本实施例中,超超临界铸件用耐热钢按重量百分比化学组成为:
C:0.14%;Si:0.17%;Mn:0.8%;Cr:9.4%;Mo:0.7%;Co:2.8%;Ce:0.32%;Zr:0.12%;V:0.15%;Nb:0.06%;N:0.024%;B:0.011%,余量是Fe和杂质,所述杂质为:P≤0.01%;S≤0.001%;Cu≤0.02%。
本实施例中,控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,步骤如下:
(1)将工件以430℃/h加热至1220℃,保温1h,放入超速淬火油(如:南通润泽工业油料有限公司生产的RZ Quench18C超速淬火油)中淬火至室温;
(2)将工件以100℃/h加热至1140℃,保温3h,风冷至室温;
(3)将工件以100℃/h加热至740℃,保温3h,炉冷至室温。
如图3所示,从BN相形貌上看,通过本实施例控制铁素体耐热钢中BN相的形态,获得细小、弥散分布BN相,基体中BN相平均尺寸为1.1μm。
本实施例超超临界耐热钢的力学性能指标应达到如下:
抗拉强度:σb=795MPa;
屈服强度:σ0.2=685MPa;
伸长率:A=37.9%;
断面收缩率:Z=49.4%;
本实施例超超临界耐热钢的高温持久试验:
实验条件:温度650℃;应力255N/mm2;
断裂时间T=332小时。
实施例4:
本实施例中,超超临界铸件用耐热钢按重量百分比化学组成为:
C:0.09%;Si:0.2%;Mn:0.9%;Cr:10.0%;Mo:0.8%;Co:3.0%;Ce:0.4%;Zr:0.15%;V:0.2%;Nb:0.08%;N:0.025%;B:0.013%,余量是Fe和杂质,所述杂质为:P≤0.01%;S≤0.001%;Cu≤0.02%。
本实施例中,控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,步骤如下:
(1)将工件以450℃/h加热至1250℃,保温1h,放入超速淬火油(如:南京航达热加工材料研究所生产的NH-B型超速淬火油)中淬火至室温;
(2)将工件以100℃/h加热至1120℃,保温3h,风冷至室温;
(3)将工件以90℃/h加热至730℃,保温3h,炉冷至室温。
如图4所示,从BN相形貌上看,通过本实施例控制铁素体耐热钢中BN相的形态,获得细小、弥散分布BN相,基体中BN相平均尺寸为700nm。
本实施例超超临界耐热钢的力学性能指标应达到如下:
抗拉强度:σb=800MPa;
屈服强度:σ0.2=730MPa;
伸长率:A=41.5%;
断面收缩率:Z=50.3%;
本实施例超超临界耐热钢的高温持久试验:
实验条件:温度650℃;应力245N/mm2;
断裂时间T=342小时。
Claims (5)
1.一种控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,其特征是,包括如下步骤:
(1)将工件以400~500℃/h加热至1220~1250℃,保温1~2h,放入超速淬火油中淬火;
(2)将工件以90~110℃/h加热至1050~1150℃,保温2~4h,风冷至室温;
(3)将工件以90~110℃/h加热至710~750℃,保温1~4h,炉冷;
超超临界耐热钢按重量百分比化学组成为:
C:0.08~0.15%;Si:0.15~0.3%;Mn:0.7~1.1%;Cr:9.0~11.0%;Mo:0.5~0.8%;Co:2.5~3.5%;Re:0.3~0.6%;Zr:0.1~0.2%;V:0.1~0.2%;Nb:0.05~0.08%;N:0.02~0.03%;B:0.008~0.014%,余量是Fe和杂质。
2.按照权利要求1所述的控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,其特征是:所述杂质为:P≤0.01%;S≤0.001%;Cu≤0.02%。
3.按照权利要求1所述的控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,其特征是:优选地,将工件以450℃/h加热至1250℃,保温1h,放入超速淬火油中淬火。
4.按照权利要求1所述的控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,其特征是:优选地,将工件以100℃/h加热至1120℃,保温3h,风冷至室温。
5.按照权利要求1所述的控制超超临界耐热钢中BN相形态的热处理方法,其特征是:优选地,将工件以90℃/h加热至730℃,保温3h,炉冷。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610239439.9A CN105695678B (zh) | 2016-04-18 | 2016-04-18 | 一种控制超超临界耐热钢中bn相形态的热处理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610239439.9A CN105695678B (zh) | 2016-04-18 | 2016-04-18 | 一种控制超超临界耐热钢中bn相形态的热处理方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN105695678A CN105695678A (zh) | 2016-06-22 |
CN105695678B true CN105695678B (zh) | 2017-11-03 |
Family
ID=56216990
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201610239439.9A Active CN105695678B (zh) | 2016-04-18 | 2016-04-18 | 一种控制超超临界耐热钢中bn相形态的热处理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN105695678B (zh) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107904528A (zh) * | 2017-11-22 | 2018-04-13 | 安徽恒利增材制造科技有限公司 | 一种耐热合金钢及其制备方法 |
CN114317900B (zh) * | 2021-12-27 | 2024-01-30 | 内蒙古北方重工业集团有限公司 | 一种用于消除锻件偏析线的热处理工艺方法 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1300445C (zh) * | 2003-12-26 | 2007-02-14 | 东方汽轮机厂 | 一种汽轮机高温叶片及其热处理工艺 |
WO2011154515A1 (en) * | 2010-06-10 | 2011-12-15 | Tata Steel Nederland Technology Bv | A method for producing a tempered martensitic heat resistant steel for high temperature applications |
CN104561839B (zh) * | 2015-02-09 | 2017-04-05 | 中国第一重型机械股份公司 | 一种稀土改性的9%Cr马氏体耐热铸钢及其制造方法 |
-
2016
- 2016-04-18 CN CN201610239439.9A patent/CN105695678B/zh active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN105695678A (zh) | 2016-06-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106917032B (zh) | 核反应堆压力容器钢大型厚壁锻件提升低温冲击功的方法 | |
CN107747032B (zh) | 航空用高韧性长寿命大型转子轴类锻件制造工艺 | |
CN110438310B (zh) | 一种热作模具钢及其热处理方法 | |
CN102912236B (zh) | 一种高性能耐磨热作模具钢及其制备工艺 | |
CN105039865B (zh) | 一种高强度高韧性钢板及其制造方法 | |
CN102146547B (zh) | 一种合金钢轧辊及其制造工艺 | |
CN102477518B (zh) | 一种汽轮机叶片用钢及其制造方法 | |
CN101717896B (zh) | 高强韧冷作模具钢及其制备方法 | |
CN101302599A (zh) | 铌微合金化高强度热作模具钢及其制备方法 | |
CN104046915A (zh) | 大截面压铸用高性能热作模具钢及其制备工艺 | |
CN107794357A (zh) | 超快速加热工艺生产超高强度马氏体冷轧钢板的方法 | |
CN106756509B (zh) | 一种耐高温合金结构钢及其热处理工艺 | |
CN110055464B (zh) | 一种细晶高强韧热冲压模具钢及其制备方法 | |
CN101280394A (zh) | 一种高硅低碳型高热强性热作模具钢 | |
CN109913768A (zh) | 一种电渣重熔热作模具钢及其制备方法 | |
CN106119731B (zh) | 一种燃气轮机压气机叶片钢材料及其制备方法 | |
CN114411043B (zh) | 一种大型热锻热作模具钢的制备方法 | |
CN103938096A (zh) | 一种高强度高韧性热作模具钢及其制备方法 | |
CN105063291A (zh) | 一种提高13Cr9Mo2Co1NiVNbNB锻件冲击性能的热处理方法 | |
CN109355579A (zh) | 一种高温压力容器用特厚钢板12Cr2Mo1VR及其生产工艺 | |
CN102234706B (zh) | 核反应堆蒸发器大锻件钢晶粒细化方法 | |
CN105695678B (zh) | 一种控制超超临界耐热钢中bn相形态的热处理方法 | |
CN110066968A (zh) | 一种沉淀硬化不锈钢热轧板材的制造方法 | |
CN107641765A (zh) | 一种核电站一体化堆顶组件用锻件及其制造工艺 | |
CN105950991B (zh) | 一种含铜高抛光模具钢及其制备工艺 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |