CN105452796A - 换热器用散热片 - Google Patents

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Abstract

本发明的换热用散热片与管道(1)的外表面接合，且促进管道(1)与在管道(1)周围流通的空气的换热。垂直于空气的流动方向的截面形状为波形状，所述波形状具有：多个平面部(21)，其与空气的流动方向大致平行；以及顶部(22)，其连结相邻的平面部(21)之间。在平面部(21)上，沿空气的流动方向(X1)设置有多个以预先规定的冲切角度对平面部(21)进行冲切而成的百叶板(23)。在将平面部(21)的板厚设为t、百叶板(23)的百叶板间距设为PL时，平面部(21)的板厚以及百叶板间距满足0.035≤t/PL≤0.29的关系。由此，可提高传热性能。

Description

换热器用散热片
相关申请的相互参考
本申请以2013年7月12日申请的日本专利申请2013-146325为基础，将其揭示内容以参考的形式并入至本申请。
技术领域
本揭示涉及一种换热器用散热片。
背景技术
以往，采用波纹状散热片作为换热器用散热片，并且在波纹状散热片的表面沿空气的流动方向冲切形成有多个百叶板。并且，提出有多种通过变更波纹状散热片的宽度或散热片间距、百叶板的长度等参数来提高换热性能等的技术(例如，参考专利文献1)。
另外，在具有多个百叶板的换热器用散热片中，若将百叶板间距微细化而增加百叶板的片数，则散热片的传热率会因百叶板的顶端效应而提高，可提高传热性能。并且，近年来，由于制造技术的进步，已可将百叶板间距微细化至以往被视为制造极限的尺寸以上的程度。
然而，当将百叶板间距微细化时，虽然传热率提高，但散热片效率会降低，导致从散热片释放出来的热流量降低，因此，作为实际的散热片，存在无法充分获得通过百叶板间距的微细化而得到的传热性能提高效果的情况。也就是说，在具有多个百叶板的换热器用散热片中，若只是单纯地将百叶板间距微细化，则难以提高传热性能。
以往技术文献
专利文献
专利文献1：日本专利特公昭61-46756号公报
发明内容
鉴于上述问题，本揭示的目的在于提供一种可提高传热性能的换热器用散热片。
根据本揭示的一种形态，换热器用散热片与换热对象物的外表面接合，且促进换热对象物与在换热对象物周围流通的流体的换热。换热器用散热片包括：多个平面部，其与流体的流动方向大致平行；顶部，其连结相邻的2个平面部之间；以及多个百叶板，其沿流体的流动方向设置在平面部上。平面部与顶部作为整体在垂直于流体的流动方向的截面上具有波形状，多个百叶板是以预先规定的冲切角度对平面部进行冲切而成。在将平面部的板厚设为t、百叶板的百叶板间距设为PL时，平面部的板厚以及百叶板间距满足0.035≤t/PL≤0.29的关系。
由此，通过使平面部的板厚以及百叶板间距处于0.035≤t/PL≤0.29的范围内，可充分获得通过百叶板间距PL的微细化而得到的换热器用散热片的传热性能提高效果。因此，可提高传热性能。
附图说明
图1为表示本揭示的第1实施方式的散热器的示意性主视图。
图2为图1中的II-II截面图。
图3为表示第1实施方式中的散热片的主视图。
图4为图2中的IV-IV截面图。
图5为表示图4中的V部的图。
图6为表示第1实施方式中的百叶板的传热率以及散热片的传热率相对于百叶板间距的变化的特性图。
图7为表示第1实施方式中的散热片的板厚与散热片的传热率相对于百叶板的传热率的降低比例的关系的特性图。
图8为表示第1实施方式中的散热片的板厚与通风阻力的关系的特性图。
图9为表示变更第1实施方式中的散热片的参数的情况下的散热片的传热性能的变化的特性图。
图10为表示第1实施方式的加热芯体中的百叶板间距以及散热片的板厚与散热片的传热性能的关系的特性图。
图11为表示第1实施方式的加热芯体中的百叶板间距与散热片的传热性能的关系的特性图。
图12为表示第1实施方式的加热芯体中的散热片的板厚与散热片的传热性能的关系的特性图。
图13为表示第1实施方式的加热芯体中的散热片高度与散热片的传热性能的关系的特性图。
图14为表示第1实施方式的加热芯体中的百叶板的冲切角度与散热片的传热性能的关系的特性图。
图15为表示本揭示的第2实施方式的散热器中的百叶板间距与散热片的传热性能的关系的特性图。
图16为表示第2实施方式的散热器中的散热片的板厚与散热片的传热性能的关系的特性图。
图17为表示第2实施方式的散热器中的散热片高度与散热片的传热性能的关系的特性图。
图18为表示第2实施方式的散热器中的百叶板的冲切角度与散热片的传热性能的关系的特性图。
图19为表示本揭示的第3实施方式中的垂直于散热片的平面部且平行于空气流动方向的截面的截面图。
图20为表示本揭示的第4实施方式中的垂直于散热片的平面部且平行于空气流动方向的截面的截面图。
具体实施方式
下面，一边参考附图，一边对用以实施本揭示的多个实施方式进行说明。在各实施方式中，有时会对与前面的实施方式中已说明过的事项对应的部分标注同一参考符号并省略重复的说明。在各实施方式中，在仅对构成的一部分进行说明的情况下，对于构成的其他部分，可应用前面已说明过的其他实施方式。在各实施方式中，不仅是具体明示了可进行组合的部分彼此之间可进行组合，只要组合不存在特别障碍，则即便未明示，实施方式彼此之间也可进行部分组合。
(第1实施方式)
根据图1～图14，对本揭示的第1实施方式进行说明。本实施方式将本揭示的换热器用散热片应用于以水冷式内燃机(以下，也称为发动机)的冷却水为热源而加热送风空气的加热芯体上所搭载的散热片。
如图1所示，加热芯体包括管道1，所述管道1为供作为内部流体的冷却水流动的管。管道1以作为外部流体的空气的流动方向(以下，称为空气流动方向X1)与长轴方向一致的方式将长度方向垂直截面的形状形成为扁平的长圆形状(扁平形状)。管道1以其长度方向与铅垂方向一致的方式沿水平方向平行配置有多根。
此外，管道1具有夹着供管道1中的冷却水流通的流体通道相对的两个扁平面10a、10b。在管道1的两侧的扁平面10a、10b上接合有成形为波状的作为传热构件的散热片2。该散热片2增大了与空气的传热面积，从而促进了冷却水与空气的换热。因此，管道1相当于本揭示的换热对象物。再者，以下，将由管道1及散热片2构成的大致矩形状的换热部称为芯部3。
上下水箱4在管道1的长度方向(以下，称为管道长度方向X2)的端部(本实施方式中为上下端)沿与管道长度方向X2正交的方向(本实施方式中为水平方向)延伸而与多个管道1连通。上下水箱4包括芯板4a和水箱主体部4b而构成，所述芯板4a上插入接合有管道1，所述水箱主体部4b与芯板4a一起构成水箱内空间。在本实施方式中，芯板4a及水箱主体部4b为金属(例如铝合金)制。此外，在芯部3的两端部设置有与管道长度方向X2大致平行地延伸而加固芯部3的镶块5。
两个上下水箱4中，配置在上方侧并将冷却水分流至管道1的入口侧水箱41的水箱主体部4b上设置有入口导管4c，所述入口导管4c使对发动机进行冷却后的冷却水流入至水箱主体部4b内。此外，两个上下水箱4中，配置在下方侧并收集从管道1中流出的冷却水的出口侧水箱42的水箱主体部4b上设置有出口导管4d，所述出口导管4d使因与空气换热而冷却后的冷却水朝发动机流出。
如图2所示，在管道1的内部设置有内柱部11，所述内柱部11以使两个扁平面10a、10b彼此连接的方式形成，提高管道1的耐压强度。内柱部11配置在管道1内部的空气流动方向X1的中央部。通过该内柱部11，管道1内部的流体通道被一分为二。
如图3所示，散热片2为以具有平面部21(板部)和顶部22的方式形成为波状的波纹状散热片，所述平面部21为板状，所述顶部22以使相邻的平面部21隔开指定距离的方式对平面部21进行定位。平面部21提供有沿空气流动方向X1(图2中的纸面垂直方向)扩展的面。平面部21可由平板提供。
顶部22具有以使较窄宽度的平面朝向外侧的方式提供的平板状的顶板部。在顶板部与平面部21之间设置有大致直角的弯折部。顶板部与管道1接合，使得散热片2与管道1以可传热的方式接合。若顶部22将其顶板部的宽度形成得足够窄，并以具有较大半径的方式形成弯折部，则可看作整体弯曲而成的弯曲部。因此，在以下的说明中，顶部22也称为弯曲部。
在本实施方式中，该波状的散热片2是通过对薄板金属材料实施辊压成形法而成形。散热片2的弯曲部(22)通过钎焊接合在管道1的扁平面10a、10b上。
如图4及图5所示，通过对平面部21进行冲切而在散热片2的平面部21上无缝地一体形成有百叶窗状的百叶板23。从管道1的层叠方向X3(以下，称为管道层叠方向X3)观察时，百叶板23是以预先规定的角度(以下，称为冲切角度θ)对平面部21进行冲切而成，并沿空气流动方向X1在平面部21上设置有多个。并且，在相邻的百叶板23之间形成有可供空气流通的百叶板间通道230。
在本实施方式中，1个平面部21上所形成的多个百叶板23被分成上游百叶板群和下游百叶板群两个部分，所述上游百叶板群包括位于空气流上游侧的多个百叶板23，所述下游百叶板群包括位于空气流下游侧的多个百叶板23。并且，属于上游百叶板群的百叶板23的冲切方向与属于下游百叶板群的百叶板23的冲切方向不一样。也就是说，上游百叶板群与下游百叶板群各自所包括的百叶板23的冲切方向相反。
平面部21的空气流上游侧的端部成为未形成有百叶板23的上游侧平面部24。同样地，平面部21的空气流下游侧的端部成为未形成有百叶板23的下游侧平面部25。
平面部21的空气流动方向X1上的大致中央部、即上游百叶板群与下游百叶板群之间未形成有百叶板23，而是构成为使空气流动方向倒转的转向部26。换句话说，在上游百叶板群与下游百叶板群之间设置有以与空气的流动方向X1大致平行的方式形成的转向部26。经由该转向部26，上游百叶板群与下游百叶板群各自所包括的百叶板23的冲切方向发生倒转。
多个百叶板23中的配置在空气流最上游侧的上游端百叶板23a与上游侧平面部24连接。此外，多个百叶板23中的配置在空气流最下游侧的下游端百叶板23b与下游侧平面部25连接。
在转向部26的空气流上游侧和下游侧各配设有相同片数的百叶板23。此外，多个百叶板23以相对于平面部21的空气流动方向的中心线(假想线)C1对称的方式配置。再者，在图5中，双点划线表示散热片2的板厚方向上的中心线(假想线)C2。
此处，将改变百叶板23的百叶板间距PL时的百叶板23的传热率以及散热片2的传热率的变化示于图6。图6的纵轴表示将现有散热片2即百叶板间距PL为0.7mm的散热片2(以下，称为基准散热片)的传热率设为100％时的百叶板23的传热率以及散热片2的传热率。
此外，基准散热片的板厚t为0.05mm。在本实施方式中，散热片2的板厚t意指散热片2的平面部21的板厚，与百叶板23的板厚相等。
如图6所示，在散热片2中，百叶板23的百叶板间距PL越小，百叶板23的传热率就越提高。然而，由于百叶板间距PL越小散热片效率就越降低，因此，作为散热片2，无法充分获得通过百叶板间距LP的微细化而得到的传热率上升效果。进而，如根据图6而明确的那样，百叶板间距PL越小，百叶板23的传热率与散热片2的传热率(百叶板传热率×散热片效率)的差就越大。
然后，将百叶板间距PL不同的散热片2中的散热片2的板厚t与散热片2的传热率相对于百叶板23的传热率的降低比例的关系示于图7。在基准散热片中，散热片2的传热率相对于百叶板23的传热率的降低比例为3％。
如图7所示，散热片2的板厚t越薄，百叶板23的传热率与散热片2的传热率的差就越大。因此，在缩小百叶板间距PL的情况下，要将散热片2的传热率相对于百叶板23的传热率的降低比例维持在与基准散热片同等程度，必须相对于百叶板间距PL而相对增厚散热片2的板厚t。
然后，将百叶板间距PL不同的散热片2中的散热片2的板厚t与通风阻力的关系示于图8。再者，图8的纵轴表示将基准散热片的通风阻力设为100％时的通风阻力的增加比例。如图8所示，散热片2的板厚t越厚，通风阻力就越增大。
因此，本发明者考虑传热率及通风阻力，对将百叶板间距PL微细化时的散热片2的传热性能进行了研究。
此处，在将努塞尔数设为Nu、散热片2的传热率设为α、散热片2的散热片间距设为Pf(参考图3)、空气的热导率设为λa、阻力系数设为Cf、通风阻力设为ΔPa、空气密度设为ρa、空气的风速设为Ua、散热片2的宽度即散热片2的空气流动方向X1的长度设为D(参考图2)时，努塞尔数及阻力系数分别由以下公式1、2表示。
(公式1)
Nu＝α·Pf/λa
(公式2)
Cf＝ΔPa/(0.5·ρa·Ua2Pf/D)
在本实施方式中，使用努塞尔数Nu与阻力系数Cf的比(Nu/Cf)作为散热片2的传热率的指标。Nu/Cf的值越大，表示散热片2的传热率越高。此外，将散热片2的平面部21上未形成有百叶板23的比较例的散热片2的努塞尔数设为Nu0、阻力系数设为Cf0。
继而，将变更散热片2的参数的情况下的散热片2的传热性能的变化示于图9。图9的横轴表示百叶板间距PL。图9的纵轴表示相对于比较例的散热片2的Nu0/Cf0的本实施方式的散热片2的Nu/Cf，纵轴的值越大，表示散热片2的传热性能越高。
具体而言，算出将t/PL固定、并将散热片高度Hf(参考图3)设为1.0、2.0、3.0、4.0、5.0(单位：mm)的情况下的相对于各百叶板间距PL的散热片2的传热性能即(Nu/Cf)/(Nu0/Cf0)。继而，对所述5种散热片高度Hf中散热片2的传热性能((Nu/Cf)/(Nu0/Cf0))最大时的值进行绘制而制作成图形曲线。
在图9中，实线表示t/PL为0.05的时候，虚线表示t/PL为0.1的时候，单点划线表示t/PL为0.2的时候，双点划线表示t/PL为0.4的时候。
像根据图9而明确的那样，在百叶板间距PL为0.1mm以下的情况下，无论散热片2的板厚t如何，散热片2的传热性能都会因通风阻力增大而降低。此外，当散热片2的板厚t相对较薄(t/PL小于1.0)时，散热片2的传热性能的最大值会因散热片效率降低而降低。另一方面，当散热片2的板厚t相对较厚(t/PL大于1/0)时，散热片2的传热性能的最大值会因通风阻力增大而降低。因而，若将t/PL设为0.1左右，则散热片2的传热性能的最大值变得最大，所以较为理想。
此处，将本实施方式的加热芯体中的变更百叶板间距PL的情况下的t/PL与散热片2的传热性能的关系示于图10。此时，加热芯体的大小为长200mm、高150mm、宽16mm，通过加热芯体的空气的风量为300m3/h，空气温度为20℃，冷却水温度为85℃。此外，散热片高度Hf为3mm，百叶板23的冲切角度θ为32°。
再者，图10的纵轴表示将百叶板间距PL为0.3mm的散热片2的传热性能的最大值设为100％时的各散热片2的传热性能比。此外，图10中的虚线表示t/PL为0.03的散热片2的传热性能。
在图10中，黑圆点符号表示百叶板间距PL不同的各散热片2的传热性能的最大值，单点划线为穿过黑圆点符号的图形曲线。此外，在图10中，黑三角符号表示t/PL为0.03的散热片2的传热性能的最大值。
如上所述，通过将t/PL设为0.1左右，使得散热片2的传热性能的最大值(以下，也称为散热片传热性能最大值)变得最大，而如图10所示，通过将t/PL设为0.035以上0.29以下，可确保散热片传热性能最大值的95％以上的传热性能。也就是说，通过将t/PL设为0.035以上0.29以下，可充分获得通过百叶板间距PL的微细化而得到的散热片2的传热性能提高效果。
然后，将本实施方式的加热芯体中的百叶板间距PL与散热片2的传热性能的关系示于图11。此时，加热芯体中的散热片2的板厚t为0.03mm，除此以外，与图10的条件相同。再者，图11的纵轴表示将百叶板间距PL为0.3mm的散热片2的传热性能设为100％时的散热片2的传热性能比。
如图11所示，通过使百叶板间距PL大于0.09mm且小于0.62mm，可确保散热片传热性能最大值的95％以上的传热性能。
然后，将本实施方式的加热芯体中的散热片2的板厚t与散热片2的传热性能的关系示于图12。此时，加热芯体中的百叶板间距PL为0.3mm，除此以外，与图10的条件相同。再者，图12的纵轴表示将板厚t为0.03mm的散热片2的传热性能设为100％时的散热片2的传热性能比。
如图12所示，通过使散热片2的板厚t大于0.006mm小于0.05mm，可确保散热片传热性能最大值的95％以上的传热性能。再者，更优选为使散热片2的板厚t大于0.006mm小于0.04mm。
然后，将本实施方式的加热芯体中的散热片高度Hf与散热片2的传热性能的关系示于图13。此时，加热芯体中的百叶板间距PL为0.3mm，且散热片2的板厚t为0.03mm，除此以外，与图10的条件相同。再者，图13的纵轴表示将散热片高度Hf为3mm的散热片2的传热性能设为100％时的散热片2的传热性能比。
如图13所示，通过使散热片高度Hf大于1.4mm小于6.5mm，可确保散热片传热性能最大值的95％以上的传热性能。
然后，将本实施方式的加热芯体中的百叶板23的冲切角度θ与散热片2的传热性能的关系示于图14。此时，加热芯体中的百叶板间距PL为0.3mm，且散热片2的板厚t为0.03mm，除此以外，与图10的条件相同。再者，图14的纵轴表示将百叶板23的冲切角度θ为32°的散热片2的传热性能设为100％时的散热片2的传热性能比。
如图14所示，通过使百叶板23的冲切角度θ大于22.5°小于43.5°，可确保散热片传热性能最大值的95％以上的传热性能。
如以上所说明，通过使散热片2的平面部21的板厚t以及百叶板间距PL处于0.035≤t/PL≤0.29的范围内，可充分获得通过百叶板间距PL的微细化而得到的散热片2的传热性能提高效果。因此，可提高散热片2的传热性能。
此外，更理想为使散热片2的平面部21的板厚t以及百叶板间距PL处于0.035≤t/PL≤0.17的范围内。此时，如图10所示，通过使百叶板间距PL大于0.3mm且小于0.62mm，可进一步提高散热片2的传热性能。
(第2实施方式)
接着，根据图15～图18，对本揭示的第2实施方式进行说明。与上述第1实施方式相比，本第2实施方式的不同点在于，将本揭示的换热器用散热片应用于在对水冷式内燃机进行冷却后的冷却水与空气之间进行换热的散热器上所搭载的散热片。
将本实施方式的散热器中的百叶板间距PL与散热片2的传热性能的关系示于图15。此时，散热器的大小为长313mm、高400mm、宽16mm，通过散热器的空气的风速为4m/s，空气温度为20℃，冷却水温度为80℃。此外，散热片高度Hf为3mm，散热片2的板厚t为0.03mm，百叶板23的冲切角度θ为32°。再者，图15的纵轴表示将百叶板间距PL为0.3mm的散热片2的传热性能设为100％时的散热片2的传热性能比。
如图15所示，通过使百叶板间距PL大于0.09mm小于0.62mm，可确保散热片传热性能最大值的95％以上的传热性能。
然后，将本实施方式的散热器中的散热片2的板厚t与散热片2的传热性能的关系示于图16。此时，散热器中的百叶板间距PL为0.3mm，除此以外，与图15的条件相同。再者，图16的纵轴表示将板厚t为0.03mm的散热片2的传热性能设为100％时的散热片2的传热性能比。
如图16所示，通过使散热片2的板厚t大于0.006mm小于0.05mm，可确保散热片传热性能最大值的95％以上的传热性能。
然后，将本实施方式的散热器中的散热片高度Hf与散热片2的传热性能的关系示于图17。此时，散热器中的百叶板间距PL为0.3mm，且散热片2的板厚t为0.03mm，除此以外，与图15的条件相同。再者，图17的纵轴表示将散热片高度Hf为3mm的散热片2的传热性能设为100％时的散热片2的传热性能比。
如图17所示，通过使散热片高度Hf大于1.4mm小于6.5mm，可确保散热片传热性能最大值的95％以上的传热性能。
然后，将本实施方式的散热器中的百叶板23的冲切角度θ与散热片2的传热性能的关系示于图18。此时，散热器中的百叶板间距PL为0.3mm，且散热片2的板厚t为0.03mm，除此以外，与图15的条件相同。再者，图14的纵轴表示将百叶板23的冲切角度θ为32°的散热片2的传热性能设为100％时的散热片2的传热性能比。
如图18所示，通过使百叶板23的冲切角度θ大于22.5°小于43.5°，可确保散热片传热性能最大值的95％以上的传热性能。
如以上所说明，在采用散热器上所搭载的散热片作为本揭示的交换器用散热片的情况下，也可获得与上述第1实施方式同样的效果。
(第3实施方式)
接着，根据图19，对本揭示的第3实施方式进行说明。与上述第1实施方式相比，本第3实施方式的百叶板23的形状不一样。
如图19所示，散热片2的平面部21上所形成的所有百叶板23的垂直于该平面部21且平行于空气流动方向的截面的形状为如下形状：相当于长方形中的2个角部的部位形成为圆弧状。在本实施方式中，百叶板23的垂直于平面部21且平行于空气流动方向的截面形状为如下形状：相当于长方形中的4个角部中处于对角线上的2个角部的部位形成为圆弧状，且剩余2个角部形成为直角。
更详细而言，在属于上游百叶板群的百叶板23中，在垂直于平面部21且平行于空气流动方向的截面上，长方形中的空气流上游侧的2个角部231、232(纸面上侧的2个角部)中靠近转向部26一侧的角部232形成为圆弧状。此外，在属于上游百叶板群的百叶板23中，在垂直于平面部21且平行于空气流动方向的截面上，长方形中的空气流下游侧的2个角部233、234(纸面下侧的2个角部)中远离转向部26一侧的角部233形成为圆弧状。
另一方面，在属于下游百叶板群的百叶板23中，在垂直于平面部21且平行于空气流动方向的截面上，长方形中的空气流上游侧的2个角部235、236(纸面下侧的2个角部)中远离转向部26一侧的角部236形成为圆弧状。此外，在属于下游百叶板群的百叶板23中，在垂直于平面部21且平行于空气流动方向的截面上，长方形中的空气流下游侧的2个角部237、238(纸面上侧的2个角部)中靠近转向部26一侧的角部237形成为圆弧状。
另外，若相对于百叶板间距PL而相对增厚百叶板23的板厚t，则百叶板间通道230会变窄。因此，空气难以流入至百叶板间通道230，结果导致散热片2的传热性能降低。
相对于此，通过像本实施方式那样将百叶板23的垂直于平面部21且平行于空气流动方向的截面的形状设为相当于长方形中的2个角部的部位形成为圆弧状的形状，空气将容易流入至百叶板间通道230。由此，在相对于百叶板间距PL而相对增厚百叶板23的板厚t的情况下，可抑制散热片2的传热性能降低。
(第4实施方式)
接着，根据图20，对本揭示的第4实施方式进行说明。与上述第3实施方式相比，本第4实施方式的百叶板23的形状不一样。
如图20所示，在本实施方式中，散热片2的1个平面部21上所形成的所有百叶板23的垂直于该平面部21且平行于空气流动方向的截面的形状为如下形状：相当于长方形中的1个角部的部位形成为圆弧状。
具体而言，在属于上游百叶板群的百叶板23中，在垂直于平面部21且平行于空气流动方向的截面上，长方形中的空气流上游侧的2个角部231、232(纸面上侧的2个角部)中靠近转向部26一侧的角部232形成为圆弧状。另一方面，在属于下游百叶板群的百叶板23中，在垂直于平面部21且平行于空气流动方向的截面形状上，长方形中的空气流上游侧的2个角部235、236(纸面下侧的2个角部)中远离转向部26一侧的角部236形成为圆弧状。
在本实施方式中，由于将百叶板23的垂直于平面部21且平行于空气流动方向的截面的形状设为相当于长方形中的1个角部的部位形成为圆弧状的形状，因此空气容易流入至百叶板间通道230。因此，可获得与上述第3实施方式同样的效果。
本揭示并不限定于上述实施方式，可在不脱离本揭示的宗旨的范围内像以下那样进行各种变形。
(1)在上述各实施方式中，对采用管道1作为换热对象物、采用所谓的散热片加管道型换热器作为换热器的例子进行了说明，但并不限定于此。例如，也可采用功率卡或变换器元件等会发热的电子零件或机械作为换热对象物，采用将散热片直接接合在该电子零件上的构成的换热器作为换热器。
(2)在上述各实施方式中，对采用加热芯体或散热器作为换热器的例子进行了说明，但换热器并不限定于此。例如，也可采用对在车辆用制冷循环(空调装置)内循环的冷媒与空气进行换热而冷却冷媒的冷凝器、或者对供给至内燃机(发动机)的燃烧用空气(吸入空气)进行冷却的中间冷却器等作为换热器。
(3)在上述各实施方式中，对在接合在管道1的外表面的散热片(外部散热片)2上形成有百叶板23的例子进行了说明，但并不限定于此，也可在配置在管道1内部的内部散热片上形成百叶板23。
(4)在上述第3、第4实施方式中，对将百叶板23的垂直于平面部21且平行于空气流动方向的截面的形状设为相当于长方形中的2个或1个角部的部位形成为圆弧状的形状的例子进行了说明，但并不限定于此，也可设为相当于长方形中的3个或4个角部的部位形成为圆弧状的形状。
即，可将百叶板23的垂直于平面部21且平行于空气流动方向的截面的形状设为相当于长方形中的至少1个角部的部位形成为圆弧状的形状。此时，可将长方形中的任意角部形成为圆弧状。
(5)在上述第3、第4实施方式中，对在散热片2的平面部21上所形成的所有百叶板23中，将垂直于平面部21且平行于空气流动方向的截面的形状设为相当于长方形中的至少1个角部的部位形成为圆弧状的形状的例子进行了说明，但并不限定于此。即，也可在散热片2的平面部21上所形成的多个百叶板23中的至少1个百叶板中，将垂直于平面部21且平行于空气流动方向的截面的形状设为相当于长方形中的至少1个角部的部位形成为圆弧状的形状。

Claims (5)

1.一种换热器用散热片，其与换热对象物的外表面接合，且促进所述换热对象物与在所述换热对象物周围流通的流体的换热，其特征在于，包括：
多个平面部(21)，其与所述流体的流动方向大致平行；
顶部(22)，其连结相邻的2个所述平面部(21)之间；以及
多个百叶板(23)，其沿所述流体的流动方向(X1)设置在所述平面部(21)上，
所述平面部(21)与所述顶部(22)作为整体在垂直于所述流体的流动方向的截面上具有波形状，
所述多个百叶板(23)是以预先规定的冲切角度对所述平面部(21)进行冲切而成，
在将所述平面部(21)的板厚设为t、所述百叶板(23)的百叶板间距设为PL时，所述平面部(21)的板厚以及所述百叶板间距满足0.035≤t/PL≤0.29的关系。
2.根据权利要求1所述的换热器用散热片，其特征在于，所述平面部(21)的板厚以及所述百叶板间距满足0.035≤t/PL≤0.17的关系。
3.根据权利要求1所述的换热器用散热片，其特征在于，
所述百叶板(23)的百叶板间距(PL)的范围为大于0.09mm且小于0.62mm，
所述平面部(21)的板厚(t)的范围为大于0.006mm且小于0.05mm，
散热片高度(Hf)的范围为大于1.4mm且小于6.5mm，
所述预先规定的冲切角度(θ)的范围为大于22.5°且小于43.5°。
4.根据权利要求2所述的换热器用散热片，其特征在于，
所述百叶板(23)的百叶板间距(PL)的范围为大于0.3mm且小于0.62mm，
所述平面部(21)的板厚(t)的范围为大于0.006mm且小于0.05mm，
散热片高度(Hf)的范围为大于1.4mm且小于6.5mm，
所述预先规定的冲切角度(θ)的范围为大于22.5°且小于43.5°。
5.根据权利要求1至4中任一项所述的换热器用散热片，其特征在于，多个所述百叶板(23)中的至少1个所述百叶板(23)在垂直于所述平面部(21)且平行于所述流体的流动方向的截面上具有圆弧状的角部。
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