CN105328112B - 一种大聚集比钛合金顶锻件的成形方法 - Google Patents
一种大聚集比钛合金顶锻件的成形方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105328112B CN105328112B CN201510784621.8A CN201510784621A CN105328112B CN 105328112 B CN105328112 B CN 105328112B CN 201510784621 A CN201510784621 A CN 201510784621A CN 105328112 B CN105328112 B CN 105328112B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- forging
- mold
- deformed
- upset
- frustum
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K3/00—Making engine or like machine parts not covered by sub-groups of B21K1/00; Making propellers or the like
- B21K3/04—Making engine or like machine parts not covered by sub-groups of B21K1/00; Making propellers or the like blades, e.g. for turbines; Upsetting of blade roots
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/02—Die forging; Trimming by making use of special dies ; Punching during forging
- B21J5/022—Open die forging
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
本发明的目的在于克服现有技术中难以顶锻出聚集比较大的杆类顶锻件的问题,提供了一种大聚集比钛合金顶锻件的成形方法。取钛合金棒料,将棒材加热后,一端放入一锻模具内;在锻机上进行锻造,锻至棒料在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1~1.5,并且大头端与未变形部分形成R30~R50的弯角;经过7次锻造,获得大聚集比钛合金顶锻件。该方法由钛合金棒料为起始材料,通过7次顶锻锻造,制备出聚集比最大达到7.1的、粗大端为平行四边形柱体、菱形柱体、圆柱体或椭圆形柱体等形状的钛合金顶锻件坯件。该方法提高了锻件坯件的同轴度和表面质量,不仅减少了后续工序的打磨量,而且提高了终锻件的合格率,提高生产效率,降低了生产成本。
Description
技术领域
本发明属于金属塑性成形领域,特别涉及一种大聚集比钛合金顶锻件的成形方法。
背景技术
顶锻件分为具有粗大部分的杆类锻件,无杆类的通孔或不通孔锻件,挤压件,管类镦粗锻件等。
不锈钢锻件中,具有粗大部分的杆类锻件的聚集比(即粗大部分的长度与棒料直径的比值)能够达到10以上。然而,钛合金顶锻件的聚集比较小,一般在1.2~1.4,仅适用于一般件的顶锻或中小叶片制坯。这是由于钛合金自身的金属流动性较差,而且韧性也较不锈钢小。
目前,有些航空发动机使用的钛合金叶片安装板(如图1所示),在利用现有粗大端为圆盘状的杆类自由锻锻坯锻造过程中,由于钛合金自身的性质,很难使物料填充满锻模,导致产品表面质量差、锻造工时长、合格率低。
而顶锻件在锻造过程中可利用锻模控制锻坯的形状和尺寸,也可以锻造出不同形状的粗大端,因此,锻坯质量稳定。但是,由于顶锻时,棒材变形部分长度与棒料的直径比较大时,或者模膛直径过大时,坯料在凸模内容易产生弯曲甚至折叠,导致无法制造出聚集比较大的杆类顶锻件。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术中难以顶锻出聚集比较大的杆类顶锻件的问题,提供了一种大聚集比钛合金顶锻件的成形方法。该方法由钛合金棒料为起始材料,通过7次顶锻锻造,制备出聚集比最大达到7.1的、粗大端为平行四边形柱体、菱形柱体、圆柱体或椭圆形柱体等形状的钛合金顶锻件坯件。该方法提高了锻件坯件的同轴度和表面质量,不仅减少了后续工序的打磨量,而且提高了终锻件的合格率,提高生产效率,降低了生产成本。
一种大聚集比钛合金顶锻件的成形方法,包括如下步骤:
1、取钛合金棒料,棒料的长度与直径的比值为5~9,将棒材加热到900~1000℃后,一端放入一锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000~7000kN的压力进行锻造,锻至棒料在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1~1.5,并且大头端与未变形部分形成R30~R50的弯角;
2、将一锻的锻坯加热到900~1000℃后,变形端放入二锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000~7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1~1.5,并且大头端与未变形部分形成R30~R50的弯角;
3、将二锻的锻坯加热到900~1000℃后,变形端放入三锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000~7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1~1.5,并且大头端与未变形部分形成R30~R50的弯角;
4、将三锻的锻坯加热到900~1000℃,变形端放入四锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000~7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1~1.5,并且大头端与未变形部分形成R30~R50的弯角;
5、将四锻的锻坯加热到900~1000℃,变形端放入五锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000~7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1~1.5,并且大头端与未变形部分形成R30~R50的弯角;
6、将五锻的锻坯加热到900~1000℃,变形端放入六锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000~7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1~1.5,并且大头端与未变形部分形成R30~R50的弯角;
7、将六锻的锻坯加热到900~1000℃,变形端放入七锻模具内,模具为平行四边形柱体、菱形柱体、圆柱体或椭圆形柱体等形状;在锻机上用5000~7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯变形粗大端完全充满模具,即得到聚集比≤7.1的钛合金顶锻件坯件。
与现有技术相比,本发明的优势在于:
1、通过本方法,能够制备出聚集比较大的杆类顶锻件。
2、与自由锻的方法相比,本发明的方法提高了锻件坯件的同轴度和表面质量,不仅减少了后续工序的打磨量,而且提高了终锻件的合格率,提高生产效率,降低了生产成本。
附图说明
图1、某钛合金叶片的正视图;
其中,1、侧板;
图2、某钛合金叶片的俯视图;
图3、某钛合金叶片的左视图;
图4、本发明方法步骤(1)得到的锻坯示意图;
图5、本发明方法步骤(2)得到的锻坯示意图;
图6、本发明方法步骤(3)得到的锻坯示意图;
图7、本发明方法步骤(4)得到的锻坯示意图;
图8、本发明方法步骤(5)得到的锻坯示意图;
图9、本发明方法步骤(6)得到的锻坯示意图;
图10、本发明方法步骤(7)得到的坯件示意图。
具体实施方式
实施例中所用棒料的合金为TC4钛合金。
实施例1
预铸造某航空发动机叶片,如图1~3所示,由图可以看出,由于叶片两端差别较大,需要采用大聚集比的杆类锻件坯件;而且该叶片的侧板1形状复杂,用圆盘形锻坯很难填充满模具,因此,需要制备出粗大端为平行四边形扁柱体的大聚集比杆类锻件坯件。
粗大端为平行四边形扁柱体的大聚集比杆类锻件坯件制备方法如下:
1、取钛合金棒料,棒料的直径与长度的比值为7,将棒材加热到950~1000℃后,一端放入一锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用6000kN的压力进行锻造,锻至棒料在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.5,并且大头端与未变形部分形成R30的弯角,如图4所示;
2、将一锻的锻坯加热到950~1000℃后,变形端放入二锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用6000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.5,并且大头端与未变形部分形成R30的弯角,如图5所示;
3、将二锻的锻坯加热到950~1000℃后,变形端放入三锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用6000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.5,并且大头端与未变形部分形成R30的弯角,如图6所示;
4、将三锻的锻坯加热到950~1000℃,变形端放入四锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用6000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.5,并且大头端与未变形部分形成R30的弯角,如图7所示;
5、将四锻的锻坯加热到950~1000℃,变形端放入五锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用6000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.5,并且大头端与未变形部分形成R30的弯角,如图8所示;
6、将五锻的锻坯加热到950~1000℃,变形端放入六锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用6000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.5,并且大头端与未变形部分形成R30的弯角,如图9所示;
7、将六锻的锻坯加热到950~1000℃,变形端放入七锻模具内,模具为平行四边形扁柱体;在锻机上用6000kN的压力进行锻造,锻至锻坯变形粗大端完全充满模具,即得到粗大端为平行四边形扁柱体的聚集比为7.1的杆类锻件坯件,如图10所示。
将制得锻件坯件的非变形端用常规方法锻出形状,然后将坯件于锻模中顶锻成上述的航空发动机叶片。
实施例2
1、取钛合金棒料,棒料的直径与长度的比值为9,将棒材加热到900~950℃后,一端放入一锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000kN的压力进行锻造,锻至棒料在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1,并且大头端与未变形部分形成R40的弯角;
2、将一锻的锻坯加热到900~950℃后,变形端放入二锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1,并且大头端与未变形部分形成R40的弯角;
3、将二锻的锻坯加热到900~950℃后,变形端放入三锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1,并且大头端与未变形部分形成R40的弯角;
4、将三锻的锻坯加热到900~950℃,变形端放入四锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1,并且大头端与未变形部分形成R40的弯角;
5、将四锻的锻坯加热到900~950℃,变形端放入五锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1,并且大头端与未变形部分形成R40的弯角;
6、将五锻的锻坯加热到900~950℃,变形端放入六锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1,并且大头端与未变形部分形成R40的弯角;
7、将六锻的锻坯加热到900~950℃,变形端放入七锻模具内,模具为椭圆形扁柱体;在锻机上用5000kN的压力进行锻造,锻至变形粗大端完全充满模具,即得到粗大端为椭圆形扁柱体的聚集比6.7的钛合金顶锻件坯件。
实施例3
1、取钛合金棒料,棒料的直径与长度的比值为5,将棒材加热到900~950℃后,一端放入一锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用7000kN的压力进行锻造,锻至棒料在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.3,并且大头端与未变形部分形成R50的弯角;
2、将一锻的锻坯加热到900~950℃后,变形端放入二锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.3,并且大头端与未变形部分形成R50的弯角;
3、将二锻的锻坯加热到900~950℃后,变形端放入三锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.3,并且大头端与未变形部分形成R50的弯角;
4、将三锻的锻坯加热到900~950℃,变形端放入四锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.3,并且大头端与未变形部分形成R50的弯角;
5、将四锻锻坯加热到900~950℃,变形端放入五锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.3,并且大头端与未变形部分形成R50的弯角;
6、将五锻锻坯加热到900~950℃,变形端放入六锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.3,并且大头端与未变形部分形成R50的弯角;
7、将六锻的锻坯加热到900~950℃,变形端放入七锻模具内,模具为椭圆形扁柱体;在锻机上用7000kN的压力进行锻造,锻至变形粗大端完全充满模具,即得到粗大端为椭圆形扁柱体的聚集比6.9的钛合金顶锻件坯件。
Claims (3)
1.一种大聚集比钛合金顶锻件的成形方法,其特征在于,包括如下步骤:
1)取钛合金棒料,棒料的长度与直径的比值为7,将棒材加热到950~1000℃后,一端放入一锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用6000kN的压力进行锻造,锻至棒料在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.5,并且大头端与未变形部分形成R30的弯角;
2)将一锻的锻坯加热到950~1000℃后,变形端放入二锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用6000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.5,并且大头端与未变形部分形成R30的弯角;
3)将二锻的锻坯加热到950~1000℃后,变形端放入三锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用6000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.5,并且大头端与未变形部分形成R30的弯角;
4)将三锻的锻坯加热到950~1000℃,变形端放入四锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用6000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.5,并且大头端与未变形部分形成R30的弯角;
5)将四锻的锻坯加热到950~1000℃,变形端放入五锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用6000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.5,并且大头端与未变形部分形成R30的弯角;
6)将五锻的锻坯加热到950~1000℃,变形端放入六锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用6000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.5,并且大头端与未变形部分形成R30的弯角;
7)将六锻的锻坯加热到950~1000℃,变形端放入七锻模具内,模具为平行四边形扁柱体;在锻机上用6000kN的压力进行锻造,锻至锻坯变形粗大端完全充满模具,即得到粗大端为平行四边形扁柱体的聚集比为7.1的杆类锻件坯件。
2.一种大聚集比钛合金顶锻件的成形方法,其特征在于,包括如下步骤:
1)取钛合金棒料,棒料的长度与直径的比值为9,将棒材加热到900~950℃后,一端放入一锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000kN的压力进行锻造,锻至棒料在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1,并且大头端与未变形部分形成R40的弯角;
2)将一锻的锻坯加热到900~950℃后,变形端放入二锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1,并且大头端与未变形部分形成R40的弯角;
3)将二锻的锻坯加热到900~950℃后,变形端放入三锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1,并且大头端与未变形部分形成R40的弯角;
4)将三锻的锻坯加热到900~950℃,变形端放入四锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1,并且大头端与未变形部分形成R40的弯角;
5)将四锻的锻坯加热到900~950℃,变形端放入五锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1,并且大头端与未变形部分形成R40的弯角;
6)将五锻的锻坯加热到900~950℃,变形端放入六锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用5000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.1,并且大头端与未变形部分形成R40的弯角;
7)将六锻的锻坯加热到900~950℃,变形端放入七锻模具内,模具为椭圆形扁柱体;在锻机上用5000kN的压力进行锻造,锻至变形粗大端完全充满模具,即得到粗大端为椭圆形扁柱体的聚集比6.7的钛合金顶锻件坯件。
3.一种大聚集比钛合金顶锻件的成形方法,其特征在于,包括如下步骤:
1)取钛合金棒料,棒料的长度与直径的比值为5,将棒材加热到900~950℃后,一端放入一锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用7000kN的压力进行锻造,锻至棒料在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.3,并且大头端与未变形部分形成R50的弯角;
2)将一锻的锻坯加热到900~950℃后,变形端放入二锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.3,并且大头端与未变形部分形成R50的弯角;
3)将二锻的锻坯加热到900~950℃后,变形端放入三锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.3,并且大头端与未变形部分形成R50的弯角;
4)将三锻的锻坯加热到900~950℃,变形端放入四锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.3,并且大头端与未变形部分形成R50的弯角;
5)将四锻锻坯加热到900~950℃,变形端放入五锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.3,并且大头端与未变形部分形成R50的弯角;
6)将五锻锻坯加热到900~950℃,变形端放入六锻模具内,模具为一端开口的锥台,并且开口端为锥台的粗大端;在锻机上用7000kN的压力进行锻造,锻至锻坯在模具里变形部分的大头端和小头端的直径比为1.3,并且大头端与未变形部分形成R50的弯角;
7)将六锻的锻坯加热到900~950℃,变形端放入七锻模具内,模具为椭圆形扁柱体;在锻机上用7000kN的压力进行锻造,锻至变形粗大端完全充满模具,即得到粗大端为椭圆形扁柱体的聚集比6.9的钛合金顶锻件坯件。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510784621.8A CN105328112B (zh) | 2015-11-14 | 2015-11-14 | 一种大聚集比钛合金顶锻件的成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510784621.8A CN105328112B (zh) | 2015-11-14 | 2015-11-14 | 一种大聚集比钛合金顶锻件的成形方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN105328112A CN105328112A (zh) | 2016-02-17 |
CN105328112B true CN105328112B (zh) | 2018-07-13 |
Family
ID=55278988
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510784621.8A Active CN105328112B (zh) | 2015-11-14 | 2015-11-14 | 一种大聚集比钛合金顶锻件的成形方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN105328112B (zh) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111673027B (zh) * | 2020-04-30 | 2022-06-10 | 中国航发航空科技股份有限公司 | 两端带头的大型钛合金叶片顶锻制坯模具及其制坯方法 |
CN112275971B (zh) * | 2020-08-31 | 2022-08-26 | 中国航发南方工业有限公司 | 钛合金偏心变截面叶片的聚料工装及锻造方法 |
CN113305262A (zh) * | 2021-06-30 | 2021-08-27 | 重庆凯斯瑞机电设备有限公司 | 高强度一桥摆臂锻造工艺 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101658895A (zh) * | 2009-03-19 | 2010-03-03 | 无锡透平叶片有限公司 | 航空发动机ta19钛合金机匣厚板局部加载成形方法 |
CN101935776A (zh) * | 2010-09-30 | 2011-01-05 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | 一种β钛合金材料及其制备方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103586392B (zh) * | 2013-11-15 | 2015-05-27 | 西安航空动力股份有限公司 | 大型钛合金风扇阻尼台叶片毛坯的制造方法 |
-
2015
- 2015-11-14 CN CN201510784621.8A patent/CN105328112B/zh active Active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101658895A (zh) * | 2009-03-19 | 2010-03-03 | 无锡透平叶片有限公司 | 航空发动机ta19钛合金机匣厚板局部加载成形方法 |
CN101935776A (zh) * | 2010-09-30 | 2011-01-05 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | 一种β钛合金材料及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN105328112A (zh) | 2016-02-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN105328096B (zh) | 一种钛合金卡箍类模锻件的成形方法 | |
CN106862374B (zh) | 一种沉头孔冲压成形模具及工艺 | |
CN101780628B (zh) | 一种压铆螺母的加工工艺 | |
CN106141049B (zh) | 小口径大锥度锥形环形件锻造成形工艺 | |
CN104801653A (zh) | 一种带法兰螺栓的冷镦加工工艺 | |
CN105328112B (zh) | 一种大聚集比钛合金顶锻件的成形方法 | |
CN104384416B (zh) | 一种坯料预镦粗成形模具及成形方法 | |
CN104139145A (zh) | 核电堆内构件用导向喇叭口锻件的锻制方法 | |
CN103567338B (zh) | 金属件制造方法 | |
CN106623749B (zh) | 一种锻造分型面全流线连杆锻造的方法 | |
CN104525811A (zh) | 零件冷镦加工方法 | |
CN104972038A (zh) | 一种吊钩的锻造成形工艺 | |
CN111112529B (zh) | 一种中部有法兰盘的台阶轴模锻件的成型方法及装置 | |
CN103736896A (zh) | 一种模具浮动式锻造模架 | |
CN109622840A (zh) | 一种大型多筋类复杂7075铝合金机匣等温模锻方法 | |
CN104308056B (zh) | 筒形锻件的热锻成形方法 | |
CN112475180A (zh) | 一种台阶轴类锻件的锻造模具及方法 | |
CN103056260B (zh) | 一种长轴类大倾斜角法兰锻件成形方法 | |
CN104636535B (zh) | 一种空心坯料反挤压工艺优化设计方法 | |
CN102554089B (zh) | 一种散热器连接件的冷镦成型制造方法 | |
CN102601290A (zh) | 一种盘头梅花槽自攻锁紧螺钉预镦模具 | |
KR101079975B1 (ko) | 외경이 동일하고 내벽의 두께가 상이한 파이프의 업셋 단조장치 | |
CN206455130U (zh) | 一种锻造液压机用锻造弧型砧 | |
CN110523876A (zh) | 核电压力容器底封头、过渡段一体化冲压成形方法 | |
CN104942194B (zh) | 曲拐的锻造方法、曲拐的制造方法以及曲拐 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant | ||
CP01 | Change in the name or title of a patent holder |
Address after: 110043 Dong TA street, Dadong District, Shenyang, Liaoning Province, No. 6 Patentee after: Chinese Hangfa Shenyang Liming Aero engine limited liability company Address before: 110043 Dong TA street, Dadong District, Shenyang, Liaoning Province, No. 6 Patentee before: Liming Aeroplane Engine (Group) Co., Ltd., Shenyang City |
|
CP01 | Change in the name or title of a patent holder |