CN105258157A - 带有混合器的顺序燃烧器组件 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及顺序燃烧器组件(104)，其包括在流体流连接方面按顺序布置的第一喷燃器(112)、第一燃烧室(101)、用于在运行期间将稀释气体掺和到离开第一燃烧室(101)的热气体的混合器(117)、第二喷燃器(113)、以及第二燃烧室(102)。混合器(117)包括喷射管(114,115)，其从混合器(117)的侧壁(119)向内指向，以用于掺和稀释气体以冷却离开第一燃烧室(101)的热烟道气体。流导向器(114,115b)布置在连接管道(111)和/或喷射管(115,115a)中，以用于将稀释气体(110)引导进喷射管(115,115a)中。本公开还涉及燃气涡轮(100)和用于运行带有这样的顺序燃烧器组件(104)的燃气涡轮(100)的方法。

Description

带有混合器的顺序燃烧器组件
技术领域
本发明涉及用于燃气涡轮的顺序燃烧器组件，其将稀释气体掺和到燃烧器组件中。本发明另外涉及用于通过将稀释气体掺和到燃烧器组件而运行燃气涡轮的方法。
背景技术
由于通过诸如风能或太阳能的不稳定可再生资源增加的功率发生，现有的燃气涡轮基发电装置越来越多地用来平衡功率需求和稳定电网。因此，需要改善的运行灵活性。这意味着燃气涡轮常常在比基本负载设计点低的负载下(即，在较低的燃烧器入口和点火温度下)运行。
同时，排放限值和总排放许可证正变得更加严格，从而需要在较低排放值下运行，在部分负载运行和在瞬态期间也保持低排放，因为这些也计入累计排放限值。
现有技术的燃烧系统设计用于应对运行条件中的某种波动，例如，通过调整压缩机入口质量流量或控制在不同的喷燃器、燃料级或燃烧器之间的燃料分配。然而，这不足以满足新的要求。
为了进一步减少排放和运行灵活性，在DE10312971A1中已提出顺序燃烧。根据运行条件，特别是根据第一燃烧室的热气体温度，可能有必要在热气体进入第二喷燃器(也称为顺序喷燃器)之前冷却热气体。这种冷却可能是有利的，以允许喷射燃料和喷射的燃料在第二喷燃器中与第一燃烧器的热烟道气体预混合。
常规的冷却方法要么需要在主要热气体流中导致高压降的热交换器结构，要么建议从侧壁喷射冷却介质。对于从侧壁喷射冷却介质来说，需要不利于利用这样的燃烧器组件运行的燃气涡轮的效率的高压降，并且整个流的受控冷却是困难的。
参照WO2014/063835A1，顺序燃烧器组件包括混合器，该混合器适于在延伸于第一燃烧室和第二喷燃器之间的热气体流动路径中引导燃烧气体。混合器包括从混合器的侧壁向内指向的多个喷射管，以用于掺和稀释气体以冷却离开第一燃烧室的热烟道气体。
混合器包括从管道的侧壁向内指向的多个喷射管，以用于供应稀释气体以冷却离开第一燃烧室的热烟道气体。
发明内容
本发明的目的是提出一种与混合段结合的冷却和混合增强装置，混合段带有混合器管以用于顺序燃烧器组件。混合器管冷却和混合性能通过混合器管的流导向器的实施来改善。这些特征将显著地有助于避免混合器管内的流分离，并且改善周向混合流分布。
根据本公开的顺序燃烧器组件包括在流体流连接方面按顺序布置的第一喷燃器、第一燃烧室、用于在运行期间将稀释气体掺和到离开第一燃烧室的热气体的混合装置、第二喷燃器和第二燃烧室，其中，混合器适于在延伸于第一燃烧室和第二喷燃器之间的热气体流动路径中引导燃烧气体，包括管道，该管道具有在上游端处适于连接到第一燃烧室的入口和在下游端处适于连接到第二喷燃器的出口。
混合器包括多个喷射管(也称为喷射管道)，其从管道的壁向内指向以用于掺和稀释气体以冷却离开第一燃烧室的热烟道气体，从而将合适的入口条件提供给第二喷燃器。顺序燃烧器组件包括从混合器的侧壁向内指向的至少一组喷射管，以用于掺和稀释气体，以冷却离开第一燃烧室的热烟道气体。每一组的喷射管布置成沿着混合器的侧壁沿周向分布。管道壁至少部分地封闭混合器的侧壁，从而界定连接管道，以用于冷却混合器侧壁和用于将稀释气体进给到喷射管。混合器还包括在连接管道和/或喷射管内的流导向器，以用于将稀释气体流引导进喷射管中。
结合本发明的特征的混合器概念用来通过将稀释和冷却空气与来自第一燃烧器的热气体流混合而形成合适的顺序喷燃器入口分布。一般来讲，混合器壁和混合器射流管利用对流冷却技术和/或发散冷却技术和/或冲击冷却技术来冷却。
辅助的发散冷却技术被应用在混合器上，不仅是因为混合器壁的良好冷却，而且提供冷却空气与主热气体流的混合，以便为再热燃烧提供合适的入口热气体分布。
因此，本发明的主要目的是提出带有混合段的顺序燃烧器组件，该混合段在第一燃烧室和第二喷燃器之间用于掺和稀释气体。稀释气体在混合段中掺和，以便为第二喷燃器提供正确的入口流动条件。特别地，热气体被冷却至预定的温度分布。
本发明涉及的其它成果：
高的局部入口温度可导致高排放(特别是NOx、CO和未燃烧的烃类)和/或在第二喷燃器中的逆燃。逆燃和NOx由高的入口气体温度或高的氧浓度导致的喷射燃料的减少的自燃时间所引起，这导致较早点燃(导致逆燃)或减少的燃料空气混合时间，从而在燃烧期间导致局部过热点并因此增加NOx排放。由于增加自燃时间，低温区域可导致CO排放。这可以减少用于CO燃尽成CO2的时间，并且降低局部火焰温度，这会进一步减缓CO燃尽成CO2。最后，局部过热点可导致混合器下游的某些部件的过热。
此外，为了增加燃气涡轮效率和性能，循环通过再热喷燃器的热气体的温度应增加。这样的温度增加导致在与混合器有关的所有参数之间的精确平衡。
从空气动力学角度来看的另外的重要要求是使热气体路径和稀释气体源中的压力损失最小化。两者都可影响利用这样的顺序燃烧器组件运行的燃气涡轮的性能。稀释气体压力损失可通过布置在连接管道中的流导向器来减小。
通常但无任何限制地，喷射管允许稀释气体的掺和具有在掺和之前的稀释气体压力的总压力的0.4%至2%的压降。在例如利用流导向器在喷射管的入口处具有较低压降的情况下，在掺和之前的稀释气体压力的总压力的0.2%至1%的压降可能是足够的。
根据一个实施例的混合器的流导向器包括壁，其布置在喷射管内部并且沿着喷射管的突出方向延伸。
壁相对于混合器中的热气体流布置在距喷射管的横截面的上游端一定距离处。根据又一个实施例，此距离与喷射管的直径的比率在0.2至0.5的范围内。
根据顺序燃烧组件的另一个实施例，流导向器包括偏转器，其在连接管道中设置在喷射管的入口上方。
根据还有另一实施例，偏转器包括单个套环状主体，其在周向方向上围绕混合器跨越。
混合器优选地布置有具有环形流动段的连接管道，而环形流动段的高度是连接管道的管道壁的直径与混合器的侧壁的直径之间的差值。
偏转器的相对于其径向高度(hde)的尺寸取决于连接管道的流动横截面(hpl)。
径向偏转器高度(hde)等于稳压室高度(hpl)减去连接管道的剩余流动横截面的高度(w3)。连接管道的流动横截面的高度(hpl)对应于喷射管的直径(D)的≤2.5倍，该喷射管延伸进入对应的喷燃器下游的第一燃烧器的热气体流中。管进入热气体流的长度(L)选择成使得确保喷射的稀释气体与离开第一燃烧室的热气体的良好混合。
根据一个实施例，偏转器包括从管道壁朝混合器壁延伸的直侧翼。在直侧翼和管道壁之间的角度可以在0°和90°之间，优选地在10°和70°之间，并且更优选地在25°和60°之间。
在还有另一实施例中，为了优化分流和最小化稀释气体的压力损失，偏转器的起点(例如，直侧翼)布置在喷射管的入口上方，并且在混合器中的热气体的流动方向上相对于喷射管的横截面的上游端偏移第一位移。第一位移与喷射管的直径的比率在0.2至0.6的范围内。备选地或组合地，偏转器的下游端(例如，直侧翼)布置在喷射管下游并且在稀释气体的流动方向上相对于喷射管的横截面的下游端偏移第二位移。第二位移与喷射管的直径的比率在0.1至0.45的范围内。
根据又一个实施例，顺序燃烧组件包括封闭混合器段的侧壁的端壁，其在流导向器的下游(相对于在连接管道中流动的冷却/稀释气体)，形成环形端部管道以用于冷却混合器的入口段，即，在热气体流入混合器处的混合器的部段。为了优化稀释气体喷射，端部管道的高度与喷射管的直径(D)的比率在0.025至0.2的范围内。
根据另一个实施例，顺序燃烧器组件可包括混合器，该混合器带有具有至少一个偏转器的多个顺序设置的喷射管，偏转器根据级联原理设置到喷射管中间或沿着稀释气体流设置到最末喷射管下游，其中，对于每个偏转器来说，对应的喷射管布置在上游，以用于掺和稀释气体以冷却离开第一燃烧室的热烟道气体。
就顺序布置而言，每一组的喷射管布置成沿着混合器的侧壁沿周向分布，并且其中，第一组的第一喷射管具有进入热气体流动路径的第一突出深度，第二组的第二喷射管具有突出深度，并且第三组的第三喷射管具有第三突出深度。
在这样的实施例中，但非排它地，可以提出的是，偏转器或偏转导向器由单个套筒状主体组成，该主体布置在混合器的周向方向上。
根据顺序燃烧器组件的一个实施例，混合器壁被至少部分地发散冷却。由于稀释气体的掺和，混合器中的热气体的平均温度在喷射管下游降低。通常，降低的冷却要求和更少的扩散冷却是期望的。然而，由于局部增加的湍流，在喷射管下游的侧壁上的热负载可能增加。
因此，在第一喷射管下游的第一发散冷却区域中，作为单个组件或结合偏转器导向器，并且在后续喷射管的阵列的上游，单位面积的发散冷却孔的数目可能增加。
在优选地结合偏转导向器的最末喷射管的下游，热气体温度可降低至不需要发散冷却的水平，或者应用其它冷却方法。因此，没有发散冷却的后续区域可朝混合器的出口布置。
根据另一个实施例，第一发散冷却区域具有底部垂直于热气体的主流动方向的梯形形状，并且其中，梯形第一区域的下游底部长于梯形第一区域的上游底部。
梯形第一区域的上游底部的长度可以是例如第一喷射管的直径的大约1至2倍。
第一区域可以例如具有等腰梯形的形状。
在又一实施例中，发散冷却孔的直径在从0.5至1.2mm的范围内。此外，在相邻的发散冷却孔之间的距离在第一区域中在从3至10mm的范围内，并且在第二区域中在从6至20mm的范围内。
根据顺序燃烧器组件的一个实施例，第一喷射管布置在另外的喷射管上游，且当设有这样的组件时带有或不带有偏转导向器。
这样的组件允许稀释气体喷射到混合器的不同区域，且在由不同设计的喷射管喷射的稀释气体之间的干扰最小，例如作为单个管，或作为具有偏转导向器的管，或作为具有壁以分开稀释气体流的管，或作为带有壁以防止分流的管。
此外，当组件包括带有对应的偏转导向器的多个喷射管时，第一喷射管可布置在第二喷射管下游。在其中较短的喷射管在较长的喷射管上游的组件中，由短喷射管喷射的稀释气体降低后续的较长喷射管的热负载。特别地，如果长喷射管在上游喷射管的稀释气体的流动路径中，长喷射管由于冷淋浴效应而被冷却。
根据顺序燃烧器组件的一个实施例，与偏转导向器结合的第一喷射管的直径大于第二喷射管的直径。此外，组合地或作为备选方案，第二喷射管的直径可大于第三喷射管的直径。
如果喷射管具有不同功能的壁，也可提供相同的设计。
混合器的(多个)喷射管和偏转导向器暴露于离开第一燃烧室的热气体。(多个)管和偏转导向器固有地由流过它们的稀释气体冷却。然而，为了增加(多个)管和偏转导向器的寿命，可以应用附加措施以降低它们的温度。
因此，根据顺序燃烧器组件的一个实施例，(多个)喷射管和偏转导向器的外表面的至少一部分涂有TBC。此外，混合器的侧壁的内表面的至少一部分可涂有TBC，以降低壁的冷却要求，并且由此避免在离开混合器的热气体流中的冷的周边区域。
在一个实施例中，在管的内部和偏转导向器上的热传递系数增加。为了增加热传递，冷却肋和/或销场可布置在(多个)喷射管和偏转导向器的内表面上。
在又一实施例中，与偏转导向器连接的喷射管相对于热气体的流动方向倾斜小于90°的角度，使得离开管的稀释气体在喷射的位置处在热气体流的方向上具有流分量。
喷射管可以倾斜成一角度，使得离开管的稀释气体的轴向分量等于在喷射的位置处热气体流的轴向流速度的+/-50%或在该速度的+/-50%内。
除了顺序燃烧器组件之外，本公开的主题还有包括这样的顺序燃烧器组件的燃气涡轮。这样的燃气涡轮至少包括：压缩机；顺序燃烧器组件，该顺序燃烧器组件具有在流体流连接方面按顺序布置的第一喷燃器、第一燃烧室、用于在运行期间将稀释气体掺和到离开第一燃烧室的热气体的混合装置、第二喷燃器和第二燃烧室，其中，混合器适于在延伸于第一燃烧室和第二喷燃器之间的热气体流动路径中引导燃烧气体，包括管道，该管道具有在上游端处适于连接到第一燃烧室的入口和在下游端处适于连接到第二喷燃器的出口；以及至少一个涡轮。
除了燃气涡轮之外，本公开的主题还有用于运行这样的燃气涡轮的方法。稀释气体可被掺和到混合器中的热气体，使得热气体被冷却。根据一个实施例，稀释气体经由各个喷射管掺和到混合器的横截面的不同区域中。
在一个实施例中，第一喷射管布置成朝热气体流动路径的中心区域掺和稀释气体。
根据用于运行燃气涡轮的方法的又一个实施例，稀释气体以第一流速度进给通过连接管道，以第二流速度从喷射管喷入气体流中。第二流速度与第一流速度的比率可以在2至10的范围内。更具体而言，该比率也可以在3至8的范围内以避免高的压力损失。
在该方法的还有另一实施例中，稀释气体以第一流速度进给通过连接管道，并且剩余流在混合器的热气体入口区域处以第三流速度进给通过由端壁界定的端部管道，该端壁部分地封闭侧壁。第三流速度与第一流速度的比率可以在0.3至3的范围内。
发散冷却可用来冷却燃烧器壁和/或混合段的侧壁。
第一燃烧室和第二燃烧室可布置在筒形(can)-筒形-燃烧器架构中，即，第一燃烧室和第二燃烧室为筒形-燃烧室。
第一燃烧室和第二燃烧室可布置在筒形-环形-燃烧器架构中，即，第一燃烧室布置为环形燃烧室，并且第二燃烧室布置为筒形燃烧室。
第一燃烧室和第二燃烧室可布置在环形-筒形-燃烧器架构中，即，第一燃烧室布置为筒形燃烧室，并且第二燃烧室布置为环形燃烧室。
第一燃烧室和第二燃烧室可布置在环形-环形-燃烧器架构中，即，第一燃烧室和第二燃烧室为环形燃烧室。
附图说明
本公开、其本质和其优点应借助于附图更详细地描述。参看附图：
图1示出了使用带有用于掺和稀释气体的混合器的顺序燃烧的一般燃气涡轮；
图2示出了带有混合器的顺序燃烧器组件，混合器带有与流导向器结合的喷射管；
图3更详细地示出了偏转器的示例，其布置在用于将稀释气体进给到喷射管中的连接管道中；
图4更详细地示出了偏转器的另一个示例，其布置在用于将稀释气体进给到喷射管中的连接管道中，其中，喷射管包括用于将流引导进喷射管道中的壁；
图4a示出带有壁的喷射管的横截面A–A；
图5示出了在带有发散冷却的环形架构中的混合器的部段。
具体实施方式
图1示出了带有根据本公开的顺序燃烧器组件104的燃气涡轮发动机100。该发动机包括压缩机103、顺序燃烧器组件104和涡轮105。顺序燃烧器组件104包括第一喷燃器112、第一燃烧室101和混合器117，混合器117用于在运行期间(参见图2)将稀释气体掺和到离开第一燃烧室101的热气体。在混合器117下游，顺序燃烧器组件104还包括第二喷燃器113和第二燃烧室102。第一喷燃器112、第一燃烧室101、混合器117、第二喷燃器113和第二燃烧室102在流体流连接方面按顺序布置。燃料可经由第一燃料喷射123引入第一喷燃器112中，与在压缩机103中压缩的压缩空气混合，并且在第一燃烧室101中燃烧。稀释气体在后续的混合器117中被掺和。额外的燃料可经由第二燃料喷射124引入第二喷燃器中，与离开混合器117的热气体混合，并且在第二燃烧室102中燃烧。离开第二燃烧室102的热气体在后续的涡轮105中膨胀做功。涡轮105和压缩机103布置在轴106上。
离开涡轮105的排气107的余热可在热回收蒸汽发生器或锅炉(未示出)中进一步使用以用于生成蒸汽。
在此处所示示例中，压缩机出口气体作为稀释气体掺和。通常，压缩机出口气体为压缩的环境空气。对于带有烟道气体再循环装置(未示出)的燃气涡轮来说，压缩机出口气体是环境空气与再循环的烟道气体的混合物。
通常，燃气涡轮系统包括发电机(未示出)，其联接到燃气涡轮100的轴106。
图2作为图1的放大剖视图示出了混合器117的示例性实施例。在该示例中，来自压缩机稳压室(参见图1，压缩机103下游)的压缩气体108作为稀释气体110沿着连接管道111中的燃烧器衬里被引导。稀释气体110经由与偏转器或偏转导向器114连接的喷射管115从连接管道111喷入混合器117中。混合器117的横截面具有适合流动条件的高度。
混合器117可布置成具有环形横截面。对于环形混合器来说，高度是在环形流动段的管道壁121的直径和环形流动段的侧壁119的直径之间的差值。对于具有圆柱形横截面的混合器或混合器组件来说，高度是横截面的直径。喷射管115的长度L选择成使得确保喷射的稀释气体110与离开第一燃烧室101(参见图1)的热气体的良好混合。
偏转器114由布置在混合器的周向方向上的单个套环状主体组成，并且偏转器114相对于稀释气体110的流动方向倾斜小于90°的角度。
在偏转器和稳压室壁之间的空间118可以作为用于阻尼燃烧脉动的阻尼器。为了阻尼，空间118可由混合器117中的颈部(未示出)连接到热气体流109或第一燃烧室101。空间118可被分成若干个较小的空间，阻尼器的共振频率。
图3更详细地示出了来自图2的区域III、IV的偏转器114。带有直侧翼的偏转器114布置在喷射管115的入口上方。偏转器114从管道壁121延伸，其中，偏转器的起点在稀释气体110的流动方向上相对于喷射管115的横截面的上游端偏移第一位移w1。偏转器的直侧翼延伸超出喷射管115的横截面的下游端，并且在稀释气体110的流动方向上相对于喷射管115的横截面的下游端偏移第二位移w2。在偏转器114下游，混合器117的侧壁119由端壁122封闭，从而形成环形端部管道125，以用于冷却混合器117的入口段。
偏转器114的相对于连接管道111的径向高度hde的高度hde尺寸取决于连接管道的流动横截面hpl。
图4基于图3。此外，在图4的示例中，混合器117的喷射管115a包括沿着喷射管115a的整个纵向方向布置的壁115b；该壁位于喷射管115a的横截面的中心外部或准外部。该组件可结合单个喷射管提供，或者结合上述偏转器114实现。因此，壁115b将喷射管115a分成两个部段。这可能避免喷射管115a内部的流分离。在喷射管相对于混合器中的热气体流的上游端处，壁115b到喷射管115a的内表面的距离x具有x=0.1D至0.5D(D=喷射管的直径)的值。带有壁115b的喷射管115a的横截面A–A在图4a中示出。在该示例中，喷射管115具有圆形横截面，并且壁115b是平坦的，其从直线与喷射管115a的圆形壁的第一交点延伸至该直线与喷射管115a的圆形壁的第二交点。壁115b的平面垂直于在连接管道111中的稀释气体110的流动方向。喷射管也可具有例如椭圆形或泪滴形的非圆形横截面，或者具有空气动力学轮廓，以减小热气体流中的压降或引导热气体流。在喷射管115b内部延伸的壁115b不限于平面壁，而是也可具有例如弯曲或弧形的横截面。
图5示出了在筒形燃烧器架构中的混合器117的部段的示例。该图示出了圆柱形侧壁119的切口。喷射管115相对于热气体109的主流动方向在圆柱形侧壁119上布置成组。在周向方向上相邻的喷射管115相对于垂直于热气体流动方向的平面在热气体109的主流动方向上交错交错量，其中，交错量是喷射管的直径的0.1和3.5倍。可以提供沿着热气体109的主流动方向顺序设置的成组的喷射管115的布置。
喷射管115的入口被倒圆，以减小进入喷射管115的稀释气体的压力损失(参见图2-4)。
混合器的侧壁119被发散冷却。发散冷却孔127分布在侧壁119的大面积上。梯形的第一区域130在每个第一喷射管115的下游(在流动方向上)。壁的均匀冷却的第二区域126在第一组喷射管115的上游延伸。第一区域130具有相对于第二区域126增加密度的发散冷却孔127。第一区域130具有等腰梯形的形状。较短的底部在垂直于热气体109的主流动方向的方向上在两个方向上从第一喷射管115的中心延伸。梯形的腿部通常具有相对于热气体109的主流动方向约30°至45°的角度。在该示例中，第一区域130在热气体109的主流动方向上延伸至后续喷射管115的上游侧。
在最末喷射管115的下游，热气体温度可降低至其中不需要扩散冷却或应用其它冷却方法的水平。没有发散冷却的第三区域131示出为朝混合器117的出口布置。
发散冷却孔127可具有在从0.5至1.2mm的范围内的直径，其中，在相邻的发散冷却孔127之间的直径可以是在第一区域130中在从3至10mm的范围内和在第二区域126中在从6至20mm的范围内。
侧壁119的内表面由热障涂层128保护。此外，喷射管115的外表面由热障涂层128保护。
肋120被施加在喷射管115的内表面上以增加热传递，以便更好地冷却喷射管115。
所有解释的优点不仅限于指定的组合，而是也可以在不脱离本公开的范围的情况下以其它组合或单独地使用。可选地，可以设想到其它可能，例如，用于禁用各个喷燃器或成组的喷燃器。此外，稀释气体可以在掺和在混合器中之前在冷却空气冷却器中再冷却。此外，流导向器114、115b的不同组合是可能的，例如，带有作为流导向器的壁115b的一组喷射管可以后接(即，在连接管道111中的稀释气体110的方向上)带有偏转器114的一组喷射管115，偏转器114在连接管道111中设置在喷射管入口上方。
附图标记
100　燃气涡轮
101　第一燃烧器
102　第二燃烧器
103　压缩机
104　顺序燃烧器组件
105　涡轮
106　轴
107　排气
108　压缩空气
109　热气体流
110　稀释气体
111　连接管道
112　第一喷燃器
113　第二喷燃器
114　偏转器
115　喷射管
115a　喷射管
115b　壁
116　剩余流横截面
117　混合器
118　空间
119　侧壁
120　肋
121　管道壁
122　端壁
123　第一燃料喷射
124　第二燃料喷射
125　端部管道
126　第二区域
127　发散冷却孔
128　TBC
130　第一区域
131　第三区域
D　喷射管的直径
L　喷射管的长度
hde　偏转器的径向高度
hpl　连接管道的流横截面
w1　第一位移
w2　第二位移
w3　端部管道的高度
v1　第一流低速度
v2　第二流速度
v3　第三流速度
s　交错量
x　距离。

Claims (15)

1.一种顺序燃烧器组件(104)，其包括在流体流连接方面按顺序布置的第一喷燃器(112)、第一燃烧室(101)、用于在运行期间将稀释气体掺和到离开所述第一燃烧室(101)的热气体的混合器(117)、第二喷燃器(113)、以及第二燃烧室(102)，其中，所述混合器(117)适于在延伸于所述第一燃烧室(101)和所述第二喷燃器(113)之间的热气体流动路径中引导燃烧气体，包括管道，所述管道具有在上游端处适于连接到所述第一燃烧室(101)的入口和在下游端处适于连接到所述第二喷燃器(113)的出口，其特征在于，所述混合器(117)包括从所述混合器(117)的侧壁(119)向内指向的至少一组喷射管(115,115a)以用于掺和所述稀释气体(110)以冷却离开所述第一燃烧室(101)的热烟道气体，其中，所述喷射管(115,115a)布置成沿着所述混合器(117)的侧壁(119)沿周向分布，管道壁(121)至少部分地封闭所述侧壁(119)，从而界定用于将稀释气体(110)进给到所述喷射管(115,115a)的连接管道(111)，并且其中，流导向器(114,115b)布置在所述连接管道(111)和/或所述喷射管(115,115a)中以用于将所述稀释气体流(110)引导进所述喷射管(115,115a)中。
2.根据权利要求1所述的顺序燃烧组件，其特征在于，所述流导向器(114,115b)包括壁(115b)，所述壁(115b)布置在所述喷射管(115a)内部并且沿着所述喷射管(115a)的突出方向延伸。
3.根据权利要求2所述的顺序燃烧组件，其特征在于，所述壁(115b)相对于所述混合器(117)中的热气体(109)的流动方向布置在距所述喷射管(115a)的横截面的上游端的距离(x)处，并且其中，所述距离(x)与所述喷射管(115a)的直径(D)的比率在0.2至0.5的范围内。
4.根据权利要求1至3中的一项所述的顺序燃烧组件，其特征在于，所述流导向器(114,115b)包括偏转器(114)，所述偏转器(114)在所述连接管道(111)中设置在喷射管(115,115a)的入口上方。
5.根据权利要求4所述的顺序燃烧组件，其特征在于，所述偏转器(114)包括单个套环状主体，其在周向方向上围绕所述混合器(117)跨越。
6.根据权利要求1至5中的一项所述的顺序燃烧组件，其特征在于，所述连接管道(111)的横截面的高度(hpl)小于或等于所述喷射管(115,115a)的直径(D)的2.5倍。
7.根据权利要求4至6中的一项所述的顺序燃烧组件，其特征在于，所述偏转器(114)包括从所述管道壁(121)朝所述混合器侧壁(119)延伸的直侧翼，其中在所述直侧翼和所述管道壁(121)之间的角度(α)在0°和90°之间。
8.根据权利要求4至7中的一项所述的顺序燃烧组件，其特征在于，所述偏转器(114)的起点布置在所述喷射管(115,115a)的入口上方并且在所述稀释气体(110)的流动方向上相对于所述喷射管(115,115a)的横截面的上游端偏移第一位移(w1)，其中，所述第一位移(w1)与所述喷射管(115,115a)的直径(D)的比率在0.2至0.6的范围内，和/或所述偏转器的下游端布置成在所述稀释气体(110)的流动方向上相对于所述喷射管(115,115a)的横截面的下游端偏移第二位移(w2)，其中，所述第二位移(w2)与所述喷射管(115,115a)的直径(D)的比率在0.1至0.45的范围内。
9.根据权利要求3至8中的一项所述的顺序燃烧组件，其特征在于，在所述流导向器(114,115b)的下游，所述混合器(117)的侧壁(119)由端壁(122)封闭，从而形成环形端部管道(125)，以用于冷却所述混合器(117)的入口段，其中，所述端部管道(125)的高度(w3)与所述喷射管(115,115a)的直径(D)的比率在0.025至0.2的范围内。
10.根据权利要求1至9中的一项所述的顺序燃烧器组件，其特征在于，所述喷射管(115,115a)的外表面的至少一部分和/或所述混合器(117)的侧壁(119)的内表面的至少一部分涂有TBC(122)。
11.根据权利要求1至10中的一项所述的顺序燃烧器组件，其特征在于，冷却肋(121)和/或销场布置在所述喷射管(115,115a)的内表面上。
12.一种带有至少一个压缩机(103)、燃烧器和至少一个涡轮(105)的燃气涡轮发动机(100)，其特征在于，所述燃气涡轮发动机包括根据权利要求1至11中的一项所述的顺序燃烧器组件(104)。
13.一种用于运行燃气涡轮(100)的方法，所述燃气涡轮(100)具有至少一个压缩机(103)、顺序燃烧器组件(104)，所述顺序燃烧器组件(104)包括在流体流连接方面按顺序布置的第一喷燃器(112)、第一燃烧室(101)、用于在运行期间将稀释气体掺和到离开所述第一燃烧室(101)的热气体的混合器(117)、第二喷燃器(113)、以及第二燃烧室(102)，其中，所述混合器(117)适于在延伸于所述第一燃烧室(101)和所述第二喷燃器(113)之间的热气体流动路径中引导燃烧气体，包括管道，所述管道具有在上游端处适于连接到所述第一燃烧室(101)的入口和在下游端处适于连接到所述第二喷燃器(113)的出口，其中，所述混合器(117)包括从所述混合器(117)的侧壁(119)向内指向的至少一组喷射管(115,115a)以用于掺和所述稀释气体(110)以冷却离开所述第一燃烧室(101)的热烟道气体，其中，所述喷射管(115,115a)布置成沿着所述混合器(117)的侧壁(119)沿周向分布，其中，稀释气体(110)通过由管道壁(121)界定的连接管道(111)进给，所述管道壁(121)至少部分地封闭所述侧壁(119)，其特征在于，稀释气体(110)由流导向器(114,115b)从所述连接管道(111)转移进所述喷射管(115,115a)中，所述流导向器(114,115b)布置在所述连接管道(111)中和/或所述喷射管(115,115a)中。
14.根据权利要求13所述的用于运行燃气涡轮(100)的方法，其特征在于，稀释气体(110)以第一流速度(v1)进给通过所述连接管道(111)，并且以第二流速度(v2)从所述喷射管(115,115a)喷射在所述气体流(109)中，其特征在于，第二流速度(v2)与第一流速度(v1)的比率在2至10的范围内。
15.根据权利要求13或14所述的运行燃气涡轮(100)的方法，其特征在于，稀释气体(110)以第一流速度(v1)进给通过所述连接管道(111)，并且剩余流在所述混合器(117)的热气体(109)入口区域处以第三流速度(v3)进给通过由端壁(121)界定的端部管道(125)，所述端壁(121)部分地封闭所述侧壁(119)，其特征在于，第三流速度(v3)与第一流速度(v1)的比率在0.3至3的范围内。
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