CN105215479B - 一种数控插齿机同步旋转轴误差补偿方法 - Google Patents
一种数控插齿机同步旋转轴误差补偿方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105215479B CN105215479B CN201510705107.0A CN201510705107A CN105215479B CN 105215479 B CN105215479 B CN 105215479B CN 201510705107 A CN201510705107 A CN 201510705107A CN 105215479 B CN105215479 B CN 105215479B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- live spindle
- workbench
- knife rest
- digital control
- sample point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Numerical Control (AREA)
- Machine Tool Sensing Apparatuses (AREA)
Abstract
本发明涉及一种数控插齿机同步旋转轴误差补偿方法,属于齿轮加工制造技术领域,涉及高精度齿轮数字化制造技术,尤其是一种通过对制齿机床同步轴的误差补偿进而提高齿轮加工精度的方法。通过运用两组激光干涉仪测量组件对运动中的工作台和刀架的旋转轴同时进行测量,测量系统同时获得双同步轴的运动数据,然后进行数据处理及误差补偿,提高了齿轮的加工精度。
Description
技术领域
本发明属于齿轮加工制造技术领域,涉及高精度齿轮数字化制造技术,尤其是一种通过对制齿机床同步轴的误差补偿进而提高齿轮加工精度的方法及装置。
背景技术
通常影响机床加工精度的关键因素有:机床的几何误差、热误差和切削力误差。提高机床加工精度有两种基本方法:误差预防法和误差补偿法,误差预防法是在设计和制造过程中消除或减少误差源,靠提高机床制造精度来满足加工精度要求,是一种“硬技术”;出厂后的插齿机则往往是通过一种“软技术”——误差补偿法,通过人为产生一种新的误差去抵消当前成为问题的原始误差,是一种既有效又经济的提高机床加工精度的手段,
最初的机械式制齿机床利用齿轮箱和分度机构来保证刀架和工作台同步性,随着数控技术的发展,现阶段数控插齿机是利用数控运动的可控性,通过分别驱动插齿刀和工作台实现展成运动,进行齿轮加工。为了提高数控机床加工精度,在CN202734806U中提供了一种旋转轴误差补偿系统,此系统能够快速且准确的进行旋转角度测量,从而提高后续校正的准确性及合格率,提高测量作业效率,但是他只提供了一种检测装置,没有具体的误差补偿促使,而CN103817380A中提供了一种数控制齿机床同步轴误差补偿方法,采用增加一根虚拟轴的方法进行误差补偿,但是采用虚拟主轴的方法存在一定的缺陷,虚拟主轴所采集的数据并非实际值,在后续的补偿过程中仍然存在一定的误差。
通常为了提高加工精度都是分别对各个轴进行误差补偿,提高单轴的定位精度,但由于各个轴的传动链是独立的,各自的机械传动系统误差不尽相同,惯性不同,从而导致无法保证插齿刀和工作台双旋转轴必须保持同步性,因此无法根本上解决加工误差的问题。有方法采用加工误差补偿和齿廓修形,此方法根据试加工的齿轮进行测量,然后再对系统进行补偿,此方法成本过高,操作复杂。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种数控插齿机同步旋转轴误差补偿方法及装置,它运用激光干涉仪测量运动中的工作台和刀架主轴的运动数据,然后进行数据处理及误差补偿,进而提高齿轮的加工精度。
为了实现上述的技术特征,本发明的目的是这样实现的:一种数控插齿机同步旋转轴误差补偿方法,它包括如下步骤:
第一步,在工作台的旋转主轴上安装第一组激光干涉仪的发射与接收组件,在刀架的旋转主轴上安装第二组激光干涉仪的发射与接收组件;两组组件共用一套控制系统,能够分别或者同时对工作台和刀架的旋转轴定位精度和重复定位精度进行初步的测量与调整,保证两个旋转同步轴的定位精度和重复定位精度达到加工精度最低要求以上;然后单独利用第一组激光干涉仪的发射与接收组件对工作台的旋转主轴定位精度和重复定位精度进行测量,并利用数控系统软件对其进行误差补偿;再单独利用第二组激光干涉仪的发射与接收组件对刀架的旋转主轴定位精度和重复定位精度进行测量,并利用数控系统软件对其进行误差补偿;进而保证两个旋转主轴各自的定位精度和重复定位精度达到加工精度最低要求以上。
第二步,将数控插齿机的工作台和刀架的旋转主轴都进行回零操作,然后设置好相应的加工参数,然后启动数控插齿机。
第三步,分别用第一组激光干涉仪的发射与接收组件和第二组激光干涉仪的发射与接收组件,同时对工作台和刀架的旋转轴进行同步测量,采集n个样本数据,获得工作台的旋转轴C的相对运动位置偏差:
Ec=[x1,x2,x3,…xn]T;
获得刀架的旋转轴B的相对运动位置偏差:
Eb=[y1,y2,y3,…yn]T;
第四步,计算工作台的旋转轴C的n个样本点的平均位置偏差:
Ec′=(x1+x2+x3+…+xn)/n;
计算刀架的旋转轴B的n个样本点的平均位置偏差:
Eb′=(y1+y2+y3+…+yn)/n;
第五步,选取Ec′和Eb′中平均位置偏差较小的轴为基准轴,对另一旋转轴进行误差补偿,当刀架的旋转轴B的n个样本点的平均位置偏差Eb′小于工作台的旋转轴C的n个样本点的平均位置偏差Ec′时,选取刀架的旋转轴B为基准轴,通过数控系统将误差补偿值:
Δδ=Ec-Eb=[x1-y1,x2-y2,x3-y3,…xn-yn]T;
对工作台的旋转轴C进行补偿,否则进行第六步。
第六步,当工作台的旋转轴C的n个样本点的平均位置偏差Ec′小于刀架的旋转轴B的n个样本点的平均位置偏差Eb′时,选取工作台的旋转轴C为基准轴,通过数控系统将误差补偿值:
Δδ=Eb-Ec=[y1-x1,y2-x2,y3-x3,…yn-xn]T;
对刀架的旋转轴B进行补偿。
所述第三步中样本数据n的数量为20-50。
采用所述的一种数控插齿机同步旋转轴误差补偿方法中所用到的激光干涉仪测量装置,它包括两组激光干涉仪测量组件,第一组激光干涉仪的发射与接收组件包括安装在工作台旋转主轴C上的反射镜,工作台安装在数控插齿机底座上,所述反射镜和干涉镜相配合,激光器与干涉镜相配合,计算机通过信号线与激光器相连。
所述第二组激光干涉仪的发射与接收组件包括安装在刀架旋转主轴B上的反射镜,刀架安装在数控插齿机床身上,所述反射镜和干涉镜相配合,激光器与干涉镜相配合,计算机通过信号线与激光器相连。
本发明有如下有益效果:
工作台和刀架旋转轴误差主要是由传动链误差引起的,本发明通过对工作台或刀架的旋转轴回转误差进行补偿进而达到补偿传动链误差的目的。通过运用两组激光干涉仪测量组件对运动中的工作台和刀架的旋转轴同时进行测量,测量系统同时获得双同步轴的运动数据,然后进行数据处理及误差补偿,从而降低了传动链误差,提高了齿轮的加工精度。
此数控插齿机同步旋转轴误差补偿方法和装置不仅能够用于数控插齿机的双旋转轴的同步误差补偿外,还可用于数控滚齿机同步轴误差补偿。
本发明利用数控系统自带的软件误差补偿软件,无需增加任何硬件设备,无需进行试切加工,操作简单,成本较低。
附图说明
下面结合附图和实施例对本发明作进一步说明。
图1为本发明的数控插齿机双旋转轴同步运动精度测量示意图。
图2为本发明的数控插齿机双旋转轴同步误差补偿流程图。
图中:工作台1,刀架2,反射镜3,干涉镜4,激光器5,计算机6,数控插齿机底座7,数控插齿机床身8。
具体实施方式
下面结合附图对本发明的实施方式做进一步的说明。
实施例1:
参见图1,采用一种数控插齿机同步旋转轴误差补偿方法中所用到的激光干涉仪测量装置,它包括两套激光干涉仪测量系统,第一组激光干涉仪的发射与接收组件包括安装在工作台1旋转主轴C上的反射镜3,工作台1安装在数控插齿机底座7上,所述反射镜3和干涉镜4相配合,激光器5与干涉镜4相配合,计算机6通过信号线与激光器5相连。
进一步的,所述第二组激光干涉仪的发射与接收组件包括安装在刀架2旋转主轴B上的反射镜3,刀架2安装在数控插齿机床身8上,所述反射镜3和干涉镜4相配合,激光器5与干涉镜4相配合,计算机6通过信号线与激光器5相连。
进一步的,通过第一组激光干涉仪的发射与接收组件和第二组激光干涉仪的发射与接收组件的反射镜3,干涉镜4,激光器5和计算机6能够采集工作台1和刀架2的旋转轴的定位精度和重复定位精度,并通过激光器5将采集到的信息反馈给计算机6,计算机6同时采集到工作台1和刀架2的同步运动时的定位精度和重复定位精度。
实施例2:
参见图2,一种数控插齿机同步旋转轴误差补偿方法,它包括如下步骤:
第一步,在工作台1的旋转主轴上安装第一组激光干涉仪的发射与接收组件,在刀架2的旋转主轴上安装第二组激光干涉仪的发射与接收组件;两组组件共用一套控制系统,能够分别或者同时对工作台1和刀架2的旋转轴定位精度和重复定位精度进行初步的测量与调整,保证两个旋转同步轴的定位精度和重复定位精度达到加工精度最低要求以上;然后单独利用第一组激光干涉仪的发射与接收组件对工作台1的旋转主轴定位精度和重复定位精度进行测量,并利用数控系统软件对其进行误差补偿;再单独利用第二组激光干涉仪的发射与接收组件对刀架2的旋转主轴定位精度和重复定位精度进行测量,并利用数控系统软件对其进行误差补偿;进而保证两个旋转主轴各自的定位精度和重复定位精度达到加工精度最低要求以上。
第二步,将数控插齿机的工作台1和刀架2的旋转主轴都进行回零操作,然后设置好相应的加工参数,然后启动数控插齿机。
第三步,分别用第一组激光干涉仪的发射与接收组件和第二组激光干涉仪的发射与接收组件,同时对工作台1和刀架2的旋转轴进行同步测量,采集n个样本数据,获得工作台1的旋转轴C的相对运动位置偏差:
Ec=[x1,x2,x3,…xn]T;
式中:Ec-旋转轴C的相对运动位置偏差;T-转置矩阵;xn-旋转轴C的相对运动位置偏差样本点数值;
获得刀架2的旋转轴B的相对运动位置偏差:
Eb=[y1,y2,y3,…yn]T。
式中:Eb-旋转轴B的相对运动位置偏差;T-转置矩阵;yn-旋转轴B的相对运动位置偏差样本点数值;
第四步,计算工作台1的旋转轴C的n个样本点的平均位置偏差:
Ec′=(x1+x2+x3+…+xn)/n;
式中:Ec′-旋转轴C的n个样本点的平均位置偏差。
计算刀架2的旋转轴B的n个样本点的平均位置偏差:
Eb′=(y1+y2+y3+…+yn)/n。
式中:Eb′-旋转轴B的n个样本点的平均位置偏差。
第五步,选取Ec′和Eb′中平均位置偏差较小的轴为基准轴,对另一旋转轴进行误差补偿,当刀架2的旋转轴B的n个样本点的平均位置偏差Eb′小于工作台 1的旋转轴C的n个样本点的平均位置偏差Ec′时,选取刀架2的旋转轴B为基准轴,通过数控系统将误差补偿值:
Δδ=Ec-Eb=[x1-y1,x2-y2,x3-y3,…xn-yn]T;
对工作台1的旋转轴C进行补偿,否则进行第六步。
第六步,当工作台1的旋转轴C的n个样本点的平均位置偏差Ec′小于刀架2的旋转轴B的n个样本点的平均位置偏差Eb′时,选取工作台1的旋转轴C为基准轴,通过数控系统将误差补偿值:
Δδ=Eb-Ec=[y1-x1,y2-x2,y3-x3,…yn-xn]T;
对刀架2的旋转轴B进行补偿。
所述第三步中样本数据n的数量为20-50。
本发明装置具体工作过程及原理为:
数控插齿机刀架2在上下运动进行切削加工齿轮的同时,要保证刀架2与工作台1良好的同步性,而在刀架2旋转轴B和工作台1的旋转轴C,两旋转轴的定位精度和重复定位精度较高的情况下,依然会出现由于双旋转轴瞬时不同步造成的加工误差,从而出现不合格品。为了提高双旋转轴的同步性,从而保证加工质量,本发明利用激光干涉仪测量组件,对刀架2旋转轴B和工作台1的旋转轴C的双旋转轴进行同步测量,首先将数控插齿机工作台1和刀架2旋转轴都进行回零操作,并设置好加工参数,然后同时对工作台1和刀架2旋转轴进行同步测量,且采集点数均为n,获得工作台1旋转轴C的位置偏差值Ec=[x1,x2,x3,…xn]T,刀架2旋转轴B的位置偏差值Eb=[y1,y2,y3,…yn]T,计算工作台1旋转轴C平均点位偏差值Ec′=(x1+x2+x3+…+xn)/n,及刀架2旋转轴B的平均点位偏差值Eb′=(y1+y2+y3+…+yn)/n;取两轴中平均偏差值较小的轴为基准轴,对另一旋转轴进行误差补偿。
当刀架2的旋转轴B的n个样本点的平均位置偏差Eb′小于工作台1的旋转轴C的n个样本点的平均位置偏差Ec′时,选取刀架2的旋转轴B为基准轴,通过数控系统将误差补偿值Δδ=Ec-Eb=[x1-y1,x2-y2,x3-y3,…xn-yn]T,对工作台1的旋转轴C进行补偿。
当工作台1的旋转轴C的n个样本点的平均位置偏差Ec′小于刀架2的旋转轴B的n个样本点的平均位置偏差Eb′时,选取工作台1的旋转轴C为基准轴,通过数控系统将误差补偿值Δδ=Eb-Ec=[y1-x1,y2-x2,y3-x3,…yn-xn]T,对刀架2的旋转轴B进行补偿。
本例中的结构仅为对于权利要求的举例说明和讲解,以便于大众阅读理解,不应视为对于权利要求的限制,本发明的保护范围应以权利要求记载的范围和法定等同特征为准。
Claims (2)
1.一种数控插齿机同步旋转轴误差补偿方法,其特征在于,它包括如下步骤:
第一步,在工作台(1)的旋转主轴C上安装第一组激光干涉仪的发射与接收组件,在刀架(2)的旋转主轴B上安装第二组激光干涉仪的发射与接收组件;两组组件共用一套控制系统,能够分别或者同时对工作台(1)的旋转主轴C和刀架(2)的旋转主轴B定位精度和重复定位精度进行初步的测量与调整,保证两个旋转主轴的定位精度和重复定位精度达到加工精度最低要求以上;然后单独利用第一组激光干涉仪的发射与接收组件对工作台(1)的旋转主轴C定位精度和重复定位精度进行测量,并利用数控系统软件对其进行误差补偿;再单独利用第二组激光干涉仪的发射与接收组件对刀架(2)的旋转主轴B定位精度和重复定位精度进行测量,并利用数控系统软件对其进行误差补偿;进而保证两个旋转主轴各自的定位精度和重复定位精度达到加工精度最低要求以上;
第二步,将数控插齿机的工作台(1)的旋转主轴C和刀架(2)的旋转主轴B都进行回零操作,然后设置好相应的加工参数,然后启动数控插齿机;
第三步,分别用第一组激光干涉仪的发射与接收组件和第二组激光干涉仪的发射与接收组件,同时对工作台(1)的旋转主轴C和刀架(2)的旋转主轴B进行同步测量,采集n个样本数据,获得工作台(1)的旋转主轴C的相对运动位置偏差:
Ec=[x1,x2,x3,…xn]T;
式中:Ec-旋转主轴C的相对运动位置偏差;T-转置矩阵;xn-旋转主轴C的相对运动位置偏差样本点数值;
获得刀架(2)的旋转主轴B的相对运动位置偏差:
Eb=[y1,y2,y3,…yn]T;
式中:Eb-旋转主轴B的相对运动位置偏差;T-转置矩阵;yn-旋转主轴B的相对运动位置偏差样本点数值;
第四步,计算工作台(1)的旋转主轴C的n个样本点的平均位置偏差:
Ec′=(x1+x2+x3+…+xn)/n;
式中:Ec′-旋转主轴C的n个样本点的平均位置偏差;
计算刀架(2)的旋转主轴B的n个样本点的平均位置偏差:
Eb′=(y1+y2+y3+…+yn)/n;
式中:Eb′-旋转主轴B的n个样本点的平均位置偏差;
第五步,选取Ec′和Eb′中平均位置偏差较小的轴为基准轴,对另一旋转主轴进行误差补偿,当刀架(2)的旋转主轴B的n个样本点的平均位置偏差Eb′小于工作台(1)的旋转主轴C的n个样本点的平均位置偏差Ec′时,选取刀架(2)的旋转主轴B为基准轴,通过数控系统将误差补偿值:
Δδ=Ec-Eb=[x1-y1,x2-y2,x3-y3,…xn-yn]T;
对工作台(1)的旋转主轴C进行补偿,否则进行第六步;
第六步,当工作台(1)的旋转主轴C的n个样本点的平均位置偏差Ec′小于刀架(2)的旋转主轴B的n个样本点的平均位置偏差Eb′时,选取工作台(1)的旋转主轴C为基准轴,通过数控系统将误差补偿值:
Δδ=Eb-Ec=[y1-x1,y2-x2,y3-x3,…yn-xn]T;
对刀架(2)的旋转主轴B进行补偿;
所述的第一组激光干涉仪的发射与接收组件包括安装在工作台(1)旋转主轴C上的反射镜(3),工作台(1)安装在数控插齿机底座(7)上,所述反射镜(3)和干涉镜(4)相配合,激光器(5)与干涉镜(4)相配合,计算机(6)通过信号线与激光器(5)相连;
所述第二组激光干涉仪的发射与接收组件包括安装在刀架(2)旋转主轴B上的反射镜(3),刀架(2)安装在数控插齿机床身(8)上,所述反射镜(3)和干涉镜(4)相配合,激光器(5)与干涉镜(4)相配合,计算机(6)通过信号线与激光器(5)相连。
2.根据权利要求1所述的一种数控插齿机同步旋转轴误差补偿方法,其特征在于:所述第三步中样本数据n的数量为20-50。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510705107.0A CN105215479B (zh) | 2015-10-27 | 2015-10-27 | 一种数控插齿机同步旋转轴误差补偿方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510705107.0A CN105215479B (zh) | 2015-10-27 | 2015-10-27 | 一种数控插齿机同步旋转轴误差补偿方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN105215479A CN105215479A (zh) | 2016-01-06 |
CN105215479B true CN105215479B (zh) | 2018-01-12 |
Family
ID=54984928
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510705107.0A Expired - Fee Related CN105215479B (zh) | 2015-10-27 | 2015-10-27 | 一种数控插齿机同步旋转轴误差补偿方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN105215479B (zh) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110030922B (zh) * | 2018-01-11 | 2021-08-03 | 深圳市大族数控科技股份有限公司 | 一种多点同步测量方法和测量系统、以及存储介质 |
CN109084676B (zh) * | 2018-07-01 | 2020-03-13 | 北京工业大学 | 基于激光外差干涉的双基圆盘式渐开线样板测量系统 |
CN108919746B (zh) * | 2018-07-05 | 2020-08-14 | 大连理工大学 | 一种转摆台的热误差测试与分析方法 |
CN109277879B (zh) * | 2018-08-27 | 2020-07-28 | 西安工业大学 | 基于谐波分解的大齿轮滚齿加工齿距误差在机补偿方法 |
CN109500654B (zh) * | 2018-12-14 | 2021-01-01 | 重庆大学 | 一种机床的传动链误差补偿方法及系统 |
CN111266671B (zh) * | 2020-02-28 | 2022-03-25 | 重庆机床(集团)有限责任公司 | 一种滚齿机传动链误差补偿方法 |
CN111580455B (zh) * | 2020-06-05 | 2021-06-25 | 广东省智能制造研究所 | 一种数控设备的定位精度可靠性评估方法 |
CN114326586A (zh) * | 2021-12-15 | 2022-04-12 | 深圳泰德激光技术股份有限公司 | 几何误差补偿方法、装置、终端及计算机可读存储介质 |
CN117124137B (zh) * | 2023-10-23 | 2024-03-15 | 成都飞机工业(集团)有限责任公司 | 一种用于机床旋转轴零点定位的测量装置及测量方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4365301A (en) * | 1980-09-12 | 1982-12-21 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Positional reference system for ultraprecision machining |
EP0069529A2 (en) * | 1981-06-29 | 1983-01-12 | Fujitsu Limited | Chip alignment method |
CN101044370A (zh) * | 2003-12-22 | 2007-09-26 | Qed国际科技公司 | 用于校准多轴计量系统的几何形状的方法 |
CN202734806U (zh) * | 2012-08-07 | 2013-02-13 | 柯佩岑 | 旋转轴误差补偿系统 |
CN103499277A (zh) * | 2013-10-11 | 2014-01-08 | 哈尔滨工业大学 | 基于四标准光轴的角位移激光干涉仪校准方法与装置 |
CN103817380A (zh) * | 2014-03-10 | 2014-05-28 | 重庆大学 | 数控制齿机床同步轴误差补偿方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10334493B4 (de) * | 2003-07-29 | 2006-01-05 | Klingelnberg Gmbh | Verfahren zum Fräsen von Spiralkegelrädern |
-
2015
- 2015-10-27 CN CN201510705107.0A patent/CN105215479B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4365301A (en) * | 1980-09-12 | 1982-12-21 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Positional reference system for ultraprecision machining |
EP0069529A2 (en) * | 1981-06-29 | 1983-01-12 | Fujitsu Limited | Chip alignment method |
CN101044370A (zh) * | 2003-12-22 | 2007-09-26 | Qed国际科技公司 | 用于校准多轴计量系统的几何形状的方法 |
CN202734806U (zh) * | 2012-08-07 | 2013-02-13 | 柯佩岑 | 旋转轴误差补偿系统 |
CN103499277A (zh) * | 2013-10-11 | 2014-01-08 | 哈尔滨工业大学 | 基于四标准光轴的角位移激光干涉仪校准方法与装置 |
CN103817380A (zh) * | 2014-03-10 | 2014-05-28 | 重庆大学 | 数控制齿机床同步轴误差补偿方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
基于多体系统运动学的数控插齿机加工误差分析与实验研究;李彦征;《中国博士学位论文全文数据库 工程科技Ⅰ辑》;20050715;第37-38,68,73-77,84-85页 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN105215479A (zh) | 2016-01-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN105215479B (zh) | 一种数控插齿机同步旋转轴误差补偿方法 | |
CN105269404B (zh) | 数控机床刀尖动态特性精度检测装置及其方法 | |
CN102322796A (zh) | 齿轮参数激光检测装置及方法 | |
CN105404237B (zh) | 一种基于空间网格补偿方式的数控机床空间误差建模方法 | |
US8931336B2 (en) | Method of measuring and testing a workpiece and gear cutting machine | |
CN101767292B (zh) | 数控机床刀具补偿系统及方法 | |
CN101718976B (zh) | 一种加工中心实现双主轴同步的结构 | |
CN103144034A (zh) | 平面共轭凸轮轮廓检测和磨削加工装置的控制方法 | |
CN104990707B (zh) | 一种圆柱齿轮参数精确反求方法 | |
CN108311952A (zh) | 一种实时自反馈数控机床及其加工方法 | |
CN102658503B (zh) | 一种基于内置传感器的数控机床进给系统的模态测试方法 | |
CN110514119B (zh) | 一种基于双圆光栅的齿轮整体误差测量装置和方法 | |
CN105783845A (zh) | 一种数控磨齿机在机测量系统的齿廓测量方法 | |
CN108614519A (zh) | 一种基于激光点阵数控机床在线误差测量系统与方法 | |
CN102756429B (zh) | 基于陶瓷基片的高精度自动型钻孔机 | |
Shi et al. | Precision measurement of planar double-enveloping hourglass worms | |
CN110340730A (zh) | 一种五轴数控机床校准装置及操作方法 | |
CN103394970A (zh) | 直驱式r型变压器曲线开料机伺服进刀系统 | |
CN107116374B (zh) | 一种具有激光测振功能的数控机床主轴刀柄及测振方法 | |
CN105710914B (zh) | 一种螺旋横切机刀轴运动误差检测与补偿装置及方法 | |
CN106217131B (zh) | 攻丝过程同步误差测量方法 | |
CN107957254A (zh) | 测量数控机床工作台瞬时运动中心的实验装置与确定方法 | |
Huang et al. | Precision design for machine tool based on error prediction | |
CN103886191B (zh) | 机床床身直线度补偿方法 | |
CN207858450U (zh) | 一种适用于不同厚度端面法兰的移动扫描测量加工装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20180112 Termination date: 20211027 |
|
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |