CN105080980A - 高碳钢盘条轧后控制冷却方法 - Google Patents
高碳钢盘条轧后控制冷却方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105080980A CN105080980A CN201510586170.7A CN201510586170A CN105080980A CN 105080980 A CN105080980 A CN 105080980A CN 201510586170 A CN201510586170 A CN 201510586170A CN 105080980 A CN105080980 A CN 105080980A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- wire rod
- carbon steel
- steel wire
- cooling
- phase transformation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本申请公开了一种高碳钢盘条轧后控制冷却方法，包括:吐丝温度控制为850±10℃；相变区冷却速度控制：高碳钢盘条在斯太尔摩风冷线上相变前的冷却速度为9～12.5℃/s，相变前最低点温度为640～650℃；相变段采用保温方式，控制相变段峰值温度区间在650～680℃；相变后期平均冷却速度小于3.5℃/s。本发明解决了该类盘条的强度超标问题，本发明所述的轧后控制冷却方法实施后，所生产盘条的组织正常，强度和塑性指标均能满足使用要求。
Description
技术领域
本发明属于轧钢控冷技术领域，特别是提供了一种加Cr(Cr的质量百分比为0.30～0.36％)出口用高碳钢盘条的轧后控制冷却方法。
背景技术
高碳钢线材主要用于生产高强度预应力钢丝、钢绞线，钢丝绳，弹簧钢丝，琴钢丝，轨枕钢丝等产品，广泛应用于机场建设、铁路桥梁、高速公路，海港码头等领域。目前，出口用高碳盘条中Cr含量一般要求控制在0.30wt.％以上，强度不可超标，塑性需满足拉拔要求，如直径9mmSWRH82BCr的抗拉强度区间要求为1100～1250MPa，面积收缩率大于30％。
Cr是一种高碳钢中常用的中强碳化物形成元素，能够提高奥氏体的稳定性，阻止热轧时晶粒的长大；推迟碳化物的形核与生长，使钢的连续冷却转变曲线向右下方移动，细化珠光体片层间距，从而显著提高盘条的强度。此外，较高含量的Cr会加剧连铸坯的中心偏析，轧后控冷不当易形成心部马氏体等异常组织。
现有技术中，线材通常通过斯太尔摩方式控制轧后冷却，对于高Cr含量的高碳钢盘条轧后控冷的难点在于：1)通过精确控制轧后相变温度范围来控制盘条抗拉强度的难度较大，抗拉强度容易超标；2)相变前期的强冷易导致盘条圆周各位置的冷却不均匀，随后回温相变段盘条圈形不同位置的温度不均匀性将进一步加剧，易导致盘条同卷和同圈抗拉强度的较大波动；3)高的Cr含量增强了盘条的淬透性，冷却过程控制不当易形成贝氏体、马氏体等异常组织。
发明内容
本发明的目的在于提供一种高碳钢盘条轧后控制冷却方法，以克服现有技术中的不足。
为实现上述目的，本发明提供如下技术方案：
本申请实施例公开了一种高碳钢盘条轧后控制冷却方法，包括:
吐丝温度控制为850±10℃；
相变区冷却速度控制：高碳钢盘条在斯太尔摩风冷线上相变前的冷却速度为9～12.5℃/s，相变前最低点温度为640～650℃；相变段采用保温方式，控制相变段峰值温度区间在650～680℃；相变后期平均冷却速度小于3.5℃/s。
优选的，在上述的高碳钢盘条轧后制冷却方法中，斯太尔摩风冷线上盘条相变前的两台风机风量为10～14.5万m3/h。
优选的，在上述的高碳钢盘条轧后制冷却方法中，斯太尔摩风冷线上各段辊道的速度为0.7～1.5m/s。
优选的，在上述的高碳钢盘条轧后制冷却方法中，斯太尔摩风冷线上盘条搭接位置温度波动控制在±20℃。
优选的，在上述的高碳钢盘条轧后制冷却方法中，在所述相变后期，盘条温度降至600～610℃时，关闭随后的保温盖。
优选的，在上述的高碳钢盘条轧后制冷却方法中，所述高碳钢盘条中，Cr的质量百分比为0.30～0.36％。
优选的，在上述的高碳钢盘条轧后制冷却方法中，所述高碳钢盘条中，C的质量百分比为0.70～0.90％，Si的质量百分比为0.10～0.35％，Mn的质量百分比为0.40～0.85％。
优选的，在上述的高碳钢盘条轧后制冷却方法中，所述高碳钢盘条为SWRH82BCr或SWRH77BCr。
与现有技术相比，本发明的优点在于：采用本发明的控制冷却方法，可以避免异常相变组织的产生，适当粗化珠光体片层间距及提高其片层均匀性，降低了盘条的抗拉强度及波动范围，同时，其他性能指标满足拉拔要求。
附图说明
为了更清楚地说明本申请实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本申请中记载的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1所示为本发明具体实施例1与对比例1样品的斯太尔摩在线测量峰值温度对比曲线图；
图2所示为本发明具体实施例1样品的扫描电镜照片；
图3所示为对比例1样品的扫描电镜照片；
图4所示为本发明具体实施例2与对比例2样品的斯太尔摩在线测量峰值温度对比曲线图；
图5所示为本发明具体实施例2样品的扫描电镜照片；
图6所示为对比例2样品的扫描电镜照片。
具体实施方式
本实施例公开了一种高碳钢盘条轧后控制冷却方法，该方法对轧后吐丝温度、相变前冷却速度、相变前最低温度、相变段峰值温度、相变后期冷却速度、斯太尔摩辊道速度、风机风量、以及盘条搭接位置温度进行组合控制，保证盘条的组织正常，适当粗化珠光体片层间距及提高其片层均匀性，从而降低盘条的抗拉强度至要求范围，同时，其他性能指标满足拉拔要求。
控制冷却方法的技术原理如下：
1)本发明的吐丝温度较一般高碳钢的吐丝温度要低，研究表明，吐丝温度的高低会直接影响盘条的抗拉强度，而较低的吐丝温度可以降低盘条的抗拉强度；
2)相变前快速冷却是为了避免先析出相的产生，对于本发明所述的高碳钢，Cr的加入显著增强了盘条的淬透性，因此，通过减小相变前段的风机风量以降低该段的冷却速度，提高盘条的温度均匀性；
3)连续冷却转变曲线的鼻尖温度处，盘条发生相变的孕育期最短，转变速度最快，短时间内将形成较高体积分数的珠光体，且该时期形成的珠光体片层间距较小，盘条的抗拉强度也将提高，因此，降低相变前段风机风量，提高最低点温度，珠光体片层间距将得到粗化，且该段时间内形成的片层较细珠光体体积将减少，抗拉强度降低；
4)相变段温度升高，珠光体片层间距粗化，抗拉强度得以降低，但高的相变段温度会延缓珠光体的转变速度并延长转变时间，因此，相变后期应保持较低的平均冷却速度，如降低风机风量、关闭保温盖等，避免异常相变组织的产生。
以下实施例是对本发明的技术方案作进一步阐述，但绝非对本发明作任何限制。本发明提供的技术方案可在任何高速线材车间实施，以下是采用本发明生产SWRH82BCr和SWRH77BCr的实施例。
实施例1：
直径9mmSWRH82BCr盘条，要求抗拉强度为1100～1250MPa，面积收缩率大于30％。以下对比未实施和实施该发明技术方案的生产情况。
高线轧制过程中，以下技术参数保持不变：
加热炉均热段温度控制在1160～1200℃，开轧温度1030～1060℃，精轧入口段温度约950℃，斯太尔摩各段辊道速度按顺序分别为：1.025、1.176、1.294、1.410、1.340、1.340、1.139、1.139、0.911、0.874、0.836、0.962m/s，共开启前8台风机，相变开始于第5台风机前段位置，1～2、5～8台风机风量按顺序分别为19.5、19.5、10.8、10.8、8.7、8.7万m3/h。
表1为对比例1(未实施本案技术)和实施例1(实施本案技术)的技术参数差异，图1为两种技术方案的斯太尔摩在线测量峰值温度曲线图。
表1对比例1和实施例1的技术参数差异
表2为未实施和实施该发明技术方案后盘条的组织与力学性能结果
对比例1和实施例1盘条的组织与力学性能结果如表2所示，从检测结果可以看出，实施例1所获得的样品中，珠光体片层明显粗化，图2和3分别为采用对比例1和实施例1控制冷却方法后样品的扫描电镜照片，平均抗拉强度由1280.4±14.4MPa降至1210.6±12.5MPa，其他组织性能完全满足要求。
实施例2：
直径13mmSWRH77BCr盘条,要求抗拉强度为1060～1210MPa，面积收缩率大于32％。以下对比未实施和实施该发明技术方案的生产情况。
高线轧制过程中，以下技术参数保持不变：
加热炉均热段温度控制在1150～1200℃，开轧温度1020～1050℃，精轧入口段温度约950℃，斯太尔摩各段辊道速度按顺序分别为：0.900、0.990、1.094、1.176、1.209、1.229、1.139、1.128、0.901、0.832、0.816、0.833m/s，共开启前12台风机，相变开始于第7台风机前段位置，1～4、7～12台风机风量按顺序分别为19.5、19.5、18、18、16.5、16.5、13、10.8、9.3、6.2万m3/h。
表3为对比例2和实施例2的技术参数差异，图4为两种技术方案的斯太尔摩在线测量峰值温度曲线图。
表3对比例2和实施例2的技术参数差异
表4为对比例2和实施例2盘条的组织与力学性能结果
采用对比例2和实施例2方法冷却后盘条的组织与力学性能结果如表4所示，从检测结果可以看出，经实施例2方法冷却后，珠光体片层明显粗化，图5和6分别为采用对比例2和实施例2后样品的扫描电镜照片，平均抗拉强度由1243.3±18.7MPa降至1175.1±12.2MPa，其他组织性能完全满足要求。
最后，还需要说明的是，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。
Claims (8)
1.一种高碳钢盘条轧后控制冷却方法，其特征在于，包括:
吐丝温度控制为850±10℃；
相变区冷却速度控制：高碳钢盘条在斯太尔摩风冷线上相变前的冷却速度为9～12.5℃/s，相变前最低点温度为640～650℃；相变段采用保温方式，控制相变段峰值温度区间在650～680℃；相变后期平均冷却速度小于3.5℃/s。
2.根据权利要求1所述的高碳钢盘条轧后制冷却方法，其特征在于：斯太尔摩风冷线上盘条相变前的两台风机风量为10～14.5万m3/h。
3.根据权利要求1所述的高碳钢盘条轧后制冷却方法，其特征在于：斯太尔摩风冷线上各段辊道的速度为0.7～1.5m/s。
4.根据权利要求1所述的高碳钢盘条轧后制冷却方法，其特征在于：斯太尔摩风冷线上盘条搭接位置温度波动控制在±20℃。
5.根据权利要求1所述的高碳钢盘条轧后制冷却方法，其特征在于：在所述相变后期，盘条温度降至600～610℃时，关闭随后的保温盖。
6.根据权利要求1所述的高碳钢盘条轧后制冷却方法，其特征在于：所述高碳钢盘条中，Cr的质量百分比为0.30～0.36％。
7.根据权利要求6所述的高碳钢盘条轧后制冷却方法，其特征在于：所述高碳钢盘条中，C的质量百分比为0.70～0.90％，Si的质量百分比为0.10～0.35％，Mn的质量百分比为0.40～0.85％。
8.根据权利要求6所述的高碳钢盘条轧后制冷却方法，其特征在于：所述高碳钢盘条为SWRH82BCr或SWRH77BCr。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201510586170.7A CN105080980A (zh) | 2015-09-15 | 2015-09-15 | 高碳钢盘条轧后控制冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201510586170.7A CN105080980A (zh) | 2015-09-15 | 2015-09-15 | 高碳钢盘条轧后控制冷却方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN105080980A true CN105080980A (zh) | 2015-11-25 |
Family
ID=54562835
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201510586170.7A Pending CN105080980A (zh) | 2015-09-15 | 2015-09-15 | 高碳钢盘条轧后控制冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN105080980A (zh) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109201756A (zh) * | 2018-09-25 | 2019-01-15 | 芜湖新兴铸管有限责任公司 | 建筑用30MnSi钢棒的控轧控冷方法 |
| CN112157121A (zh) * | 2020-09-25 | 2021-01-01 | 攀钢集团研究院有限公司 | 30MnSi热轧盘条的制备方法 |
| CN114369708A (zh) * | 2022-01-18 | 2022-04-19 | 新余钢铁股份有限公司 | 一种中高碳钢盘条及消除中高碳钢盘条芯部网状铁素体的方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101649416A (zh) * | 2009-09-04 | 2010-02-17 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 高碳钢盘条及其制备方法 |
| CN101664764A (zh) * | 2009-09-22 | 2010-03-10 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种斯泰尔摩控冷工艺方法 |
| CN102162025A (zh) * | 2011-03-28 | 2011-08-24 | 首钢总公司 | 一种减少高碳钢盘条心部马氏体组织的方法 |
| CN102352469A (zh) * | 2011-11-03 | 2012-02-15 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 超高强度钒钛复合微合金化高碳钢盘条及其制备方法 |
| CN102876983A (zh) * | 2012-09-29 | 2013-01-16 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种高强度预应力钢丝用82b盘条的生产工艺及其盘条 |
-
2015
- 2015-09-15 CN CN201510586170.7A patent/CN105080980A/zh active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101649416A (zh) * | 2009-09-04 | 2010-02-17 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 高碳钢盘条及其制备方法 |
| CN101664764A (zh) * | 2009-09-22 | 2010-03-10 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种斯泰尔摩控冷工艺方法 |
| CN102162025A (zh) * | 2011-03-28 | 2011-08-24 | 首钢总公司 | 一种减少高碳钢盘条心部马氏体组织的方法 |
| CN102352469A (zh) * | 2011-11-03 | 2012-02-15 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 超高强度钒钛复合微合金化高碳钢盘条及其制备方法 |
| CN102876983A (zh) * | 2012-09-29 | 2013-01-16 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种高强度预应力钢丝用82b盘条的生产工艺及其盘条 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109201756A (zh) * | 2018-09-25 | 2019-01-15 | 芜湖新兴铸管有限责任公司 | 建筑用30MnSi钢棒的控轧控冷方法 |
| CN112157121A (zh) * | 2020-09-25 | 2021-01-01 | 攀钢集团研究院有限公司 | 30MnSi热轧盘条的制备方法 |
| CN114369708A (zh) * | 2022-01-18 | 2022-04-19 | 新余钢铁股份有限公司 | 一种中高碳钢盘条及消除中高碳钢盘条芯部网状铁素体的方法 |
| CN114369708B (zh) * | 2022-01-18 | 2023-11-24 | 新余钢铁股份有限公司 | 一种中高碳钢盘条及消除中高碳钢盘条芯部网状铁素体的方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104357744B (zh) | 一种抗拉强度≥780MPa级热轧双相钢及生产方法 | |
| JP4646866B2 (ja) | 伸線性に優れた軸受鋼線材およびその製造方法 | |
| CN101921950B (zh) | 用于高速和准高速铁路的钢轨及其制造方法 | |
| CN104245988B (zh) | 冷轧钢板及其制造方法 | |
| CN103484789B (zh) | 一种高延性超高强度预应力混凝土用钢棒及其加工方法 | |
| MX2014009993A (es) | Lamina de acero laminada en frio y proceso para fabricar la misma. | |
| CN103180468A (zh) | 冷轧钢板及其制造方法 | |
| CN104388820A (zh) | 一种具有良好延伸凸缘性高强度热轧带钢及生产方法 | |
| CN104046907B (zh) | 一种屈服强度≥960MPa精轧螺纹钢筋及生产方法 | |
| CN104561731A (zh) | 一种通条性能均匀的高韧性65Mn弹簧钢的生产方法 | |
| CN104357743A (zh) | 一种扩孔率≥90%的热轧带钢及生产方法 | |
| CN102747210B (zh) | 一种55SiCrA弹簧钢盘条的斯太尔摩控冷方法 | |
| CN104372261A (zh) | 一种适用于高寒地区的高韧x80管线钢板及生产方法 | |
| CN105080980A (zh) | 高碳钢盘条轧后控制冷却方法 | |
| CN112501506A (zh) | 一种桥梁缆索用钢盘条及其制造方法 | |
| CN109136756A (zh) | NbC纳米颗粒强化X90塑性管用钢板及其制造方法 | |
| CN108048734A (zh) | 一种抗拉强度700MPa级热轧复相钢及其生产方法 | |
| CN103031419B (zh) | 提高Ti微合金化高强机械用钢通卷性能均匀性的方法 | |
| CN104073744B (zh) | 厚度≥18.5mm的高韧性X80管线钢板卷及生产方法 | |
| CN109112402A (zh) | Vc纳米颗粒强化x80塑性管用钢板及其制造方法 | |
| CN105063511A (zh) | 中厚板轧机轧制超低碳贝氏体类薄规格钢板及其生产方法 | |
| CN104294156A (zh) | 一种经济并加工性能优良的高碳耐磨钢管及生产方法 | |
| CN104213015B (zh) | 一种dp钢的生产方法、其用途、滚筒洗衣机及汽车 | |
| ILCA et al. | Improving the manufacturing technology of structural steels | |
| CN104017952B (zh) | 一种低合金高强钢制品的节约型免回火强韧化工艺方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20151125 |
|
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |