CN105047964A - 使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法 - Google Patents

使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法 Download PDF

Info

Publication number
CN105047964A
CN105047964A CN201510292484.6A CN201510292484A CN105047964A CN 105047964 A CN105047964 A CN 105047964A CN 201510292484 A CN201510292484 A CN 201510292484A CN 105047964 A CN105047964 A CN 105047964A
Authority
CN
China
Prior art keywords
storage bin
bin
pressure
gas
secondary storage
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201510292484.6A
Other languages
English (en)
Other versions
CN105047964B (zh
Inventor
李双寿
张琦
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Tsinghua University
Original Assignee
Tsinghua University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Tsinghua University filed Critical Tsinghua University
Priority to CN201510292484.6A priority Critical patent/CN105047964B/zh
Publication of CN105047964A publication Critical patent/CN105047964A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN105047964B publication Critical patent/CN105047964B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
    • H01M8/04082—Arrangements for control of reactant parameters, e.g. pressure or concentration
    • H01M8/04201—Reactant storage and supply, e.g. means for feeding, pipes
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
    • H01M8/04298—Processes for controlling fuel cells or fuel cell systems
    • H01M8/04694—Processes for controlling fuel cells or fuel cell systems characterised by variables to be controlled
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/50—Fuel cells
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
    • Y02P70/50—Manufacturing or production processes characterised by the final manufactured product

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Fuel Cell (AREA)

Abstract

本发明涉及一种使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法，属于燃料电池供给系统的应用领域。该控制方法包括主储料仓、副储料仓以及回收仓的气体存储和释放过程的控制方法，通过改变主储料仓、副储料仓和回收仓的温度、压力、时间等动力学参数来调节燃料供给系统气体的存储和释放过程，以获得气体纯度高、供气速率稳定且可控的燃料和氧化剂，保持燃料电池供给系统始终处于最佳工作状态及工作期间系统的安全运行，提高燃料电池供给系统的控制效率，降低工艺调试周期和生产成本，并满足工业对燃料电池供给系统供给速率的标准要求。

Description

使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法
技术领域
本发明涉及一种使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法，属于燃料电池供给系统的应用领域。
背景技术
燃料电池是一种能量转换装置，与常规电池不同，燃料电池仅需连续不断地向电池内输入燃料和氧化剂，就可以通过发生在阳极和阴极的氧化还原反应持续地将化学能转化为电能。燃料电池具有能量转化效率高、运行噪音低、可靠性高、结构简单、便于维护保养、无污染、可实现零排放等特点。使用燃料电池作为能源供体的设备在工业及民用生产中发挥了积极的作用，2012年7月9日中国国务院印发的《节能与新能源汽车产业发展规划(2012―2020年)》中更将燃料电池汽车作为未来新能源汽车发展的主要方向之一。
然而，氢气、氧气作为最理想燃料和氧化剂受到存储方式、成本、安全性、动力学控制条件等因素的影响，未得到有效的利用和长远的发展。随着近年来高容量的金属-空气燃料电池(如锂-空气、铝-空气、锌-空气燃料电池等)、储氢材料(储氢合金、纳米材料、金属骨架结构材料、MAlH4(M＝Li，Na)、纳米限域材料等)、储氧材料(Mg、Ca、Sr、Ba掺杂的SnO2、CuLnO2(Ln＝La，Y)、含钴的有机物、Ce0.65Hf0.25M0.1O2-δ(M＝稀有金属)等)理论的发展和一系列具有良好动力学特性材料的开发、应用，使用固态储氢、储氧材料直接为燃料电池提供流量稳定、可控的氢气、氧气展现了其良好的应用前景。
但是，现有燃料电池供给系统的设计格局不足以适应固态存储材料的应用；同时，考虑到储氢、储氧材料的存储量及存储/释放气体过程的动力学条件不同(仅以储氢材料为例，不同的储氢材料的存储/释放气体的温度、压力和时间等动力学条件均会影响最终的氢气利用效果)，寻找在时间、气体流量等条件上能够相互匹配的储氢、储氧材料是相当困难的。此外，采用特定成分的储氢、储氧材料，根据其存储量及存储/释放气体过程的动力学条件而设计特定尺寸的储料仓将会限制新型固态存储材料的开发和应用，造成制造成本的增加以及能源的浪费。基于上述情况的考虑，选择以供氢速率和供氧速率作为控制标准，设计在温度、压力、时间等动力学条件控制上相互独立的氢气、氧气供应系统成为目前工业条件下最为理想的设计思路。
在此基础上，考虑到储氢、储氧材料在燃料电池供给系统中的核心作用以及供给系统运行中存在不同阶段气体存储/释放过程的实际情况，并结合相关国际机构对供给系统性能的有关要求(如国际能源署(IEA)提出车用气体系统的储氢目标是质量储氢密度大于5％、体积储氢密度大于50kgH2·m-3、放氢温度低于423K、循环寿命超过1000次；而美国能源部(DOE)提出的目标是质量储氢密度不低于6.5％，体积储氢密度不低于62kgH2/m3，车用储氢系统的实际储氢能力大于3.1kg，以及车用系统压力控制范围的理想值在0～10MPa范围。)，进一步开发出一种使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法具有积极的研究意义。
发明内容
本发明的目的是提出一种使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法，以达到保持燃料电池供给系统始终处于最佳工作状态及工作期间系统的安全运行，提高燃料电池供给系统的控制效率，降低工艺调试周期和生产成本，并满足工业对燃料电池供给系统供给速率的标准要求。
本发明提出的使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法，包括主储料仓、副储料仓以及回收仓的气体存储和释放过程的控制方法，其特征在于，通过改变主储料仓、副储料仓和回收仓的温度、压力、时间等动力学参数来调节燃料供给系统气体的存储和释放过程，为燃料电池提供稳定、可控的燃料和氧化剂。
本发明提出的使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：
(1)设气体以流量为QA进入燃料供给系统主储料仓的起始时间为tA0，主储料仓内固态储料的初始质量为mA0，tAt时刻主储料仓内的固态储料和气体质量之和为mAt，则在任意时刻，主储料仓的相对通气量δA＝|{QA×(tAt-tA0)-(mAt-mA0)}/(mAt-mA0)|，对相对通气量δA进行判断，若δA＞10％且QA×(tAt-tA0)-(mAt-mA0)＞0，则使进入主储料仓的气体流量减小至γA×QA，若δA＞10％且QA×(tAt-tA0)-(mAt-mA0)＜0，则使进入主储料仓的气体流量增大至γA’×QA，若δA≤10％，则保持主储料仓的通气流量，直到通气时间t＝tm时，停止向主储料仓通气体，其中γA、γA’为设定的主储料仓气体流量调节系数，取值范围分别为0～1和1～3，tm为设定的主储料仓单次通气时间，tm的取值范围为0～30min，QA的取值范围为0～100L/min；
(2)设定一个主储料仓第一压力阈值，对主储料仓的压力进行判断，若主储氢仓压力PAt≥αA×第一压力阈值，则主储料仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当主储氢仓压力PAt＜αA×第一压力阈值，则使主储料仓压力增大至PAt≥αA×第一压力阈值，直到通气时间t＝tm+tn，其中αA为主储料仓内固态储料活化阶段调节系数，取值范围为1～3，tn为设定的主储料仓单次气体固化时间，取值范围为0～30min，第一压力阈值的取值范围为0～10Mpa；
(3)气体以流量为QA进入燃料供给系统主储料仓，对主储料仓的相对通气量δA进行判断，若δA＞10％且QA×(tAt-tA0)-(mAt-mA0)＞0，则使进入主储料仓的气体流量减小至γA×QA，若δA＞10％且QA×(tAt-tA0)-(mAt-mA0)＜0，则使进入主储料仓的气体流量增大至γA’×QA，若δA≤10％，则保持主储料仓的通气流量，直到通气时间t＝tm时，停止向主储料仓通气体；
(4)对主储料仓的压力进行判断，若主储氢仓压力PAt大于或等于第一压力阈值，则主储料仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当主储氢仓压力PAt小于第一压力阈值，则使主储料仓压力增大到至PAt大于或等于第一压力阈值，直到通气时间t＝tm+tn；
(5)根据第一压力阈值对主储料仓的气体压力PAt进行判断，若气体压力PAt＜αA’×第一压力阈值，则返回步骤(3)，若气体压力PAt≥αA’×第一压力阈值，则停止向主储料仓通入气体，其中，αA’为主储料仓气压调节系数，取值范围为0～1；
(6)设气体以流量为QB进入燃料供给系统副储料仓的起始时间为tB0，副储料仓内固态储料的初始质量为mB0，tBt时刻副储料仓内的固态储料和气体质量之和为mBt，则在任意时刻，副储料仓的相对通气量δB＝|{QB×(tBt-tB0)-(mBt-mB0)}/(mBt-mB0)|，对相对通气量δB进行判断，若δB＞10％且QB×(tBt-tB0)-(mBt-mB0)＞0，则使进入副储料仓的气体流量减小至γB×QB，若δB＞10％且QB×(tBt-tB0)-(mBt-mB0)＜0，则使进入副储料仓的气体流量增大至γB’×QB，若δB≤10％，则保持副储料仓的通气流量，直到通气时间t＝tm时，停止向副储料仓通气体，其中γB、γB’为设定的副储料仓气体流量调节系数，取值范围分别为0～1和1～3，tm为设定的副储料仓单次通气时间，tm的取值范围为0～30min，QB的取值范围为0～100L/min；
(7)设定一个副储料仓第二压力阈值，对副储料仓的压力进行判断，若副储氢仓压力PBt≥αB×第二压力阈值，则副储料仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当副储氢仓压力PBt＜αB×第二压力阈值，则使副储料仓压力增大至PBt≥αB×第二压力阈值，直到通气时间t＝tm+tn，其中αB为副储料仓内固态储料活化阶段调节系数，取值范围为1～3，tn为设定的副储料仓单次气体固化时间，取值范围为0～30min，第二压力阈值的取值范围为0～10Mpa；
(8)气体以流量为QB进入燃料供给系统副储料仓，对副储料仓的相对通气量δB进行判断，若δB＞10％且QB×(tBt-tB0)-(mBt-mB0)＞0，则使进入副储料仓的气体流量减小至γB×QB，若δB＞10％且QB×(tBt-tB0)-(mBt-mB0)＜0，则使进入副储料仓的气体流量增大至γB’×QB，若δB≤10％，则保持副储料仓的通气流量，直到通气时间t＝tm时，停止向副储料仓通气体；
(9)对副储料仓的压力进行判断，若副储氢仓压力PBt大于或等于第二压力阈值，则副储料仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当副储氢仓压力PBt小于第二压力阈值，则使副储料仓压力增大到至PBt大于或等于第二压力阈值，直到通气时间t＝tm+tn；
(10)根据第二压力阈值对副储料仓的气体压力PBt进行判断，若气体压力PBt＜αB’×第二压力阈值，则返回步骤(8)，若气体压力PBt≥αB’×第二压力阈值，则停止向副储料仓通入气体，其中，αB’为主储料仓气压调节系数，取值范围为0～1；
(11)设气体以流量为QC进入燃料供给系统回收仓的起始时间为tC0，回收仓内固态储料的初始质量为mC0，tCt时刻回收仓内的固态储料和气体质量之和为mCt，则在任意时刻，回收仓的相对通气量δC＝|{QC×(tCt-tC0)-(mCt-mC0)}/(mCt-mC0)|，对相对通气量δC进行判断，若δC＞10％且QC×(tCt-tC0)-(mCt-mC0)＞0，则使进入回收仓的气体流量减小至γC×QC，若δC＞10％且QC×(tCt-tC0)-(mCt-mC0)＜0，则使进入回收仓的气体流量增大至γC’×QC，若δC≤10％，则保持回收仓的通气流量，直到通气时间t＝tm时，停止向回收仓通气体，其中γC、γC’为设定的回收仓气体流量调节系数，取值范围分别为0～1和1～3，tm为设定的回收仓单次通气时间，tm的取值范围为0～30min，QC的取值范围为0～100L/min；
(12)设定一个回收仓第三压力阈值，对回收仓的压力进行判断，若主储氢仓压力PCt≥αC×第三压力阈值，则回收仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当主储氢仓压力PCt＜αC×第三压力阈值，则使回收仓压力增大至PCt≥αC×第三压力阈值，直到通气时间t＝tm+tn，其中αC为回收仓内固态储料活化阶段调节系数，取值范围为1～3，tn为设定的回收仓单次气体固化时间，取值范围为0～30min，第三压力阈值的取值范围为0～10Mpa；
(13)气体以流量为QC进入燃料供给系统回收仓，对回收仓的相对通气量δC进行判断，若δC＞10％且QC×(tCt-tC0)-(mCt-mC0)＞0，则使进入回收仓的气体流量减小至γC×QC，若δC＞10％且QC×(tCt-tC0)-(mCt-mC0)＜0，则使进入回收仓的气体流量增大至γC’×QC，若δC≤10％，则保持回收仓的通气流量，直到通气时间t＝tm时，停止向回收仓通气体；
(14)对回收仓的压力进行判断，若主储氢仓压力PCt大于或等于第三压力阈值，则回收仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当主储氢仓压力PCt小于第三压力阈值，则使回收仓压力增大到至PCt大于或等于第三压力阈值，直到通气时间t＝tm+tn；
(15)根据第三压力阈值对回收仓的气体压力PCt进行判断，若气体压力PCt＜αC’×第三压力阈值，则返回步骤(13)，若气体压力PCt≥αC’×第三压力阈值，则停止向回收仓通入气体，其中，αC’为回收仓气压调节系数，取值范围为0～1；
(16)若主储料仓获得气体释放信号，则设燃料供给系统主储料仓在温度为TA0’、压力为PA0’的条件下以气体流量为QA’释放气体，气体离开主储料仓的起始时间为tA0’，主储料仓内固态储料和气体质量之和的初始质量为mA0’，tAt时刻主储料仓内的固态储料和气体质量之和为mAt’，则在任意时刻，主储料仓的相对通气量δA’＝|{QA’×(tAt’-tA0’)-(mA0’-mAt’)}/(mA0’-mAt’)|，对相对通气量δA’进行判断，若δA’＞10％且QA’×(tAt’-tA0’)-(mA0’-mAt’)＞0，则使离开主储料仓的气体流量减小至ηA×QA’，若δA’＞10％且QA’×(tAt’-tA0’)-(mA0’-mAt’)＜0，则使离开主储料仓的气体流量增大至ηA’×QA’，若δA’≤10％，则保持主储料仓的通气流量，直到主储料仓接到停止释放气体的信号，其中ηA、ηA’为设定的主储料仓气体流量调节系数，取值范围分别为0～1和1～3，tm’为设定的主储料仓单次气体释放时间，tm’的取值范围为0～30min；QA’为根据燃料电池供给需求设定的通气量，QA’的取值范围为0～100L/min，TA0’为设定的主储料仓释放气体的温度，取值范围为298～423K，PA0’为设定的主储料仓释放气体的压力，取值范围为0～10Mpa；
(17)恢复主储料仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量QA0’；
(18)若主储料仓获得气体释放信号，则主储料仓在温度为TA0’、压力为PA0’的条件下以气体流量为QA’释放气体，对相对通气量δA’进行判断，若δA’＞10％且QA’×(tAt’-tA0’)-(mA0’-mAt’)＞0，则使离开主储料仓的气体流量减小至ηA×QA’，若δA’＞10％且QA’×(tAt’-tA0’)-(mA0’-mAt’)＜0，则使离开主储料仓的气体流量增大至ηA’×QA’，若δA’≤10％，则保持主储料仓的通气流量，直到主储料仓接到停止释放气体的信号；
(19)恢复主储料仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量累加量ΔQA1’；
(20)在任意时刻，主储料仓放气量QnA’＝QA0’+ΔQA1’+ΔQA2’+···+ΔQAn’，对主储料仓放气量QnA’进行判断，若QnA’≥90％ωA×mA0’时，则主储料仓产生缺气警示信号，并启动副储料仓气体释放过程，其中ωA为主储料仓内固态储料的放气率，取值范围为5％～50％；
(21)若主储料仓放气量QnA’≥95％ωA×mA0’，则提高主储料仓温度至βATA0’并增大主储料仓压力至βA’PA0’并维持tAx，其中βA和βA’分别为固态储料延寿阶段温度、气压调节系数，取值范围为1～3，tAx为主储料仓内固态储料延寿阶段的保持时间，取值范围为0～30min；
(22)设主储料仓内固态储料活化次数的初始值为N，在N+3次气体充放过程中，若Qn-1A’＜QnA’(n≦N+3)，则记录QnA’并进行下一轮比较，若Qn+1A’≤QnA’(n≦N+3)，则记录QnA’、n为主储料仓固态储料最大放气量QnAmax’和活化次数，并作为主储料仓固态储料定寿依据，其中，N的取值范围为0～20；
(23)若Qn-1A’-QnA’≤kA×QnAmax’/Nmin，则主储料仓内的固态储料处于正常使用状态，主储料仓继续工作。其中kA为设定的主储料仓正常使用阶段稳定系数，取值范围为0～5，Nmin为设定的主储料仓内固态储料的最小使用次数，取值范围为1000～2000；
(24)若kA×QnAmax’/Nmin≤Qn-1A’-QnA’≤kA’×QnAmax’/Nmin且n≧Nb，则主储料仓内固态储料仍处于正常使用状态，主储料仓继续工作。其中k’为设定的主储料仓正常使用阶段亚稳定系数且kA<kA’，取值范围为0～10，Nb为设定的主储料仓内固态储料性能出现快速下降阶段的最少循环次数，取值范围为500～1000；
(25)若kA×QnAmax’/Nmin≤Qn-1A’-QnA’≤kA’×QnAmax’/Nmin且n<Nb或kA’×QAmax’/Nmin≦Qn-1A’-QnA’，则主储料仓内固态储料已处于性能衰退阶段，燃料供给系统产生警示信号，更换主储料仓；
(26)若副储料仓获得气体释放信号，则设燃料供给系统副储料仓在温度为TB0’、压力为PB0’的条件下以气体流量为QB’释放气体，气体离开副储料仓的起始时间为tB0’，副储料仓内固态储料和气体质量之和的初始质量为mB0’，tBt时刻副储料仓内的固态储料和气体质量之和为mBt’，则在任意时刻，副储料仓的相对通气量δB’＝|{QB’×(tBt’-tB0’)-(mB0’-mBt’)}/(mB0’-mBt’)|，对相对通气量δB’进行判断，若δB’＞10％且QB’×(tBt’-tB0’)-(mB0’-mBt’)＞0，则使离开副储料仓的气体流量减小至ηB×QB’，若δB’＞10％且QB’×(tBt’-tB0’)-(mB0’-mBt’)＜0，则使离开副储料仓的气体流量增大至ηB’×QB’，若δB’≤10％，则保持副储料仓的通气流量，直到副储料仓接到停止释放气体的信号，其中ηB、ηB’为设定的副储料仓气体流量调节系数，取值范围分别为0～1和1～3，tm’为设定的副储料仓单次气体释放时间，tm’的取值范围为0～30min；QB’为根据燃料电池供给需求设定的通气量，QB’的取值范围为0～100L/min，TB0’为设定的副储料仓释放气体的温度，取值范围为298～423K，PB0’为设定的副储料仓释放气体的压力，取值范围为0～10Mpa，；
(27)恢复副储料仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量QB0’；
(28)若副储料仓获得气体释放信号，则副储料仓在温度为TB0’、压力为PB0’的条件下以气体流量为QB’释放气体，对相对通气量δB’进行判断，若δB’＞10％且QB’×(tBt’-tB0’)-(mB0’-mBt’)＞0，则使离开副储料仓的气体流量减小至ηB×QB’，若δB’＞10％且QB’×(tBt’-tB0’)-(mB0’-mBt’)＜0，则使离开副储料仓的气体流量增大至ηB’×QB’，若δB’≤10％，则保持副储料仓的通气流量，直到副储料仓接到停止释放气体的信号；
(29)恢复副储料仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量累加量ΔQB1’；
(30)在任意时刻，副储料仓放气量QnB’＝QB0’+ΔQB1’+ΔQB2’+···+ΔQBn’，对副储料仓放气量QnB’进行判断，若QnB’≥80％ωB×mB0’时，则副储料仓产生缺气信号，并启动回收仓或外部气源向主、副储料仓供气过程，其中ωB为副储料仓内固态储料的放气率，取值范围为5％～50％；
(31)若副储料仓放气量QnB’≥90％ωB×mB0’，则副储料仓产生缺气警示信号，并启动主储料仓供气过程；
(32)若副储料仓放气量QnB’≥95％ωB×mB0’，则提高副储料仓温度至βBTB0’并增大副储料仓压力至βB’PB0’并维持tBx，其中βB和βB’分别为固态储料延寿阶段温度、气压调节系数，取值范围为1～3，tBx为副储料仓内固态储料延寿阶段的保持时间，取值范围为0～30min；
(33)设副储料仓内固态储料活化次数的初始值为N，在N+3次气体充放过程中，若Qn-1B’＜QnB’(n≦N+3)，则记录QnB’并进行下一轮比较，若Qn+1B’≤QnB’(n≦N+3)，则记录QnB’、n为副储料仓固态储料最大放气量QnBmax’和活化次数，并作为副储料仓固态储料定寿依据，其中，N的取值范围为0～20；
(34)若Qn-1B’-QnB’≤kB×QnBmBx’/Nmin，则副储料仓内的固态储料处于正常使用状态，副储料仓继续工作。其中kB为设定的副储料仓正常使用阶段稳定系数，取值范围为0～5，Nmin为设定的副储料仓内固态储料的最小使用次数，取值范围为1000～2000；
(35)若kB×QnBmax’/Nmin≤Qn-1B’-QnB’≤kB’×QnBmax’/Nmin且n≧Nb，则副储料仓内固态储料仍处于正常使用状态，副储料仓继续工作。其中k’为设定的副储料仓正常使用阶段亚稳定系数且kB<kB’，取值范围为0～10，Nb为设定的副储料仓内固态储料性能出现快速下降阶段的最少循环次数，取值范围为500～1000；
(36)若kB×QnBmax’/Nmin≤Qn-1B’-QnB’≤kB’×QnBmax’/Nmin且n<Nb或kB’×QBmax’/Nmin≦Qn-1B’-QnB’，则副储料仓内固态储料已处于性能衰退阶段，燃料供给系统产生警示信号，更换副储料仓；
(37)若回收仓获得气体释放信号，则设燃料供给系统回收仓在温度为TC0’、压力为PC0’的条件下以气体流量为QC’释放气体，气体离开回收仓的起始时间为tC0’，回收仓内固态储料和气体质量之和的初始质量为mC0’，tCt时刻回收仓内的固态储料和气体质量之和为mCt’，则在任意时刻，回收仓的相对通气量δC’＝|{QC’×(tCt’-tC0’)-(mC0’-mCt’)}/(mC0’-mCt’)|，对相对通气量δC’进行判断，若δC’＞10％且QC’×(tCt’-tC0’)-(mC0’-mCt’)＞0，则使离开回收仓的气体流量减小至ηC×QC’，若δC’＞10％且QC’×(tCt’-tC0’)-(mC0’-mCt’)＜0，则使离开回收仓的气体流量增大至ηC’×QC’，若δC’≤10％，则保持回收仓的通气流量，直到回收仓接到停止释放气体的信号，其中ηC、ηC’为设定的回收仓气体流量调节系数，取值范围分别为0～1和1～3，tm’为设定的回收仓单次气体释放时间，tm’的取值范围为0～30min；QC’为根据燃料电池供给需求设定的通气量，QC’的取值范围为0～100L/min，TC0’为设定的回收仓释放气体的温度，取值范围为298～423K，PC0’为设定的回收仓释放气体的压力，取值范围为0～10Mpa；
(38)恢复回收仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量QC0’；
(39)若回收仓获得气体释放信号，则回收仓在温度为TC0’、压力为PC0’的条件下以气体流量为QC’释放气体，对相对通气量δC’进行判断，若δC’＞10％且QC’×(tCt’-tC0’)-(mC0’-mCt’)＞0，则使离开回收仓的气体流量减小至ηC×QC’，若δC’＞10％且QC’×(tCt’-tC0’)-(mC0’-mCt’)＜0，则使离开回收仓的气体流量增大至ηC’×QC’，若δC’≤10％，则保持回收仓的通气流量，直到回收仓接到停止释放气体的信号；
(40)恢复回收仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量累加量ΔQC1’；
(41)在任意时刻，回收仓放气量QnC’＝QC0’+ΔQC1’+ΔQC2’+···+ΔQCn’，对回收仓放气量QnC’进行判断，若回收仓放气量QnC’≥95％ωC×mC0’，则提高回收仓温度至βCTC0’并增大回收仓压力至βC’PC0’并维持tCx，其中βC和βC’分别为固态储料延寿阶段温度、气压调节系数，取值范围为1～3，tCx为回收仓内固态储料延寿阶段的保持时间，取值范围为0～30min；
(42)设回收仓内固态储料活化次数的初始值为N，在N+3次气体充放过程中，若Qn-1C’＜QnC’(n≦N+3)，则记录QnC’并进行下一轮比较，若Qn+1C’≤QnC’(n≦N+3)，则记录QnC’、n为回收仓固态储料最大放气量QnCmax’和活化次数，并作为回收仓固态储料定寿依据，其中，N的取值范围为0～20；
(43)若Qn-1C’-QnC’≤kC×QnCmax’/Nmin，则回收仓内的固态储料处于正常使用状态，回收仓继续工作。其中kC为设定的回收仓正常使用阶段稳定系数，取值范围为0～5，Nmin为设定的回收仓内固态储料的最小使用次数，取值范围为1000～2000；
(44)若kC×QnCmax’/Nmin≤Qn-1C’-QnC’≤kC’×QnCmax’/Nmin且n≧Nb，则回收仓内固态储料仍处于正常使用状态，回收仓继续工作。其中k’为设定的回收仓正常使用阶段亚稳定系数且kC<kC’，取值范围为0～10，Nb为设定的回收仓内固态储料性能出现快速下降阶段的最少循环次数，取值范围为500～1000；
(45)若kC×QnCmax’/Nmin≤Qn-1C’-QnC’≤kC’×QnCmax’/Nmin且n<Nb或kC’×QCmax’/Nmin≦Qn-1C’-QnC’，则回收仓内固态储料已处于性能衰退阶段，燃料供给系统产生警示信号，更换回收仓。
本发明所提出的使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法，其优点是：本发明与背景技术相比具有明显的先进性，通过改变储料仓的温度、压力、时间等动力学参数来调节使用固态储料的燃料供给系统气体存储/释放过程，以获得气体纯度高、供气速率稳定且可控的燃料和氧化剂，保持燃料电池供给系统始终处于最佳工作状态及工作期间系统的安全运行，提高燃料电池供给系统的控制效率，降低工艺调试周期和生产成本，并满足工业对燃料电池供给系统供给速率的标准要求。
附图说明
图1为本发明使用固态储料的燃料供给系统。
具体实施方式
本发明提出的使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法，其涉及的燃料供给系统图如图1所示，其控制方法包括对主储料仓、副储料仓以及回收仓的气体存储和释放过程的控制，通过改变主储料仓、副储料仓和回收仓的温度、压力、时间等动力学参数来调节燃料供给系统气体的存储和释放过程，为燃料电池提供稳定、可控的燃料和氧化剂；
本发明所提出的使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法，法包括以下步骤：
(1)设气体以流量为50L/min进入燃料供给系统主储料仓的起始时间为tA0，主储料仓内固态储料的初始质量为mA0，tAt时刻主储料仓内的固态储料和气体质量之和为mAt，则在任意时刻，主储料仓的相对通气量δA＝|{50×(tAt-tA0)-(mAt-mA0)}/(mAt-mA0)|，对相对通气量δA进行判断，若δA＞10％且50×(tAt-tA0)-(mAt-mA0)＞0，则使进入主储料仓的气体流量减小至0.9×50L/min，若δA＞10％且50×(tAt-tA0)-(mAt-mA0)＜0，则使进入主储料仓的气体流量增大至1.1×50L/min，若δA≤10％，则保持主储料仓的通气流量，直到通气时间t＝3min时，停止向主储料仓通气体；
(2)设定一个主储料仓第一压力阈值为5Mpa，对主储料仓的压力进行判断，若主储氢仓压力PAt≥1.5×5Mpa，则主储料仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当主储氢仓压力PAt＜1.5×5Mpa，则使主储料仓压力增大至PAt≥1.5×5Mpa，直到通气时间t＝(3+5)min；
(3)气体以流量为50L/min进入燃料供给系统主储料仓，对主储料仓的相对通气量δA进行判断，若δA＞10％且50×(tAt-tA0)-(mAt-mA0)＞0，则使进入主储料仓的气体流量减小至0.9×50L/min，若δA＞10％且50×(tAt-tA0)-(mAt-mA0)＜0，则使进入主储料仓的气体流量增大至1.1×50L/min，若δA≤10％，则保持主储料仓的通气流量，直到通气时间t＝3min时，停止向主储料仓通气体；
(4)对主储料仓的压力进行判断，若主储氢仓压力PAt大于或等于5Mpa，则主储料仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当主储氢仓压力PAt小于5Mpa，则使主储料仓压力增大到至PAt大于或等于5Mpa，直到通气时间t＝(3+5)min；
(5)根据第一压力阈值对主储料仓的气体压力PAt进行判断，若气体压力PAt＜0.8×5Mpa，则返回步骤(3)，若气体压力PAt≥0.8×5Mpa，则停止向主储料仓通入气体；
(6)设气体以流量为50L/min进入燃料供给系统副储料仓的起始时间为tB0，副储料仓内固态储料的初始质量为mB0，tBt时刻副储料仓内的固态储料和气体质量之和为mBt，则在任意时刻，副储料仓的相对通气量δB＝|{50×(tBt-tB0)-(mBt-mB0)}/(mBt-mB0)|，对相对通气量δB进行判断，若δB＞10％且50×(tBt-tB0)-(mBt-mB0)＞0，则使进入副储料仓的气体流量减小至0.9×50L/min，若δB＞10％且50×(tBt-tB0)-(mBt-mB0)＜0，则使进入副储料仓的气体流量增大至1.1×50L/min，若δB≤10％，则保持副储料仓的通气流量，直到通气时间t＝3min时，停止向副储料仓通气体；
(7)设定一个副储料仓第二压力阈值5Mpa，对副储料仓的压力进行判断，若副储氢仓压力PBt≥1.5×5Mpa，则副储料仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当副储氢仓压力PBt＜1.5×第二压力阈值，则使副储料仓压力增大至PBt≥1.5×5Mpa，直到通气时间t＝(3+5)min；
(8)气体以流量为50L/min进入燃料供给系统副储料仓，对副储料仓的相对通气量δB进行判断，若δB＞10％且50×(tBt-tB0)-(mBt-mB0)＞0，则使进入副储料仓的气体流量减小至0.9×50L/min，若δB＞10％且50×(tBt-tB0)-(mBt-mB0)＜0，则使进入副储料仓的气体流量增大至1.1×50L/min，若δB≤10％，则保持副储料仓的通气流量，直到通气时间t＝3min时，停止向副储料仓通气体；
(9)对副储料仓的压力进行判断，若副储氢仓压力PBt大于或等于5Mpa，则副储料仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当副储氢仓压力PBt小于5Mpa，则使副储料仓压力增大到至PBt大于或等于5Mpa，直到通气时间t＝(3+5)min；
(10)根据第二压力阈值对副储料仓的气体压力PBt进行判断，若气体压力PBt＜0.8×5Mpa，则返回步骤(8)，若气体压力PBt≥0.8×5Mpa，则停止向副储料仓通入气体；
(11)设气体以流量为50L/min进入燃料供给系统回收仓的起始时间为tC0，回收仓内固态储料的初始质量为mC0，tCt时刻回收仓内的固态储料和气体质量之和为mCt，则在任意时刻，回收仓的相对通气量δC＝|{50×(tCt-tC0)-(mCt-mC0)}/(mCt-mC0)|，对相对通气量δC进行判断，若δC＞10％且50×(tCt-tC0)-(mCt-mC0)＞0，则使进入回收仓的气体流量减小至0.9×50L/min，若δC＞10％且50×(tCt-tC0)-(mCt-mC0)＜0，则使进入回收仓的气体流量增大至1.1×50L/min，若δC≤10％，则保持回收仓的通气流量，直到通气时间t＝3min时，停止向回收仓通气体；
(12)设定一个回收仓第三压力阈值5Mpa，对回收仓的压力进行判断，若主储氢仓压力PCt≥1.5×5Mpa，则回收仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当主储氢仓压力PCt＜1.5×5Mpa，则使回收仓压力增大至PCt≥1.5×5Mpa，直到通气时间t＝(3+5)min；
(13)气体以流量为50L/min进入燃料供给系统回收仓，对回收仓的相对通气量δC进行判断，若δC＞10％且50×(tCt-tC0)-(mCt-mC0)＞0，则使进入回收仓的气体流量减小至0.9×50L/min，若δC＞10％且50×(tCt-tC0)-(mCt-mC0)＜0，则使进入回收仓的气体流量增大至1.1×50L/min，若δC≤10％，则保持回收仓的通气流量，直到通气时间t＝3min时，停止向回收仓通气体；
(14)对回收仓的压力进行判断，若主储氢仓压力PCt大于或等于5Mpa，则回收仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当主储氢仓压力PCt小于5Mpa，则使回收仓压力增大到至PCt大于或等于5Mpa，直到通气时间t＝(3+5)min；
(15)根据第三压力阈值对回收仓的气体压力PCt进行判断，若气体压力PCt＜0.8×5Mpa，则返回步骤(13)，若气体压力PCt≥0.8×5Mpa，则停止向回收仓通入气体；
(16)若主储料仓获得气体释放信号，则设燃料供给系统主储料仓在温度为373K、压力为8MPa的条件下以气体流量为30L/min释放气体，气体离开主储料仓的起始时间为tA0’，主储料仓内固态储料和气体质量之和的初始质量为mA0’，tAt时刻主储料仓内的固态储料和气体质量之和为mAt’，则在任意时刻，主储料仓的相对通气量δA’＝|{40×(tAt’-tA0’)-(mA0’-mAt’)}/(mA0’-mAt’)|，对相对通气量δA’进行判断，若δA’＞10％且40×(tAt’-tA0’)-(mA0’-mAt’)＞0，则使离开主储料仓的气体流量减小至0.95×40L/min，若δA’＞10％且40×(tAt’-tA0’)-(mA0’-mAt’)＜0，则使离开主储料仓的气体流量增大至1.05×40L/min，若δA’≤10％，则保持主储料仓的通气流量，直到主储料仓接到停止释放气体的信号；
(17)恢复主储料仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量QA0’；
(18)若主储料仓获得气体释放信号，则主储料仓在温度为373K、压力为8MPa的条件下以气体流量为40L/min释放气体，对相对通气量δA’进行判断，若δA’＞10％且40×(tAt’-tA0’)-(mA0’-mAt’)＞0，则使离开主储料仓的气体流量减小至0.95×40L/min，若δA’＞10％且40×(tAt’-tA0’)-(mA0’-mAt’)＜0，则使离开主储料仓的气体流量增大至1.05×40L/min，若δA’≤10％，则保持主储料仓的通气流量，直到主储料仓接到停止释放气体的信号；
(19)恢复主储料仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量累加量ΔQA1’；
(20)在任意时刻，主储料仓放气量QnA’＝QA0’+ΔQA1’+ΔQA2’+···+ΔQAn’，对主储料仓放气量QnA’进行判断，若QnA’≥90％×5％×mA0’时，则主储料仓产生缺气警示信号，并启动副储料仓气体释放过程；
(21)若主储料仓放气量QnA’≥95％×5％×mA0’，则提高主储料仓温度至1.1×373K并增大主储料仓压力至1.2×8MPa并维持10min；
(22)设主储料仓内固态储料活化次数的初始值为5，在5+3次气体充放过程中，若Qn-1A’＜QnA’(n≦5+3)，则记录QnA’并进行下一轮比较，若Qn+1A’≤QnA’(n≦5+3)，则记录QnA’、n为主储料仓固态储料最大放气量QnAmax’和活化次数，并作为主储料仓固态储料定寿依据；
(23)若Qn-1A’-QnA’≤1.5×QnAmax’/1000，则主储料仓内的固态储料处于正常使用状态，主储料仓继续工作；
(24)若1.5×QnAmax’/1000≤Qn-1A’-QnA’≤2×QnAmax’/1000且n≧500，则主储料仓内固态储料仍处于正常使用状态，主储料仓继续工作；
(25)若1.5×QnAmax’/1000≤Qn-1A’-QnA’≤2×QnAmax’/1000且n<500或2×QAmax’/1000≦Qn-1A’-QnA’，则主储料仓内固态储料已处于性能衰退阶段，燃料供给系统产生警示信号，更换主储料仓；
(26)若副储料仓获得气体释放信号，则设燃料供给系统副储料仓在温度为373K、压力为8MPa的条件下以气体流量为40L/min释放气体，气体离开副储料仓的起始时间为tB0’，副储料仓内固态储料和气体质量之和的初始质量为mB0’，tBt时刻副储料仓内的固态储料和气体质量之和为mBt’，则在任意时刻，副储料仓的相对通气量δB’＝|{40×(tBt’-tB0’)-(mB0’-mBt’)}/(mB0’-mBt’)|，对相对通气量δB’进行判断，若δB’＞10％且40×(tBt’-tB0’)-(mB0’-mBt’)＞0，则使离开副储料仓的气体流量减小至0.95×40L/min，若δB’＞10％且40×(tBt’-tB0’)-(mB0’-mBt’)＜0，则使离开副储料仓的气体流量增大至1.05×40L/min，若δB’≤10％，则保持副储料仓的通气流量，直到副储料仓接到停止释放气体的信号；
(27)恢复副储料仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量QB0’；
(28)若副储料仓获得气体释放信号，则副储料仓在温度为373K、压力为8MPa的条件下以气体流量为40L/min释放气体，对相对通气量δB’进行判断，若δB’＞10％且40×(tBt’-tB0’)-(mB0’-mBt’)＞0，则使离开副储料仓的气体流量减小至0.95×40L/min，若δB’＞10％且40×(tBt’-tB0’)-(mB0’-mBt’)＜0，则使离开副储料仓的气体流量增大至1.05×40L/min，若δB’≤10％，则保持副储料仓的通气流量，直到副储料仓接到停止释放气体的信号；
(29)恢复副储料仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量累加量ΔQB1’；
(30)在任意时刻，副储料仓放气量QnB’＝QB0’+ΔQB1’+ΔQB2’+···+ΔQBn’，对副储料仓放气量QnB’进行判断，若QnB’≥80％×5％×mB0’时，则副储料仓产生缺气信号，并启动回收仓或外部气源向主、副储料仓供气过程；
(31)若副储料仓放气量QnB’≥90％×5％×mB0’，则副储料仓产生缺气警示信号，并启动主储料仓供气过程；
(32)若副储料仓放气量QnB’≥95％×5％×mB0’，则提高副储料仓温度至1.1×373K并增大副储料仓压力至1.2×8MPa并维持10min；
(33)设副储料仓内固态储料活化次数的初始值为5，在5+3次气体充放过程中，若Qn-1B’＜QnB’(n≦5+3)，则记录QnB’并进行下一轮比较，若Qn+1B’≤QnB’(n≦5+3)，则记录QnB’、n为副储料仓固态储料最大放气量QnBmax’和活化次数，并作为副储料仓固态储料定寿依据；
(34)若Qn-1B’-QnB’≤1.5×QnBmBx’/1000，则副储料仓内的固态储料处于正常使用状态，副储料仓继续工作。；
(35)若1.5×QnBmax’/1000≤Qn-1B’-QnB’≤2×QnBmax’/1000且n≧500，则副储料仓内固态储料仍处于正常使用状态，副储料仓继续工作；
(36)若1.5×QnBmax’/1000≤Qn-1B’-QnB’≤2×QnBmax’/1000且n<500或2×QBmax’/1000≦Qn-1B’-QnB’，则副储料仓内固态储料已处于性能衰退阶段，燃料供给系统产生警示信号，更换副储料仓；
(37)若回收仓获得气体释放信号，则设燃料供给系统回收仓在温度为373K、压力为8MPa的条件下以气体流量为40L/min释放气体，气体离开回收仓的起始时间为tC0’，回收仓内固态储料和气体质量之和的初始质量为mC0’，tCt时刻回收仓内的固态储料和气体质量之和为mCt’，则在任意时刻，回收仓的相对通气量δC’＝|{40×(tCt’-tC0’)-(mC0’-mCt’)}/(mC0’-mCt’)|，对相对通气量δC’进行判断，若δC’＞10％且40×(tCt’-tC0’)-(mC0’-mCt’)＞0，则使离开回收仓的气体流量减小至0.95×40L/min，若δC’＞10％且40×(tCt’-tC0’)-(mC0’-mCt’)＜0，则使离开回收仓的气体流量增大至1.05×40L/min，若δC’≤10％，则保持回收仓的通气流量，直到回收仓接到停止释放气体的信号；
(38)恢复回收仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量QC0’；
(39)若回收仓获得气体释放信号，则回收仓在温度为373K、压力为8MPa的条件下以气体流量为40L/min释放气体，对相对通气量δC’进行判断，若δC’＞10％且40×(tCt’-tC0’)-(mC0’-mCt’)＞0，则使离开回收仓的气体流量减小至0.95×40L/min，若δC’＞10％且40×(tCt’-tC0’)-(mC0’-mCt’)＜0，则使离开回收仓的气体流量增大至1.05×40L/min，若δC’≤10％，则保持回收仓的通气流量，直到回收仓接到停止释放气体的信号；
(40)恢复回收仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量累加量ΔQC1’；
(41)在任意时刻，回收仓放气量QnC’＝QC0’+ΔQC1’+ΔQC2’+···+ΔQCn’，对回收仓放气量QnC’进行判断，若回收仓放气量QnC’≥95％×5％×mC0’，则提高回收仓温度至1.1×373K并增大回收仓压力至1.2×8MPa并维持10min；
(42)设回收仓内固态储料活化次数的初始值为5，在5+3次气体充放过程中，若Qn-1C’＜QnC’(n≦5+3)，则记录QnC’并进行下一轮比较，若Qn+1C’≤QnC’(n≦5+3)，则记录QnC’、n为回收仓固态储料最大放气量QnCmax’和活化次数，并作为回收仓固态储料定寿依据；
(43)若Qn-1C’-QnC’≤1.5×QnCmax’/1000，则回收仓内的固态储料处于正常使用状态，回收仓继续工作；
(44)若1.5×QnCmax’/1000≤Qn-1C’-QnC’≤2×QnCmax’/1000且n≧500，则回收仓内固态储料仍处于正常使用状态，回收仓继续工作；
(45)若1.5×QnCmax’/1000≤Qn-1C’-QnC’≤2×QnCmax’/1000且n<500或2×QCmax’/1000≦Qn-1C’-QnC’，则回收仓内固态储料已处于性能衰退阶段，燃料供给系统产生警示信号，更换回收仓。

Claims (1)

1.一种使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：
(1)设气体以流量为QA进入燃料供给系统主储料仓的起始时间为tA0，主储料仓内固态储料的初始质量为mA0，tAt时刻主储料仓内的固态储料和气体质量之和为mAt，则在任意时刻，主储料仓的相对通气量δA＝|{QA×(tAt-tA0)-(mAt-mA0)}/(mAt-mA0)|，对相对通气量δA进行判断，若δA＞10％且QA×(tAt-tA0)-(mAt-mA0)＞0，则使进入主储料仓的气体流量减小至γA×QA，若δA＞10％且QA×(tAt-tA0)-(mAt-mA0)＜0，则使进入主储料仓的气体流量增大至γA’×QA，若δA≤10％，则保持主储料仓的通气流量，直到通气时间t＝tm时，停止向主储料仓通气体，其中γA、γA’为设定的主储料仓气体流量调节系数，取值范围分别为0～1和1～3，tm为设定的主储料仓单次通气时间，tm的取值范围为0～30min，QA的取值范围为0～100L/min；
(2)设定一个主储料仓第一压力阈值，对主储料仓的压力进行判断，若主储氢仓压力PAt≥αA×第一压力阈值，则主储料仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当主储氢仓压力PAt＜αA×第一压力阈值，则使主储料仓压力增大至PAt≥αA×第一压力阈值，直到通气时间t＝tm+tn，其中αA为主储料仓内固态储料活化阶段调节系数，取值范围为1～3，tn为设定的主储料仓单次气体固化时间，取值范围为0～30min，第一压力阈值的取值范围为0～10Mpa；
(3)气体以流量为QA进入燃料供给系统主储料仓，对主储料仓的相对通气量δA进行判断，若δA＞10％且QA×(tAt-tA0)-(mAt-mA0)＞0，则使进入主储料仓的气体流量减小至γA×QA，若δA＞10％且QA×(tAt-tA0)-(mAt-mA0)＜0，则使进入主储料仓的气体流量增大至γA’×QA，若δA≤10％，则保持主储料仓的通气流量，直到通气时间t＝tm时，停止向主储料仓通气体；
(4)对主储料仓的压力进行判断，若主储氢仓压力PAt大于或等于第一压力阈值，则主储料仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当主储氢仓压力PAt小于第一压力阈值，则使主储料仓压力增大到至PAt大于或等于第一压力阈值，直到通气时间t＝tm+tn；
(5)根据第一压力阈值对主储料仓的气体压力PAt进行判断，若气体压力PAt＜αA’×第一压力阈值，则返回步骤(3)，若气体压力PAt≥αA’×第一压力阈值，则停止向主储料仓通入气体，其中，αA’为主储料仓气压调节系数，取值范围为0～1；
(6)设气体以流量为QB进入燃料供给系统副储料仓的起始时间为tB0，副储料仓内固态储料的初始质量为mB0，tBt时刻副储料仓内的固态储料和气体质量之和为mBt，则在任意时刻，副储料仓的相对通气量δB＝|{QB×(tBt-tB0)-(mBt-mB0)}/(mBt-mB0)|，对相对通气量δB进行判断，若δB＞10％且QB×(tBt-tB0)-(mBt-mB0)＞0，则使进入副储料仓的气体流量减小至γB×QB，若δB＞10％且QB×(tBt-tB0)-(mBt-mB0)＜0，则使进入副储料仓的气体流量增大至γB’×QB，若δB≤10％，则保持副储料仓的通气流量，直到通气时间t＝tm时，停止向副储料仓通气体，其中γB、γB’为设定的副储料仓气体流量调节系数，取值范围分别为0～1和1～3，tm为设定的副储料仓单次通气时间，tm的取值范围为0～30min，QB的取值范围为0～100L/min；
(7)设定一个副储料仓第二压力阈值，对副储料仓的压力进行判断，若副储氢仓压力PBt≥αB×第二压力阈值，则副储料仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当副储氢仓压力PBt＜αB×第二压力阈值，则使副储料仓压力增大至PBt≥αB×第二压力阈值，直到通气时间t＝tm+tn，其中αB为副储料仓内固态储料活化阶段调节系数，取值范围为1～3，tn为设定的副储料仓单次气体固化时间，取值范围为0～30min，第二压力阈值的取值范围为0～10Mpa；
(8)气体以流量为QB进入燃料供给系统副储料仓，对副储料仓的相对通气量δB进行判断，若δB＞10％且QB×(tBt-tB0)-(mBt-mB0)＞0，则使进入副储料仓的气体流量减小至γB×QB，若δB＞10％且QB×(tBt-tB0)-(mBt-mB0)＜0，则使进入副储料仓的气体流量增大至γB’×QB，若δB≤10％，则保持副储料仓的通气流量，直到通气时间t＝tm时，停止向副储料仓通气体；
(9)对副储料仓的压力进行判断，若副储氢仓压力PBt大于或等于第二压力阈值，则副储料仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当副储氢仓压力PBt小于第二压力阈值，则使副储料仓压力增大到至PBt大于或等于第二压力阈值，直到通气时间t＝tm+tn；
(10)根据第二压力阈值对副储料仓的气体压力PBt进行判断，若气体压力PBt＜αB’×第二压力阈值，则返回步骤(8)，若气体压力PBt≥αB’×第二压力阈值，则停止向副储料仓通入气体，其中，αB’为主储料仓气压调节系数，取值范围为0～1；
(11)设气体以流量为QC进入燃料供给系统回收仓的起始时间为tC0，回收仓内固态储料的初始质量为mC0，tCt时刻回收仓内的固态储料和气体质量之和为mCt，则在任意时刻，回收仓的相对通气量δC＝|{QC×(tCt-tC0)-(mCt-mC0)}/(mCt-mC0)|，对相对通气量δC进行判断，若δC＞10％且QC×(tCt-tC0)-(mCt-mC0)＞0，则使进入回收仓的气体流量减小至γC×QC，若δC＞10％且QC×(tCt-tC0)-(mCt-mC0)＜0，则使进入回收仓的气体流量增大至γC’×QC，若δC≤10％，则保持回收仓的通气流量，直到通气时间t＝tm时，停止向回收仓通气体，其中γC、γC’为设定的回收仓气体流量调节系数，取值范围分别为0～1和1～3，tm为设定的回收仓单次通气时间，tm的取值范围为0～30min，QC的取值范围为0～100L/min；
(12)设定一个回收仓第三压力阈值，对回收仓的压力进行判断，若主储氢仓压力PCt≥αC×第三压力阈值，则回收仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当主储氢仓压力PCt＜αC×第三压力阈值，则使回收仓压力增大至PCt≥αC×第三压力阈值，直到通气时间t＝tm+tn，其中αC为回收仓内固态储料活化阶段调节系数，取值范围为1～3，tn为设定的回收仓单次气体固化时间，取值范围为0～30min，第三压力阈值的取值范围为0～10Mpa；
(13)气体以流量为QC进入燃料供给系统回收仓，对回收仓的相对通气量δC进行判断，若δC＞10％且QC×(tCt-tC0)-(mCt-mC0)＞0，则使进入回收仓的气体流量减小至γC×QC，若δC＞10％且QC×(tCt-tC0)-(mCt-mC0)＜0，则使进入回收仓的气体流量增大至γC’×QC，若δC≤10％，则保持回收仓的通气流量，直到通气时间t＝tm时，停止向回收仓通气体；
(14)对回收仓的压力进行判断，若主储氢仓压力PCt大于或等于第三压力阈值，则回收仓内固态储料与气体的反应过程持续进行，当主储氢仓压力PCt小于第三压力阈值，则使回收仓压力增大到至PCt大于或等于第三压力阈值，直到通气时间t＝tm+tn；
(15)根据第三压力阈值对回收仓的气体压力PCt进行判断，若气体压力PCt＜αC’×第三压力阈值，则返回步骤(13)，若气体压力PCt≥αC’×第三压力阈值，则停止向回收仓通入气体，其中，αC’为回收仓气压调节系数，取值范围为0～1；
(16)若主储料仓获得气体释放信号，则设燃料供给系统主储料仓在温度为TA0’、压力为PA0’的条件下以气体流量为QA’释放气体，气体离开主储料仓的起始时间为tA0’，主储料仓内固态储料和气体质量之和的初始质量为mA0’，tAt时刻主储料仓内的固态储料和气体质量之和为mAt’，则在任意时刻，主储料仓的相对通气量δA’＝|{QA’×(tAt’-tA0’)-(mA0’-mAt’)}/(mA0’-mAt’)|，对相对通气量δA’进行判断，若δA’＞10％且QA’×(tAt’-tA0’)-(mA0’-mAt’)＞0，则使离开主储料仓的气体流量减小至ηA×QA’，若δA’＞10％且QA’×(tAt’-tA0’)-(mA0’-mAt’)＜0，则使离开主储料仓的气体流量增大至ηA’×QA’，若δA’≤10％，则保持主储料仓的通气流量，直到主储料仓接到停止释放气体的信号，其中ηA、ηA’为设定的主储料仓气体流量调节系数，取值范围分别为0～1和1～3，tm’为设定的主储料仓单次气体释放时间，tm’的取值范围为0～30min；QA’为根据燃料电池供给需求设定的通气量，QA’的取值范围为0～100L/min，TA0’为设定的主储料仓释放气体的温度，取值范围为298～423K，PA0’为设定的主储料仓释放气体的压力，取值范围为0～10Mpa，；
(17)恢复主储料仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量QA0’；
(18)若主储料仓获得气体释放信号，则主储料仓在温度为TA0’、压力为PA0’的条件下以气体流量为QA’释放气体，对相对通气量δA’进行判断，若δA’＞10％且QA’×(tAt’-tA0’)-(mA0’-mAt’)＞0，则使离开主储料仓的气体流量减小至ηA×QA’，若δA’＞10％且QA’×(tAt’-tA0’)-(mA0’-mAt’)＜0，则使离开主储料仓的气体流量增大至ηA’×QA’，若δA’≤10％，则保持主储料仓的通气流量，直到主储料仓接到停止释放气体的信号；
(19)恢复主储料仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量累加量ΔQA1’；
(20)在任意时刻，主储料仓放气量QnA’＝QA0’+ΔQA1’+ΔQA2’+···+ΔQAn’，对主储料仓放气量QnA’进行判断，若QnA’≥90％ωA×mA0’时，则主储料仓产生缺气警示信号，并启动副储料仓气体释放过程，其中ωA为主储料仓内固态储料的放气率，取值范围为5％～50％；
(21)若主储料仓放气量QnA’≥95％ωA×mA0’，则提高主储料仓温度至βATA0’并增大主储料仓压力至βA’PA0’并维持tAx，其中βA和βA’分别为固态储料延寿阶段温度、气压调节系数，取值范围为1～3，tAx为主储料仓内固态储料延寿阶段的保持时间，取值范围为0～30min；
(22)设主储料仓内固态储料活化次数的初始值为N，在N+3次气体充放过程中，若Qn-1A’＜QnA’，n≦N+3，则记录QnA’并进行下一轮比较，若Qn+1A’≤QnA’，n≦N+3，则记录QnA’、n为主储料仓固态储料最大放气量QnAmax’和活化次数，并作为主储料仓固态储料定寿依据，其中，N的取值范围为0～20；
(23)若Qn-1A’-QnA’≤kA×QnAmax’/Nmin，则主储料仓内的固态储料处于正常使用状态，主储料仓继续工作。其中kA为设定的主储料仓正常使用阶段稳定系数，取值范围为0～5，Nmin为设定的主储料仓内固态储料的最小使用次数，取值范围为1000～2000；
(24)若kA×QnAmax’/Nmin≤Qn-1A’-QnA’≤kA’×QnAmax’/Nmin且n≧Nb，则主储料仓内固态储料仍处于正常使用状态，主储料仓继续工作。其中k’为设定的主储料仓正常使用阶段亚稳定系数且kA<kA’，取值范围为0～10，Nb为设定的主储料仓内固态储料性能出现快速下降阶段的最少循环次数，取值范围为500～1000；
(25)若kA×QnAmax’/Nmin≤Qn-1A’-QnA’≤kA’×QnAmax’/Nmin且n<Nb或kA’×QAmax’/Nmin≦Qn-1A’-QnA’，则主储料仓内固态储料已处于性能衰退阶段，燃料供给系统产生警示信号，更换主储料仓；
(26)若副储料仓获得气体释放信号，则设燃料供给系统副储料仓在温度为TB0’、压力为PB0’的条件下以气体流量为QB’释放气体，气体离开副储料仓的起始时间为tB0’，副储料仓内固态储料和气体质量之和的初始质量为mB0’，tBt时刻副储料仓内的固态储料和气体质量之和为mBt’，则在任意时刻，副储料仓的相对通气量δB’＝|{QB’×(tBt’-tB0’)-(mB0’-mBt’)}/(mB0’-mBt’)|，对相对通气量δB’进行判断，若δB’＞10％且QB’×(tBt’-tB0’)-(mB0’-mBt’)＞0，则使离开副储料仓的气体流量减小至ηB×QB’，若δB’＞10％且QB’×(tBt’-tB0’)-(mB0’-mBt’)＜0，则使离开副储料仓的气体流量增大至ηB’×QB’，若δB’≤10％，则保持副储料仓的通气流量，直到副储料仓接到停止释放气体的信号，其中ηB、ηB’为设定的副储料仓气体流量调节系数，取值范围分别为0～1和1～3，tm’为设定的副储料仓单次气体释放时间，tm’的取值范围为0～30min；QB’为根据燃料电池供给需求设定的通气量，QB’的取值范围为0～100L/min，TB0’为设定的副储料仓释放气体的温度，取值范围为298～423K，PB0’为设定的副储料仓释放气体的压力，取值范围为0～10Mpa；
(27)恢复副储料仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量QB0’；
(28)若副储料仓获得气体释放信号，则副储料仓在温度为TB0’、压力为PB0’的条件下以气体流量为QB’释放气体，对相对通气量δB’进行判断，若δB’＞10％且QB’×(tBt’-tB0’)-(mB0’-mBt’)＞0，则使离开副储料仓的气体流量减小至ηB×QB’，若δB’＞10％且QB’×(tBt’-tB0’)-(mB0’-mBt’)＜0，则使离开副储料仓的气体流量增大至ηB’×QB’，若δB’≤10％，则保持副储料仓的通气流量，直到副储料仓接到停止释放气体的信号；
(29)恢复副储料仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量累加量ΔQB1’；
(30)在任意时刻，副储料仓放气量QnB’＝QB0’+ΔQB1’+ΔQB2’+···+ΔQBn’，对副储料仓放气量QnB’进行判断，若QnB’≥80％ωB×mB0’时，则副储料仓产生缺气信号，并启动回收仓或外部气源向主、副储料仓供气过程，其中ωB为副储料仓内固态储料的放气率，取值范围为5％～50％；
(31)若副储料仓放气量QnB’≥90％ωB×mB0’，则副储料仓产生缺气警示信号，并启动主储料仓供气过程；
(32)若副储料仓放气量QnB’≥95％ωB×mB0’，则提高副储料仓温度至βBTB0’并增大副储料仓压力至βB’PB0’并维持tBx，其中βB和βB’分别为固态储料延寿阶段温度、气压调节系数，取值范围为1～3，tBx为副储料仓内固态储料延寿阶段的保持时间，取值范围为0～30min；
(33)设副储料仓内固态储料活化次数的初始值为N，在N+3次气体充放过程中，若Qn-1B’＜QnB’＝，n≦N+3，则记录QnB’并进行下一轮比较，若Qn+1B’≤QnB’，n≦N+3，则记录QnB’、n为副储料仓固态储料最大放气量QnBmax’和活化次数，并作为副储料仓固态储料定寿依据，其中，N的取值范围为0～20；
(34)若Qn-1B’-QnB’≤kB×QnBmBx’/Nmin，则副储料仓内的固态储料处于正常使用状态，副储料仓继续工作。其中kB为设定的副储料仓正常使用阶段稳定系数，取值范围为0～5，Nmin为设定的副储料仓内固态储料的最小使用次数，取值范围为1000～2000；
(35)若kB×QnBmax’/Nmin≤Qn-1B’-QnB’≤kB’×QnBmax’/Nmin且n≧Nb，则副储料仓内固态储料仍处于正常使用状态，副储料仓继续工作。其中k’为设定的副储料仓正常使用阶段亚稳定系数且kB<kB’，取值范围为0～10，Nb为设定的副储料仓内固态储料性能出现快速下降阶段的最少循环次数，取值范围为500～1000；
(36)若kB×QnBmax’/Nmin≤Qn-1B’-QnB’≤kB’×QnBmax’/Nmin且n<Nb或kB’×QBmax’/Nmin≦Qn-1B’-QnB’，则副储料仓内固态储料已处于性能衰退阶段，燃料供给系统产生警示信号，更换副储料仓；
(37)若回收仓获得气体释放信号，则设燃料供给系统回收仓在温度为TC0’、压力为PC0’的条件下以气体流量为QC’释放气体，气体离开回收仓的起始时间为tC0’，回收仓内固态储料和气体质量之和的初始质量为mC0’，tCt时刻回收仓内的固态储料和气体质量之和为mCt’，则在任意时刻，回收仓的相对通气量δC’＝|{QC’×(tCt’-tC0’)-(mC0’-mCt’)}/(mC0’-mCt’)|，对相对通气量δC’进行判断，若δC’＞10％且QC’×(tCt’-tC0’)-(mC0’-mCt’)＞0，则使离开回收仓的气体流量减小至ηC×QC’，若δC’＞10％且QC’×(tCt’-tC0’)-(mC0’-mCt’)＜0，则使离开回收仓的气体流量增大至ηC’×QC’，若δC’≤10％，则保持回收仓的通气流量，直到回收仓接到停止释放气体的信号，其中ηC、ηC’为设定的回收仓气体流量调节系数，取值范围分别为0～1和1～3，tm’为设定的回收仓单次气体释放时间，tm’的取值范围为0～30min；QC’为根据燃料电池供给需求设定的通气量，QC’的取值范围为0～100L/min，TC0’为设定的回收仓释放气体的温度，取值范围为298～423K，PC0’为设定的回收仓释放气体的压力，取值范围为0～10Mpa；
(38)恢复回收仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量QC0’；
(39)若回收仓获得气体释放信号，则回收仓在温度为TC0’、压力为PC0’的条件下以气体流量为QC’释放气体，对相对通气量δC’进行判断，若δC’＞10％且QC’×(tCt’-tC0’)-(mC0’-mCt’)＞0，则使离开回收仓的气体流量减小至ηC×QC’，若δC’＞10％且QC’×(tCt’-tC0’)-(mC0’-mCt’)＜0，则使离开回收仓的气体流量增大至ηC’×QC’，若δC’≤10％，则保持回收仓的通气流量，直到回收仓接到停止释放气体的信号；
(40)恢复回收仓温度至室温、压力至标准大气压，记录气体释放量累加量ΔQC1’；
(41)在任意时刻，回收仓放气量QnC’＝QC0’+ΔQC1’+ΔQC2’+···+ΔQCn’，对回收仓放气量QnC’进行判断，若回收仓放气量QnC’≥95％ωC×mC0’，则提高回收仓温度至βCTC0’并增大回收仓压力至βC’PC0’并维持tCx，其中βC和βC’分别为固态储料延寿阶段温度、气压调节系数，取值范围为1～3，tCx为回收仓内固态储料延寿阶段的保持时间，取值范围为0～30min；
(42)设回收仓内固态储料活化次数的初始值为N，在N+3次气体充放过程中，若Qn-1C’＜QnC’(n≦N+3)，则记录QnC’并进行下一轮比较，若Qn+1C’≤QnC’(n≦N+3)，则记录QnC’、n为回收仓固态储料最大放气量QnCmax’和活化次数，并作为回收仓固态储料定寿依据，其中，N的取值范围为0～20；
(43)若Qn-1C’-QnC’≤kC×QnCmax’/Nmin，则回收仓内的固态储料处于正常使用状态，回收仓继续工作。其中kC为设定的回收仓正常使用阶段稳定系数，取值范围为0～5，Nmin为设定的回收仓内固态储料的最小使用次数，取值范围为1000～2000；
(44)若kC×QnCmax’/Nmin≤Qn-1C’-QnC’≤kC’×QnCmax’/Nmin且n≧Nb，则回收仓内固态储料仍处于正常使用状态，回收仓继续工作。其中k’为设定的回收仓正常使用阶段亚稳定系数且kC<kC’，取值范围为0～10，Nb为设定的回收仓内固态储料性能出现快速下降阶段的最少循环次数，取值范围为500～1000；
(45)若kC×QnCmax’/Nmin≤Qn-1C’-QnC’≤kC’×QnCmax’/Nmin且n<Nb或kC’×QCmax’/Nmin≦Qn-1C’-QnC’，则回收仓内固态储料已处于性能衰退阶段，燃料供给系统产生警示信号，更换回收仓。
CN201510292484.6A 2015-06-01 2015-06-01 使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法 Expired - Fee Related CN105047964B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201510292484.6A CN105047964B (zh) 2015-06-01 2015-06-01 使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201510292484.6A CN105047964B (zh) 2015-06-01 2015-06-01 使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN105047964A true CN105047964A (zh) 2015-11-11
CN105047964B CN105047964B (zh) 2017-04-05

Family

ID=54454331

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201510292484.6A Expired - Fee Related CN105047964B (zh) 2015-06-01 2015-06-01 使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN105047964B (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112909309A (zh) * 2021-02-03 2021-06-04 清华大学 一种带有恒压均质供给分配器的多堆组结构燃料电池系统

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004116544A (ja) * 2002-09-24 2004-04-15 Mitsubishi Kakoki Kaisha Ltd 水素供給ステーション及びその制御方法
JP2004332757A (ja) * 2003-04-30 2004-11-25 Honda Motor Co Ltd 圧力水素タンクへの水素充填方法および水素充填装置
CN1706988A (zh) * 2004-06-10 2005-12-14 株式会社日立制作所 氢燃料制造系统、氢燃料制造方法以及氢燃料制造程序
US20060057727A1 (en) * 2004-09-16 2006-03-16 Speranza A J System for monitoring the health of electrical generators and method thereof
JP2008060075A (ja) * 2006-07-31 2008-03-13 Yamaha Motor Co Ltd 燃料電池システムおよびその制御方法
CN103219534A (zh) * 2012-01-19 2013-07-24 扬光绿能股份有限公司 燃料电池系统及其控制方法
CN103541798A (zh) * 2013-10-30 2014-01-29 中国第一汽车股份有限公司 基于质量流量计的固体储氨系统的剩余氨气量的检测方法
CN104067051A (zh) * 2012-01-23 2014-09-24 吉坤日矿日石能源株式会社 燃料供应系统、燃料电池系统以及它们的运转方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004116544A (ja) * 2002-09-24 2004-04-15 Mitsubishi Kakoki Kaisha Ltd 水素供給ステーション及びその制御方法
JP2004332757A (ja) * 2003-04-30 2004-11-25 Honda Motor Co Ltd 圧力水素タンクへの水素充填方法および水素充填装置
CN1706988A (zh) * 2004-06-10 2005-12-14 株式会社日立制作所 氢燃料制造系统、氢燃料制造方法以及氢燃料制造程序
US20060057727A1 (en) * 2004-09-16 2006-03-16 Speranza A J System for monitoring the health of electrical generators and method thereof
JP2008060075A (ja) * 2006-07-31 2008-03-13 Yamaha Motor Co Ltd 燃料電池システムおよびその制御方法
CN103219534A (zh) * 2012-01-19 2013-07-24 扬光绿能股份有限公司 燃料电池系统及其控制方法
CN104067051A (zh) * 2012-01-23 2014-09-24 吉坤日矿日石能源株式会社 燃料供应系统、燃料电池系统以及它们的运转方法
CN103541798A (zh) * 2013-10-30 2014-01-29 中国第一汽车股份有限公司 基于质量流量计的固体储氨系统的剩余氨气量的检测方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112909309A (zh) * 2021-02-03 2021-06-04 清华大学 一种带有恒压均质供给分配器的多堆组结构燃料电池系统
CN112909309B (zh) * 2021-02-03 2022-05-31 清华大学 一种带有恒压均质供给分配器的多堆组结构燃料电池系统

Also Published As

Publication number Publication date
CN105047964B (zh) 2017-04-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101171150B (zh) 燃料电池系统
CN103682316A (zh) 长寿命、高容量锂离子电池三元正极材料的制备方法
JP5511481B2 (ja) 電源システムおよび電源運転方法
CN102569854A (zh) 一种便携式pemfc燃料电池电源系统
CN113745506B (zh) 基于有机酸溶解法制备聚阴离子型钠电池正极材料的方法
CN107452950A (zh) 一种循环稳定的锂离子电池正极材料及方法
CN115148969A (zh) 一种淀粉膜保护锌金属负极的制备方法及应用
CN101262051B (zh) 一种镍氢高温电池及其制造方法
CN202444020U (zh) 一种便携式pemfc燃料电池电源系统
CN105047964A (zh) 使用固态储料的燃料供给系统气体存放过程的控制方法
CN108110385B (zh) 一种锂氧电池及其制备方法
CN106785242B (zh) 一种氯锂电池及其储能方法
CN109713337B (zh) 直接甲醇燃料电池与锂离子电池混合输出装置和输出方法
CN115332507B (zh) 一种碳包覆磷酸铁钠复合电极材料及其制备和应用
US20160111743A1 (en) Method of generating power
CN201523041U (zh) 自屏蔽质子交换膜燃料电池
CN102694190B (zh) 一种基于固体氧化物燃料电池的储能电池及其制备方法
CN115084580A (zh) 基于可逆固体氧化物电池可再生能源就地储能系统及方法
CN204289656U (zh) 一种锌空气电池模块化结构
CN109994757B (zh) 一种燃料电池系统及持续稳定功率输出的方法
CN110589792A (zh) 一种负极材料焦磷酸铁的制备方法
CN110649304A (zh) 锡-碘酸可充电电池
CN111478363A (zh) 一种基于光伏混合储能分时间尺度段平抑功率波动的方法
CN104466218A (zh) 电动汽车便携式车载燃料电池充电电源
Fraleoni-Morgera et al. Overview of small scale electric energy storage systems suitable for dedicated coupling with renewable micro sources

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20170405

CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee