CN104988403A - 一种油气开采用马氏体不锈钢无缝钢管及其制造方法 - Google Patents
一种油气开采用马氏体不锈钢无缝钢管及其制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104988403A CN104988403A CN201510399614.6A CN201510399614A CN104988403A CN 104988403 A CN104988403 A CN 104988403A CN 201510399614 A CN201510399614 A CN 201510399614A CN 104988403 A CN104988403 A CN 104988403A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- pipe
- temperature
- steel
- martensitic stainless
- stainless steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
本发明公开了一种油气开采用马氏体不锈钢无缝钢管及其制造方法,所述无缝钢管包括下列重量百分比的原料:0.20%≤C≤0.60%,Si≤1.00%,Mn≤1.00%,12.0%≤Cr≤14.0%,S≤0.01%,P≤0.02%,Ni≤0.60%,其余为铁及不可避免的杂质。制造方法的主要步骤是:先按照化学成分冶炼钢水并将钢水浇注成钢坯,将钢坯锻造成实心圆管坯,而后将圆管坯挤压成所需规格的无缝钢管,经过调质和后续精整工序,即可得到满足使用要求的高强度、高韧性、耐腐蚀的马氏体不锈钢无缝钢管。
Description
技术领域
本发明涉及一种油气开采用马氏体不锈钢无缝钢管及其制造方法,属于钢管制造技术领域。
背景技术
随油气开采环境的的日趋恶劣,“三高”(高温、高压、高腐蚀)油气井也逐渐增多,其中腐蚀环境为二氧化碳和氯离子综合作用的“三高”油气井对材料的需求也更严格,既要求高强度,还要求耐腐蚀。普碳钢和合金钢的使用已经无法满足使用要求,不锈钢及其耐蚀合金已经广泛应用于油井管。实践证明,马氏体不锈钢能满足高强度、高韧性、耐腐蚀的要求。然传统的API系列的马氏体不锈钢强度较低,屈服强度在565-655MPa间,日本住友公司生产的超级马氏体不锈钢价格高,交货期长。因此,需要一种提升材料强度的马氏体不锈钢无缝钢管产品。
发明内容
本发明旨在提供一种高强度、高韧性、耐腐蚀的马氏体不锈钢无缝钢管及其制造方法。
本发明提供了一种油气开采用马氏体不锈钢无缝钢管,包括下列重量百分比的原料:0.20%≤C≤0.60%,Si≤1.00%,Mn≤1.00%,12.0%≤Cr≤14.0%,S≤0.01%,P≤0.02%,Ni≤0.60%,其余为铁及不可避免的杂质。
本发明采用转炉、电炉等常规手段加氩氧炉(AOD)或真空炉(VOD)精炼手段,用连铸或模铸开坯的方式生产成坯料;将坯料锻造成适合的圆钢尺寸后,用挤压的方式一次成型制成无缝钢管。
本发明提供了一种油气开采用马氏体不锈钢无缝钢管的制造方法,包括以下过程:
预处理铁水→转炉或电炉→AOD或VOD→连铸或模铸→开坯→轧制或锻造→管坯准备(钻孔、倒角)→热挤压→空冷→调质→矫直→切头→喷丸→探伤→称重→喷标→包装,具体步骤为:
1、冶炼
预处理后的铁水经过转炉或电炉冶炼与AOD或VOD精炼后,钢水成分百分数达到下述要求即可出钢:
0.20%≤C≤0.60%,Si≤1.00%,Mn≤1.00%,12.0%≤Cr≤14.0%,S≤0.01%,P≤0.02%,Ni≤0.60%,其余为铁及不可避免的杂质;
2、浇注钢坯
将上述钢水连铸或模铸成钢坯;
3、钢坯热加工
①加热
将钢坯加热,均热温度为1100-1200℃,加热时间根据钢坯厚度计算,取1-2min/mm,均热时间为30-60min,确保钢坯烧透、均匀;
②轧制或锻造实心管坯
轧制或锻造实心管坯时,开轧或开锻的温度为1050-1150℃,终轧或终锻温度为900-1000℃,锻造完成后空冷至室温;
4、管坯准备
管坯准备包括锯切、深钻孔、倒角三个工序:锯切是根据钢管的尺寸要求进行切分;深钻孔是将切分后的管坯进行中心钻孔,孔径通常为40-100mm;倒角是将钻孔后的管坯进行两端倒棱,避免尖锐的棱部影响后续生产;
5、热挤压
①管坯预热:首先进行管坯预热,通常预热温度为600-1000℃,预热时间为管坯直径×(1-2)min,确保预热均匀;
②工频感应炉加热:预热后进入工频感应炉加热,加热的温度为1100-1150℃,保温时间为1-5min,确保感应加热后温度差在20℃以内;
③扩孔:感应加热完毕,管坯送至扩孔机进行扩孔,扩孔的尺寸随成品钢管的尺寸而定,扩孔前在管坯内外表面均需进行玻璃粉润滑;
④二次感应炉加热:扩孔后再进行工频感应加热,加热温度较扩孔温度要高,为热挤压做准备,二次感应加热的温度为1150-1200℃之间;
⑤热挤压:二次感应加热完毕,管坯进行内外表面玻璃粉润滑后送至挤压机挤压筒内进行挤压,选取与成品尺寸相适应的工模具(包括挤压针、挤压模、挤压垫等),并进行挤压速度设定,通常为100-300mm/s,而后即可进行挤压制成无缝钢管;挤压完毕后空冷至室温;
6、调质
正火的温度为950-1050℃,回火温度在600-700℃之间,保温时间依据钢管壁厚而定;
正火温度过高,容易晶粒粗大,强度偏低;回火温度过高,会造成回火马氏体球化,强度也容易偏低;因此,要达到高强度、高韧性的要求需严格执行调质工艺;
7、精整
调质完毕,执行精整工序:矫直、切头、喷丸、探伤、喷标、包装后即可发货。
按上述步骤生产,可以生产屈服强度在650-750MPa,抗拉强度≥800MPa,延伸率≥20%,室温冲击≥30J的高韧性、高强度、耐腐蚀的马氏体不锈钢无缝钢管。
本发明在挤压完成后,应及时进行调质处理:正火的温度为950-1050℃,保温时间依据钢管壁厚而定,通常为壁厚×(2-3)分钟,正火后空冷至室温。回火温度在600-700℃之间,回火时间为壁厚×(2-5)分钟,回火后空冷至室温。
本发明的有益效果:
通过提高碳元素含量,将材料的强度进行了相应的提升,克服了普通API系马氏体不锈钢强度低的缺点。
通过一次成型的挤压方式,克服了高碳马氏体不锈钢无缝钢管不易热轧的工艺难题,创新了高碳马氏体不锈钢管的的生产工艺。
通过本发明,可以生产屈服强度在650-750MPa,抗拉强度≥800MPa,延伸率≥20%,室温冲击≥30J的高韧性、高强度、耐腐蚀的马氏体不锈钢无缝钢管。
具体实施方式
下面通过实施例来进一步说明本发明,但不局限于以下实施例。
实施例1:马氏体不锈钢无缝钢管的制造方法:
本实施例钢组分的质量百分比为:
C 0.26;Si 0.34;Mn 0.58;P 0.020;S 0.001;Cr 13.5;其余为Fe及不可避免的微量杂质。
目标规格为Φ165×25×4000mm,具体包括以下步骤:
1、冶炼
预处理后的铁水经过K-OBM-S转炉冶炼与VOD炉精炼后,钢水的成分质量百分比达到下述要求即可出钢:
C 0.26;Si 0.34;Mn 0.58;P 0.020;S 0.001;Cr 13.5;其余为Fe及不可避免的微量杂质。
2、浇注钢坯
采用8.4吨的锭模,将上述钢水模铸成方锭,上口边长800mm,下口边长670mm,锥度13%的钢坯。
3、热轧钢坯
a加热
将钢坯加热,均热温度为1150℃,加热时间为500min,均热时间为45min,确保钢坯烧透、均匀。
b锻造实心管坯
锻造实心管坯时,开锻的温度为1130℃,终锻温度为970℃。将钢坯锻造成Φ290mm圆管坯,锻造完成后空冷至室温。
4、管坯准备
将锻造完成的长管坯锯切为850mm/支的短管坯,切分后中间加工通孔60mm,两端倒角为R25mm。
5、热挤压
首先进行管坯预热,预热温度为850℃,预热时间为300min,确保预热均匀。预热后进入工频感应炉加热,加热的温度为1120℃,保温时间为2min,感应加热后温度差为12℃。感应加热完毕,管坯送至扩孔机进行扩孔,扩孔锥尺寸为Φ125mm,扩孔前管坯内外表面进行玻璃粉润滑;扩孔后再进行工频感应加热,二次感应加热温度为1180℃;管坯内外表面进行玻璃粉润滑后送至挤压机挤压筒内进行挤压,挤压针尺寸Φ115mm,挤压模尺寸为Φ165mm,挤压速度为150mm/s,挤压完毕空冷至室温;挤压钢管的尺寸即为Φ165×25×4000mm的无缝钢管。
6、调质
正火的温度为1000℃,保温时间为60min,正火后空冷至室温。回火温度为650℃,回火时间为60min,回火后空冷至室温。
调质后的检测结果为:屈服强度为670MPa,抗拉强度为830MPa,延伸率为22%,冲击功为40-45J。
7、精整
调质完毕,执行精整工序:矫直、切头、喷丸、探伤、喷标、包装后即可发货。
实施例2:马氏体不锈钢无缝钢管的制造方法:
本实施例钢组分的质量百分比为:
C 0.46;Si 0.18;Mn 0.44;P 0.018;S 0.001;Cr 13.2;其余为Fe及不可避免的微量杂质。
目标规格为Φ220×40×4000mm,具体包括以下步骤:
1、冶炼
预处理后的铁水经过电炉冶炼与AOD炉精炼后,钢水的成分质量百分比达到下述要求即可出钢:
C 0.46;Si 0.18;Mn 0.44;P 0.018;S 0.001;Cr 13.2;其余为Fe及不可避免的微量杂质。
2、浇注钢坯
采用8.4吨的锭模,将上述钢水模铸成方锭,上口边长800mm,下口边长670mm,锥度13%的钢坯。
3、热轧钢坯
a加热
将钢坯加热,均热温度为1150℃,加热时间为500min,均热时间为45min,确保钢坯烧透、均匀。
b锻造实心管坯
锻造实心管坯时,开锻的温度为1140℃,终锻温度为970℃。将钢坯锻造成Φ400mm圆管坯,锻造完成后空冷至室温。
4、管坯准备
将锻造完成的长管坯锯切为850mm/支的短管坯,切分后中间加工通孔80mm,两端倒角为R25mm。
5、热挤压
首先进行管坯预热,预热温度为850℃,预热时间为400min,确保预热均匀。预热后进入工频感应炉加热,加热的温度为1120℃,保温时间为3min,感应加热后温度差为8℃。感应加热完毕,管坯送至扩孔机进行扩孔,扩孔锥尺寸为Φ150mm,扩孔前管坯内外表面进行玻璃粉润滑;扩孔后再进行工频感应加热,二次感应加热温度为1180℃;管坯内外表面进行玻璃粉润滑后送至挤压机挤压筒内进行挤压,挤压针尺寸Φ140mm,挤压模尺寸为Φ220mm,挤压速度为200mm/s,挤压完毕空冷至室温;挤压钢管的尺寸即为Φ220×40×4000mm的无缝钢管。
6、调质
正火的温度为1000℃,保温时间为100min,正火后空冷至室温。回火温度为650℃,回火时间为120min,回火后空冷至室温。
调质后的检测结果为:屈服强度为705MPa,抗拉强度为860MPa,延伸率为20%,冲击功为35-40J。
7、精整
调质完毕,执行精整工序:矫直、切头、喷丸、探伤、喷标、包装后即可发货。
Claims (5)
1.一种油气开采用马氏体不锈钢无缝钢管,其特征在于:包括下列重量百分比的原料:0.20%≤C≤0.60%,Si≤1.00%,Mn≤1.00%,12.0%≤Cr≤14.0%,S≤0.01%,P≤0.02%,Ni≤0.60%,其余为铁及不可避免的杂质。
2.一种权利要求1所述的油气开采用马氏体不锈钢无缝钢管的制造方法,其特征在于:首先采用转炉、电炉常规冶炼加氩氧炉或真空炉精炼,然后用连铸或模铸开坯的方式生产成坯料;最后将坯料锻造成所需的圆钢尺寸后,用挤压的方式一次成型制成马氏体不锈钢无缝钢管。
3.根据权利要求2所述的油气开采用马氏体不锈钢无缝钢管的制造方法,其特征在于:包括以下步骤:
(1)冶炼
预处理后的铁水经过转炉或电炉冶炼与AOD或VOD精炼后,钢水成分百分数达到下述要求即可出钢:
0.20%≤C≤0.60%,Si≤1.00%,Mn≤1.00%,12.0%≤Cr≤14.0%,S≤0.01%,P≤0.02%,Ni≤0.60%,其余为铁及不可避免的杂质;
(2)浇注钢坯
将上述钢水连铸或模铸成钢坯;
(3)钢坯热加工
①加热
将钢坯加热,均热温度为1100-1200℃,加热时间根据钢坯厚度计算,取1-2min/mm,均热时间为30-60min,确保钢坯烧透、均匀;
②轧制或锻造实心管坯
轧制或锻造实心管坯时,开轧或开锻的温度为1050-1150℃,终轧或终锻温度为900-1000℃,锻造完成后空冷至室温;
(4)管坯准备
管坯准备包括锯切、深钻孔、倒角三个工序:锯切是根据钢管的尺寸要求进行切分;深钻孔是将切分后的管坯进行中心钻孔,孔径通常为40-100mm;倒角是将钻孔后的管坯进行两端倒棱,避免尖锐的棱部影响后续生产;
(5)热挤压
①管坯预热:首先进行管坯预热,通常预热温度为600-1000℃,预热时间为管坯直径×(1-2)min,确保预热均匀;
②工频感应炉加热:预热后进入工频感应炉加热,加热的温度为1100-1150℃,保温时间为1-5min,确保感应加热后温度差在20℃以内;
③扩孔:感应加热完毕,管坯送至扩孔机进行扩孔,扩孔的尺寸随成品钢管的尺寸而定,扩孔前在管坯内外表面均需进行玻璃粉润滑;
④二次感应炉加热:扩孔后再进行工频感应加热,加热温度较扩孔温度要高,为热挤压做准备,二次感应加热的温度为1150-1200℃之间;
⑤热挤压:二次感应加热完毕,管坯进行内外表面玻璃粉润滑后送至挤压机挤压筒内进行挤压,选取与成品尺寸相适应的工模具,并进行挤压速度设定,通常为100-300mm/s,而后即可进行挤压制成无缝钢管;挤压完毕后空冷至室温;
(6)调质
正火的温度为950-1050℃,回火温度在600-700℃之间,保温时间依据钢管壁厚而定;
(7)精整
调质完毕,执行精整工序:矫直、切头、喷丸、探伤、喷标、包装后即可发货。
4.根据权利要求3所述的油气开采用马氏体不锈钢无缝钢管的制造方法,其特征在于:所述调质过程中,正火的保温时间为壁厚×(2-3)分钟,正火后空冷至室温;回火的保温时间为壁厚×(2-5)分钟,回火后空冷至室温。
5.根据权利要求3所述的油气开采用马氏体不锈钢无缝钢管的制造方法,其特征在于:按上述步骤生产,所得的马氏体不锈钢无缝钢管的性能为:屈服强度在650-750MPa,抗拉强度≥800MPa,延伸率≥20%,室温冲击≥30J。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510399614.6A CN104988403B (zh) | 2015-07-09 | 2015-07-09 | 一种油气开采用马氏体不锈钢无缝钢管及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510399614.6A CN104988403B (zh) | 2015-07-09 | 2015-07-09 | 一种油气开采用马氏体不锈钢无缝钢管及其制造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104988403A true CN104988403A (zh) | 2015-10-21 |
CN104988403B CN104988403B (zh) | 2017-03-08 |
Family
ID=54300296
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510399614.6A Active CN104988403B (zh) | 2015-07-09 | 2015-07-09 | 一种油气开采用马氏体不锈钢无缝钢管及其制造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104988403B (zh) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105568169A (zh) * | 2016-01-19 | 2016-05-11 | 溧阳市金昆锻压有限公司 | 马氏体不锈钢环模 |
CN110438404A (zh) * | 2019-09-09 | 2019-11-12 | 山东泰山钢铁集团有限公司 | 一种量具卡尺用钢的成分设计和控制技术 |
CN110656283A (zh) * | 2018-11-07 | 2020-01-07 | 锦州捷通铁路机械股份有限公司 | 一种高速铁路道岔滑床台板用高强度马氏体不锈钢 |
CN110756616A (zh) * | 2019-10-30 | 2020-02-07 | 无锡隆达金属材料有限公司 | 一种高碳马氏体不锈钢管材减量化的制备方法 |
CN111215474A (zh) * | 2019-11-29 | 2020-06-02 | 江阴华润制钢有限公司 | 一种马氏体不锈钢连铸坯挤压无缝管的制造方法 |
CN111346997A (zh) * | 2020-03-25 | 2020-06-30 | 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 | 一种导弹用壳体的加工工艺 |
CN112317551A (zh) * | 2020-09-29 | 2021-02-05 | 邯郸新兴特种管材有限公司 | L80~13Cr马氏体不锈钢无缝钢管成型的方法 |
CN112756474A (zh) * | 2020-12-18 | 2021-05-07 | 南京工程学院 | 一种gh4700镍基高温合金无缝管坯制备方法 |
CN114635030A (zh) * | 2022-03-07 | 2022-06-17 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种超高强度无缝钢管的制造方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08120415A (ja) * | 1994-10-20 | 1996-05-14 | Nippon Steel Corp | 靭性に優れた油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
CN1884609A (zh) * | 2006-07-11 | 2006-12-27 | 张毅 | 高Cr系不锈钢无缝油井管及其生产方法 |
CN1891398A (zh) * | 2005-07-05 | 2007-01-10 | 住友金属工业株式会社 | 马氏体不锈钢无缝钢管的制造方法 |
JP2009007658A (ja) * | 2007-06-29 | 2009-01-15 | Jfe Steel Kk | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 |
CN104073739A (zh) * | 2014-07-25 | 2014-10-01 | 太原钢铁(集团)有限公司 | 一种耐热不锈钢无缝钢管及不锈钢与无缝钢管的制造方法 |
-
2015
- 2015-07-09 CN CN201510399614.6A patent/CN104988403B/zh active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08120415A (ja) * | 1994-10-20 | 1996-05-14 | Nippon Steel Corp | 靭性に優れた油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
CN1891398A (zh) * | 2005-07-05 | 2007-01-10 | 住友金属工业株式会社 | 马氏体不锈钢无缝钢管的制造方法 |
CN1884609A (zh) * | 2006-07-11 | 2006-12-27 | 张毅 | 高Cr系不锈钢无缝油井管及其生产方法 |
JP2009007658A (ja) * | 2007-06-29 | 2009-01-15 | Jfe Steel Kk | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 |
CN104073739A (zh) * | 2014-07-25 | 2014-10-01 | 太原钢铁(集团)有限公司 | 一种耐热不锈钢无缝钢管及不锈钢与无缝钢管的制造方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
康喜唐 等: "《HP2 13Cr无缝钢管的研制开发》", 《钢管》 * |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105568169A (zh) * | 2016-01-19 | 2016-05-11 | 溧阳市金昆锻压有限公司 | 马氏体不锈钢环模 |
CN110656283A (zh) * | 2018-11-07 | 2020-01-07 | 锦州捷通铁路机械股份有限公司 | 一种高速铁路道岔滑床台板用高强度马氏体不锈钢 |
CN110438404A (zh) * | 2019-09-09 | 2019-11-12 | 山东泰山钢铁集团有限公司 | 一种量具卡尺用钢的成分设计和控制技术 |
CN110756616A (zh) * | 2019-10-30 | 2020-02-07 | 无锡隆达金属材料有限公司 | 一种高碳马氏体不锈钢管材减量化的制备方法 |
CN111215474A (zh) * | 2019-11-29 | 2020-06-02 | 江阴华润制钢有限公司 | 一种马氏体不锈钢连铸坯挤压无缝管的制造方法 |
CN111346997A (zh) * | 2020-03-25 | 2020-06-30 | 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 | 一种导弹用壳体的加工工艺 |
CN112317551A (zh) * | 2020-09-29 | 2021-02-05 | 邯郸新兴特种管材有限公司 | L80~13Cr马氏体不锈钢无缝钢管成型的方法 |
CN112756474A (zh) * | 2020-12-18 | 2021-05-07 | 南京工程学院 | 一种gh4700镍基高温合金无缝管坯制备方法 |
CN114635030A (zh) * | 2022-03-07 | 2022-06-17 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种超高强度无缝钢管的制造方法 |
CN114635030B (zh) * | 2022-03-07 | 2023-09-08 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种超高强度无缝钢管的制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104988403B (zh) | 2017-03-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104988403B (zh) | 一种油气开采用马氏体不锈钢无缝钢管及其制造方法 | |
CN101413088B (zh) | 耐硫化氢应力腐蚀的石油套管及其制造方法 | |
CN104532149B (zh) | 一种高强韧、抗硫化氢应力腐蚀钻具用圆钢及其制造方法 | |
CN101343715B (zh) | 高强高韧x70厚壁无缝管线钢及制造方法 | |
CN104962836A (zh) | 一种耐腐蚀铁基奥氏体油井管及其制造方法 | |
CN105925883B (zh) | 一种高强高韧n80q石油套管及其制造方法 | |
CN101892443A (zh) | 屈服强度170~180ksi钢级的高强高韧性石油套管及其制造方法 | |
CN102251180A (zh) | 一种含稀土超高强度抗挤毁石油套管及其生产方法 | |
CN101706020B (zh) | 高合金钢无缝钢管的制造方法 | |
CN103451551B (zh) | 一种耐高温磨蚀铸钢穿孔机顶头的制备方法 | |
CN103556069A (zh) | 一种高压气瓶用大直径无缝钢管及其制造方法 | |
CN105088093A (zh) | 低温低屈强比s355钢级无缝结构钢管及生产方法 | |
CN101285151A (zh) | 具有高强韧性的石油套管及其生产方法 | |
CN109913757A (zh) | 一种耐腐蚀高抗挤石油套管及其制备方法 | |
CN103290334A (zh) | 一种含稀土的耐大气腐蚀无缝钢管及其生产方法 | |
CN114015847A (zh) | 采用控轧控冷工艺生产一种直接切削用45钢的方法 | |
CN114774630B (zh) | 低成本低合金超高强钢及其制造方法 | |
CN104998905A (zh) | 合金钢、限动芯棒及其生产方法 | |
CN110218952B (zh) | 一种精轧螺纹钢筋及其生产方法 | |
CN105925889A (zh) | 一种特厚规格1.2311模具钢板及其制备方法 | |
CN114055092B (zh) | 高镍合金结构钢制作风洞超高压管件的方法 | |
CN109161788B (zh) | 一种注热蒸汽稠油热采井用耐高温石油套管及其制造方法 | |
CN110404972A (zh) | 一种直径为1422mm的无缝钢管的生产方法 | |
CN107815589B (zh) | 一种Cr微合金化石油套管用钢及其制造方法 | |
CN105483528A (zh) | 页岩气用80ksi抗H2S腐蚀套管钢及其制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |