CN104870715A - 减小沥青铺面厚度、增加沥青铺砌材料的混凝料-混凝料接触和改进沥青铺砌材料的低温抗裂性能的方法 - Google Patents

减小沥青铺面厚度、增加沥青铺砌材料的混凝料-混凝料接触和改进沥青铺砌材料的低温抗裂性能的方法 Download PDF

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Abstract

提供用于减小沥青铺面厚度、用于制造具有增加的混凝料-混凝料接触点的沥青铺砌材料和用于制造具有改进的低温抗裂性能的沥青铺砌材料的方法。用于减小沥青铺面厚度的方法包括将基础沥青、氧化聚烯烃和混凝料结合，以形成沥青铺砌材料。使所述沥青铺砌材料的层沉积在基材层上，并且压紧至相比于由所述混凝料和所述基础沥青形成的不含氧化聚烯烃的压紧的沥青铺砌材料的厚度而言较小的厚度，同时达到相比于由所述混凝料和所述基础沥青形成的不含氧化聚烯烃的压紧的沥青铺砌材料而言相同量或者较少量的高温车辙。

Description

减小沥青铺面厚度、增加沥青铺砌材料的混凝料-混凝料接触和改进沥青铺砌材料的低温抗裂性能的方法
技术领域
技术领域大体上涉及形成沥青铺砌材料的方法，并且更特别地涉及减小沥青铺面厚度、增加沥青铺砌材料的混凝料-混凝料接触点总数和改进沥青铺砌材料的低温抗裂性能（low temperature cracking performance）的方法。
背景技术
沥青通常用作道路建设和维护的铺砌材料。通常，将经常称为“沥青粘合剂”或者“沥青水泥”的沥青与混凝料混合，以形成用于沥青铺砌中的材料。由铺砌人员加工和使用该材料，产生沥青铺面。该沥青铺面包含混凝料，其通过沥青粘合剂对混凝料的粘附而被保持在沥青粘合剂的连续相中。
沥青铺面的强度和耐久性取决于多个因素，例如所用材料的性能、各种材料的相互作用、混合料设计、建造实践和该铺面暴露其中的环境和交通情况。为了制造在铺面的使用寿命期间将具有良好性能的混合料，实现用具有最佳的沥青粘合剂膜厚度、沥青在混凝料上的良好粘附力和沥青良好的内聚强度的沥青合适地包敷聚合体是重要的。
传统铺面遭受多种类型的困境模式，例如永久变形。永久变形对于沥青铺面而言是重大问题。道路可能在夏天比在冬天温热约80至100℉或者更高。在较温热温度下沥青铺面软化，并且在经过其的重型卡车的重量下或者在暂时停靠的交通下，例如交通灯十字路口处，可能蠕变和移动并产生通常称为“车辙”的脊和辙，这是因为车辙取决于车辆重量和施加重量的持续时间两者。为了减小或者防止车辙，通常将比沥青具有相对更高模量的，或者在较温热温度下可以比沥青产生更高模量的沥青粘合剂的聚合物或者其它材料引入传统沥青粘合剂中。用于改性沥青粘合剂以减小或者防止车辙的典型聚合物包括弹性体，例如苯乙烯/丁二烯/苯乙烯共聚物（SBS）和塑性体，例如聚乙烯、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物（EVA）等。
沥青铺面构成的道路通常由三层构成。第一层是粒状材料层或者混凝料层。称为基层的第二层由沥青和混凝料构成。面层（top course）或者磨耗层也由沥青和混凝料构成，其上行驶汽车和卡车。任选地，有时使用基层和磨耗层之间的层，其称为粘合剂层。所述基层是铺砌的最厚和最昂贵的层。面层直接暴露于交通和气候条件，并且是最遭受困境的层。当出现足够的开裂或者车辙时，移除并重铺该层，并完整保留基层，只要在该层中不出现开裂或者车辙。如果基层不再能够足够地承载道路，必须相当地耗费时间和钱财将其替换。
因此希望，提供制造实质上更薄和因此更经济的还对于疲劳开裂和车辙仍有足够的抵抗力的铺面层的方法。此外希望，提供制造具有更多的混凝料-混凝料接触的沥青铺砌材料的方法。也希望提供制造具有改进的低温抗裂性能的沥青铺面材料的方法。此外，由之后对本发明的详细说明和所附的权利要求书，连同附随的附图和本发明的该背景，本发明其它所希望的特征和特性将得以明确。
发明内容
提供了用于减小沥青铺面厚度、用于制造具有增加的混凝料-混凝料接触点的沥青铺砌材料和用于制造具有改进的低温抗裂性能的沥青铺砌材料的方法。根据一种示例性实施方案，用于减小沥青铺面厚度的方法包括将基础沥青、氧化聚烯烃和混凝料结合，以形成沥青铺砌材料。使所述沥青铺砌材料层的沉积在基材层上，并且压紧至相比于由所述混凝料和所述基础沥青形成的不含氧化聚烯烃的压紧的沥青铺砌材料的厚度而言较小的厚度，同时达到相比于由所述混凝料和基础沥青形成的不含氧化聚烯烃的压紧的沥青铺砌材料而言相同量或者较少量的高温车辙。
根据另一个示例性实施方案，提供了增加沥青铺砌材料中的混凝料-混凝料接触点的数量的方法。该方法包括通过将基础沥青与约0.25至约10重量%的氧化聚烯烃混合来制备沥青粘合剂，基于该沥青粘合剂的总重量计。将约3至约8重量%的沥青粘合剂与约92至约97重量%的混凝料混合，以形成沥青铺砌材料。使该沥青铺砌材料层沉积在基材层上并且压紧。所述混合包括混合一定量的氧化聚烯烃，从而使压紧的沥青铺砌材料的混凝料-混凝料接触点数量大于由该混凝料和沥青粘合剂形成的不含氧化聚乙烯的压紧的沥青铺砌材料的混凝料-混凝料接触点数量，同时达到相比于由该混凝料和沥青粘合剂形成的不含氧化聚烯烃的沥青铺砌材料而言相等或者较少量的车辙。
根据另一个实施方案，提供了用于改进沥青铺砌材料的低温抗裂性能的方法。该方法包括通过将基础沥青与约0.25至约10重量%的氧化聚烯烃混合来制备沥青粘合剂，基于该沥青粘合剂的总重量计。将约3至约8重量% 的沥青粘合剂与约92至约97重量%的混凝料混合，以形成沥青铺砌材料。使该沥青铺砌材料层沉积在基材层上并且压紧。所述混合包括混合一定量的氧化聚烯烃，从而使该压紧的沥青铺砌材料具有相比于由所述混凝料和沥青粘合剂形成的不具有氧化聚烯烃的压紧的沥青铺砌材料的平均拉伸强度而言更大的平均拉伸强度。
附图说明
以下将结合下列附图描述各个实施方案，其中相同数字表示相同要素，并且其中：
图1为根据示例性实施方案说明氧化聚烯烃对于沥青铺砌材料的热应力和温度之间关系的影响的图表；
图2为展示传统沥青铺砌材料的玻璃化转变温度（Tg）、高于转变区域的热膨胀/收缩系数（α1）和低于转变区域的热膨胀/收缩系数（αg）之间关系的图表；
图3为根据示例性实施方案说明氧化聚烯烃对于沥青铺砌材料的Tg和α1的影响的两个图表；
图4为根据示例性实施方案说明氧化聚烯烃对于沥青铺砌材料的混凝料-混凝料接触点数量的影响的图表；
图5为根据示例性实施方案说明沥青铺砌材料的α1和混凝料-混凝料接触点数量之间关系的图表；
图6为根据示例性实施方案展示氧化聚烯烃对于沥青铺砌材料的车辙的影响的图表；和
图7为根据示例性实施方案展示氧化聚烯烃对于沥青铺砌材料的龟裂的影响的图表。
发明详述
以下的详细说明本质上仅为示例性的，并且不意于限制各个实施方案或者其应用和用途。此外，不意于受存在于之前背景或者以下详细说明中的任何理论约束。
本文中设计的各个实施方案涉及用于减小沥青铺砌材料厚度的方法。此外，各个实施方案涉及制造具有改进的混凝料-混凝料接触点数量的沥青铺砌材料的方法。进一步地，提供方法以制造具有提高的低温抗裂性能的沥青铺砌材料。在一个实施方案中，通过使用氧化聚烯烃与沥青来形成改性的沥青粘合剂，来减小沥青铺面厚度。该沥青粘合剂与聚合体结合，以形成热的沥青铺砌材料，其覆盖基材层沉积并且被压紧。发明人已经发现了氧化聚烯烃促进了混凝料的更有效地充填（packing），从而存在更多的混凝料-混凝料接触点，其通过每单位面积的接触点总量或者接触点总长度来表征。良好的混凝料连接性可以改进沥青铺砌材料的高温车辙和低温抗裂性能，因为混凝料——沥青混合物的最强组分——能够更好地承载和分散交通负荷。由于增加的混凝料-混凝料接触点数量，可以充分地减小基层、粘合剂层或者磨耗层的厚度。最厚并因此最昂贵的基层特别适合于厚度的减小。此外，随着混凝料-混凝料接触点的增加，观察到良好的热抗裂性能。
沥青由ASTM定义为深褐色至黑色的胶结材料，其中主要组分为天然存在或者在石油加工中获得的沥青（bitumen）。沥青特征性地含有饱和物、芳族化合物、树脂和沥青质。根据本文中设计的沥青铺砌材料，可以使用所有类型的，天然存在、合成制造和改性的沥青。天然存在的沥青包括天然岩沥青（native rock asphalt）、湖沥青等。合成制造的沥青通常为石油精炼或者后精炼操作的副产物，并且包括氧化沥青、掺合沥青、裂解或者残余沥青、石油沥青、丙烷沥青、直馏沥青、热沥青等。改性沥青包括用弹性体、磷酸、多磷酸、塑性体、乙烯/乙酸乙烯酯共聚物等或者这些改性剂的各种组合改性的净沥青（neat asphalt）（例如可以为天然存在或者合成制造的未改性沥青）。适合于净沥青改性的弹性体的非限制性实例包括天然或者合成橡胶，其包括废（ground）轮胎橡胶、丁基橡胶、苯乙烯/丁二烯橡胶（SBR）、苯乙烯/乙烯/丁二烯/苯乙烯三元共聚物（SEBS）、聚丁二烯、聚异戊二烯、乙烯/丙烯/二烯（EPDM）三元共聚物、乙烯/丙烯酸正丁酯/甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物和苯乙烯/共轭二烯嵌段或者无规共聚物，例如苯乙烯/丁二烯，其包括苯乙烯/丁二烯/苯乙烯共聚物（SBS）、苯乙烯/异戊二烯和苯乙烯/异戊二烯-丁二烯嵌段共聚物。该嵌段共聚物可以是支化或者线性的，并且可以是二嵌段、三嵌段、四嵌段或者多嵌段。
在一个实施方案中，氧化聚烯烃是氧化聚乙烯。该聚乙烯可以是低密度聚乙烯（定义为具有密度约0.91至约0.935 gm/cm3的聚乙烯）、线性低密度聚乙烯（定义为具有密度约0.91至约0.93 gm/cm3的聚乙烯）、高密度聚乙烯（定义为具有密度约0.94至约0.97 gm/cm3的聚乙烯）、中等密度聚乙烯（定义为具有密度约0.925至约0.94 gm/cm3的聚乙烯）等。在一个实例中，该氧化聚烯烃是氧化的聚乙烯均聚物。在另一个实例中，该氧化聚烯烃为具有密度约0.93至约1 g/cc的氧化的高密度聚乙烯。合适的氧化聚烯烃为Honeywell Titan™ 7686氧化高密度聚乙烯均聚物，其由Honeywell International Inc.（总部在Morristown，New Jersey）制造。在一个实施方案中，该氧化聚烯烃在沥青粘合剂中以约0.25至约10重量%（wt%），例如约1至约4重量%的量存在，基于该沥青粘合剂的总重量计。在另一个实施方案中，该氧化聚烯烃在沥青粘合剂中以约0.5至约2重量%的量存在，并且SBS在该沥青粘合剂中以约2重量%的量存在，基于该沥青粘合剂的总重量计。
在一个示例性实施方案中，氧化聚烯烃具有约1000至约30000道尔顿，例如约1000至约10000道尔顿的重均分子量（Mw）。进一步地，该氧化聚烯烃的氧化度，例如羧基基团含量可以通过以下方式表征：用0.1 N氢氧化钾（KOH）醇溶液滴定氧化聚合物的热的二甲苯溶液，使用酚酞作为指示剂直至达到视觉上“粉色”终点来确定该氧化聚烯烃的总酸含量或者总酸数。该氧化聚烯烃例如具有约5至约50的酸数（例如约5至约50 mg KOH/g的酸值），例如约15至约40的酸数（例如约15至约40 mg KOH/g的酸值）。
所述沥青铺砌材料还包含混凝料。“混凝料”是与沥青粘合剂结合以形成沥青铺砌材料的矿物材料，例如沙料、砂砾、碎石的集合术语。该混凝料可以包括天然混凝料、制造的混凝料或者它们的组合。天然混凝料通常是来自露天挖掘（例如采石场）的提取的岩石，其通过机械粉碎减小至可用尺寸。制造的混凝料通常是其它制造过程的副产物，例如来自冶金过程（例如钢、锡和铜制造）的炉渣。制造的混凝料还包括特殊材料，其制造为具有不存在于天然岩石中的特别的物理特性，例如低密度。在热混合料设计中，小心地控制混凝料的分级以使其性能最佳化。热混合料设计可被分类为“密级配”、沥青玛蹄脂碎石混合料（Stone Matrix Asphalt, SMA）、开级配磨耗层（Open Graded Friction Course, OGFC）等，基于分尺寸的聚合体的相对比例。在一个示例性实施方案中，混合约3至约8重量%沥青粘合剂与约92至约97重量%混凝料，以形成沥青铺砌材料。
在一个示例性实施方案中，所述沥青铺砌材料基本上由沥青粘合剂和混凝料组成，并且该沥青粘合剂基本上由基础沥青和氧化聚烯烃组成，基本上不含典型的抗剥落剂。如本文中使用的术语“基本上不含抗剥落剂”表示如果存在的话，该抗剥落剂不以将符合工业标准抗水损害性的量来使用。两个此类用于确定沥青铺砌材料对于水损害的抵抗力的合适测试在AASHTO T-283和ASTM D 4867标准程序中规定。各种类型的典型的抗剥落剂包括胺，例如多胺和聚亚烷基多胺；改性胺，例如与脂肪酸、石灰（CaO）（包括熟石灰（Ca(OH)2））、磷酸、丙烯酸聚合物（包括苯乙烯-丙烯酸聚合物）反应的多胺，或者它们的组合和/或衍生物。在一个替代的实施方案中，沥青粘合剂可以包含附加的抗车辙的聚合物和/或添加剂和/或弹性体，例如SBS，其以基础沥青的约0.5至约5重量%的量存在。
在一个示例性实施方案中，提供了制备之前段落中讨论的沥青铺砌材料的方法。该方法包括在约120至约190℃的温度下加热和干燥混凝料。在一个实例中，通过传统方式，连续地或者分批地，例如通过热气体在圆筒混合机（drum-mixer）中加热和干燥混凝料。将净沥青或者改性沥青（称为“基础沥青”）在约120至约190℃的温度下与混凝料分开地加热至液态。
在一个实施方案中，将氧化聚烯烃加入到热的液体基础沥青中，以形成热的液体沥青粘合剂。然后，将热的沥青粘合剂与经加热的混凝料以传统的连续或者分批操作来结合，其中该沥青粘合剂和混凝料在约120至约190℃的温度下混合以形成热的沥青铺砌材料。在一个替代的实施方案中，作为分开的物流同时地将氧化聚烯烃和热的液体基础沥青加入到热的圆筒混合机中的混凝料中，并且在约120至约190℃的温度下混合这些组分，以形成热的沥青铺砌材料。
在另一个实施方案中，氧化聚烯烃最初与经加热的混凝料在圆筒混合机中结合，其中该经加热的混凝料使氧化聚烯烃熔化。在该实施方案中，传统的连续或者分批操作将热混凝料与熔化的氧化聚烯烃混合，从而使氧化聚烯烃包覆混凝料的表面。然后，该热的液体沥青与经氧化聚烯烃包覆的混凝料在圆筒混合机中结合，并且该经结合的成分在约120至约190℃的温度下混合，以形成热的沥青铺砌材料。在混合过程中，氧化聚烯烃从混凝料转移和/或扩散到热的液体沥青中，以形成连续的热的液体沥青粘合剂相。可选地，在已经将沥青加入到混凝料之后，将氧化聚烯烃加入到混凝料。可在各个上述混合制度期间或者之后，任选地加入其它材料，例如纤维素纤维。接下来，使热的沥青铺砌材料沉积在基材层上，并且压紧至适当的政府当局的规格，通常约3至约8%的空隙率（air void），其转变为预定的厚度，以下更详细讨论。分别地，例如当沥青铺砌材料将要作为基层沉积时，基材层可为混凝料层，或者例如当沥青铺砌材料将要作为粘合剂层或者磨耗层沉积时，基材层可以为基层或者粘合剂层。
图1说明了各种沥青铺砌材料的低温抗裂性能研究结果。氧化聚烯烃，特别是氧化聚乙烯，更特别是Honeywell Titan™ 7686氧化的高密度聚乙烯均聚物（由Honeywell International Inc.制造，其总部在Morristown，New Jersey）对于沥青混合物的热抗裂的影响评价于该研究中。PG64-22沥青用作对照沥青和基础沥青。用于形成沥青铺砌混合物的混凝料为来自在North Central Wisconsin的著名混凝料来源的花岗岩混凝料。粘合剂的量和混凝料的分级是对于Wisconsin E-10设计的那些；即将道路铺面设计为承受10000000当量单轴载荷作用次数（Equivalent Single Axle Loads, ESALs）。最大公称的混凝料尺寸为19.0 mm。除了对照沥青粘合剂以外，还测试三种改性粘合剂。基础沥青的改性程度通过把77 + 1℃的高温真实等级（True Grade）作为目标来获得。符合真实等级的标准的改性程度为：
(a) 基础沥青+ 3.5重量%线性SBS = 77.8℃的真实等级；
(b) 基础沥青+ 4.0重量% Honeywell Titan™ 7686 = 76.6℃的真实等级；
(c) 基础沥青+ 2.0重量% Honeywell Titan™ 7686 + 2.0重量%线性SBS = 78.2℃的真实等级。
用于该混杂配制品的SBS量通过使用延性浴（ductility bath）把约70%的弹性恢复（ER）值（ASTM D-6084）作为目标来确定。为了确立混杂配制品的SBS改性程度，在用不同程度的SBS改性的基础沥青上进行弹性恢复测试。如表1中指明，为了满足约ER=70%的标准，需要总粘合剂重量的2重量%的最小SBS含量。然后加入附加的Honeywell Titan™ 7686，以获得77 + 1℃的真实等级。
表1
使用沥青热开裂分析仪（ATCA）测量受约束和不受约束的样品的低温抗裂性能。在约束试件应力试验（ Thermal Stress Restrained Specimen Test）的受约束的梁（restrained beam）中的开裂温度和拉伸强度的总结呈现于表2中。如表2中说明，Honeywell Titan™ 7686混合物具有相对于其它混合物而言显著更高的拉伸强度。对于全部的混合物，开裂温度是非常类似的（即最大差为-1.8℃）。图1展示了改性混合物的典型的热应力曲线，其中x-轴10表明温度（℃），并且y-轴12表明以兆帕（MPa）计的热应力。由PG64-22沥青粘合剂构成的铺砌材料的热应力曲线通过曲线14表示，由通过SBS改性的沥青粘合剂构成的沥青铺砌材料的热应力曲线通过曲线 16表示，由通过Honeywell Titan™ 7686改性的沥青粘合剂构成的沥青铺砌材料的热应力曲线通过曲线18表示，并且由混杂沥青粘合剂，即通过SBS和Honeywell Titan™ 7686两者改性的粘合剂构成的沥青铺砌材料的热应力曲线通过曲线20表示。
表2
混合料 平均拉伸强度（MPa） 标准偏差 CV（%） 开裂温度 （℃） 标准偏差 CV（%）
对照 1.85 0.01 0.5 -26.6 2.74 10.3
SBS 2.10 0.09 4.2 -24.8 1.57 6.3
7686 2.71 0.03 1.2 -24.7 0.10 0.4
混杂 2.13 0.10 4.7 -26.0 1.63 6.3
沥青混合物的典型的热-体积响应（即玻璃化转变（Tg）23和热膨胀/收缩系数）呈现于图2中，其中x-轴26表明温度（℃），并且y-轴28表明以毫米/毫米（mm/mm）计的热应变。在该测试中获得的三个参数为：
(a) 玻璃化转变温度（Tg）23，其表明沥青混合物从“液体或者橡胶”状态转变为“玻璃质”状态的温度；
(b) 高于该转变区域的热膨胀/收缩系数（α1）22，和
(c) 低于该转变区域的热膨胀/收缩系数（αg）24 。
表3包含在各个沥青混合物的两个复制品上进行的Tg测试的总结。通常，对于具有低Tg和α1的混合料观察到良好的热抗裂性能。
表3
图3说明了所有混合料的Tg23和α1 22的平均值 ，其中x-轴表明具有粘合剂PG64-22 14、SBS 16、Honeywell Titan™ 7686 18和混杂粘合剂20的沥青铺砌材料。可看出，总体上具有对照粘合剂和具有有Honeywell Titan™ 7686和SBS的粘合剂的铺砌材料具有非常相似的热-体积性能。然而，具有SBS和Honeywell Titan™ 7686的混杂样品具有不同的Tg和α1。表3表明，该混杂混合料具有显著更高的混凝料之间的接触点数量，并且因此具有最低的α1。
图4说明了确定氧化聚烯烃对于沥青铺砌材料的混凝料-混凝料接触点数量的影响的研究结果。如上确认的相同的对照样品和三个样品用于该研究中。通过使用样品的数字图像和在Wisconsin大学，Madison研发的iPas2软件来计算混凝料-混凝料接触点数量。在图4中y-轴30表示混凝料-混凝料接触点数量，图4证明了混杂样品20具有最高的接触点平均数量。图5显示，随着混凝料-混凝料接触点数量30增大，沥青铺砌材料的α1 22减小。
进行进一步的分析，以确定氧化聚烯烃对于沥青铺砌材料厚度的影响。这样进行比较，以致在样品中导致相同的车辙和龟裂。使用获自National Cooperative Highway Research Program的Mechanistic Empirical Pavement Design Guide（MEPDG）软件基于用输入之前测量的材料性能（来自DSR测量的三个温度下的动态模量[E*]和粘合剂G*和相位角）进行的等级1分析来模拟铺面性能。铺面项目地点选为Clemson，South Carolina，其具有4500的年平均每日卡车交通量（average annual daily truck traffic, AADTT）和10年的设计寿命。进行总共16个模拟。以下参数用于该模拟中：
层1：沥青混凝土高度： 7.62 cm（3.0英寸）、10.16 cm（4.0英寸）、12.7 cm（5.0英寸）、15.24 cm（6.0英寸）
层2：A-1-a，15.24 cm（6英寸）
　　　回弹模量（Mr）= 2812.9 kg/cm2（40000 psi）
层3：A-2-5，22.86 cm（9英寸）
　　　Mr = 1969.1 kg/cm2（28000 psi）
层4：A-7-6，最终层(不确定的厚度）
　　　Mr = 703.23 kg/cm2（10000 psi）。
表4和图6使用MEPDG和不同的改性铺砌材料显示了车辙对于厚度的敏感性分析结果。在图6中，x-轴32表示沥青铺砌材料的以厘米计的厚度，并且y-轴34表示以厘米计的沥青铺砌材料车辙。可以看出，如果将15.24厘米高度的对照样品的沥青铺砌材料车辙选为基础值，具有Honeywell Titan™ 7686、混杂物和SBS的沥青铺砌材料的厚度可以分别减小6.86、5.08和3.18厘米。
表4
通过为改性混合物减小沥青铺砌材料厚度，以符合对照样品的沥青铺砌材料车辙性能，可影响龟裂（即疲劳开裂）。表5和图7说明了对于龟裂的厚度敏感性分析的结果。在图7中，x-轴表示沥青铺砌材料的以厘米计的厚度32，并且y-轴表示龟裂百分率36。当龟裂大于25%时，MEPDG实验方案认为疲劳开裂。因此，即使通过为改性的沥青铺砌材料减小沥青混合物厚度，龟裂略微减小，该困境的量级远低于极限值，并且所分析的相对于厚度的变化不是显著的。
表5
氧化聚烯烃的量可以在混杂（SBS + 氧化聚烯烃）配制品中减小，并且相比于仅有SBS仍产生较高的接触点/接触长度。这在表6中进行了论证，其中在粘合剂中仅将0.5重量%的氧化聚烯烃加入到2 %的 SBS，这在热混合料中提供相比于仅含有3% SBS的配制品而言更多的接触点/长度。该表还论证了，仅2重量%的氧化聚烯烃产生与3.5 % SBS配制品中相似的点/长度。
因此，已描述用于减小沥青铺面厚度的方法、用于制造具有增加的混凝料-混凝料接触点的沥青铺砌材料的方法和用于制造具有改进的低温抗裂性能的沥青铺砌材料的方法。在一个实施方案中，沥青与氧化聚烯烃结合并形成沥青粘合剂，其进而与混凝料结合。氧化聚烯烃促进混凝料的更有效的充填，从而实现更多的混凝料-混凝料接触点。良好的混凝料连接性改进沥青铺砌材料的高温车辙和低温抗裂性能。此外，由于增加的混凝料-混凝料接触点，沥青铺砌材料的厚度可以充分地减小，并且观察到良好的热抗裂性能。
虽然至少一个示例性实施方案已存在于本发明之前详细的描述中，应意识到存在大量的变型方案。还应意识到，所述一个或者多个示例性实施方案仅是实例，并且决不意于限制本发明的范围、应用或者构造。相反，之前详细的描述为本领域技术人员提供实施本发明的示例性实施方案的方便的路线图。理解为，可以在描述于示例性实施方案中的要素功能和配置的方面作出各种改变，而不偏离陈述于所附的权利要求书中的本发明范围。

Claims (10)

1.减小沥青铺面厚度的方法，所述方法包括以下步骤：
将基础沥青、氧化聚烯烃和混凝料结合，以形成沥青铺砌材料；并且
使所述沥青铺砌材料的层沉积在基材层上，并且将所述沥青铺砌材料压紧至相比于由所述混凝料和所述基础沥青形成的不含氧化聚烯烃的压紧的沥青铺砌材料的厚度而言较小的厚度，同时达到相比于由所述混凝料和所述基础沥青形成的不含氧化聚烯烃的压紧的沥青铺砌材料而言相同量或者较少量的高温车辙。
2.权利要求1的方法，其中所述氧化聚烯烃具有1000至30000道尔顿的分子量。
3.权利要求1的方法，其中所述氧化聚烯烃包括氧化聚乙烯。
4.权利要求3的方法，其中所述氧化聚烯烃为氧化的聚乙烯均聚物。
5.权利要求4的方法，其中所述氧化的聚乙烯均聚物为氧化的高密度聚乙烯均聚物，其具有0.93至1 g/cc的密度。
6.权利要求4的方法，其中结合包括将所述基础沥青与氧化的聚乙烯均聚物混合，以形成具有以0.25至10重量%的量存在的氧化的聚乙烯均聚物的沥青粘合剂，基于所述沥青粘合剂的总重量计。
7.权利要求6的方法，其中结合包括将所述基础沥青与氧化的聚乙烯均聚物混合，以形成具有以1至4重量%的量存在的氧化的聚乙烯均聚物的沥青粘合剂，基于所述沥青粘合剂的总重量计。
8.权利要求4的方法，其中结合包括将所述基础沥青与氧化的聚乙烯均聚物混合，以形成具有以0.5至2重量%的量存在的氧化的聚乙烯均聚物和以2重量%SBS的量存在的SBS的沥青粘合剂，基于所述沥青粘合剂的总重量计。
9.权利要求1的方法，其中结合包括将所述基础沥青与氧化聚烯烃混合，以形成基本上不包含抗剥落剂的沥青粘合剂。
10.权利要求1的方法，其中沉积包括使所述沥青铺砌材料的层沉积在所述基材层上，并且压紧至相比于由所述混凝料和所述基础沥青形成的不具有氧化聚烯烃的沥青铺砌材料的厚度而言较小的厚度，同时实现小于25%的龟裂。
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