CN104792683A - 一种评价工作液对致密储层损害程度的装置与方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及非常规油气储层损害评价技术领域，公开了一种评价工作液对致密储层损害程度的装置与方法，包括上游标准室、下游标准室、岩心夹持器、围压泵、针型阀、真空泵、平流泵、工作液中间容器、地层水中间容器、差压计、围压表等；利用液体脉冲的非稳态方法，通过液体压力脉冲衰减过程中压差随时间的变化参数，实现了致密储层岩心受工作液污染后的液体渗透率损害程度的评价，实验过程效率高，涉及的实验参数少，能够代替目前低效的稳态法测试液体渗透率损害率的方法，有助于非常规油气藏的有效开发，具有一定的推广前景。

Description

一种评价工作液对致密储层损害程度的装置与方法

技术领域

本发明涉及非常规油气储层保护技术，具体的说，是涉及一种评价工作液对致密储层损害程度的装置与方法。

背景技术

非常规油气主要包括页岩油气、煤层气、致密砂岩气等资源。其中，我国致密砂岩气进入大规模开发阶段，产量已经占全国天然气总产量的三分之一；煤层气的开发规模也逐年增加。

非常规储层具有低孔低渗、黏土矿物含量高等特点，储层极易受到钻井液、完井液、固井液及压裂液等工作液的损害，且损害一旦形成将不同程度地影响气井产能，因此储层保护是致密储层开发的重要方面之一，一般通过采用低伤害钻完、井液及压裂液等以降低储层开发及改造过程的储层损害。因此，评价工作液对致密储层的损害程度是表征其储层保护性能的主要技术指标。

目前，国内非常规储层损害评价仍然采用常规储层评价技术，常规储层损害评价主要采用中华人民共和国石油天然气行业标准(SY/T 6540-2002钻井液完井液损害油层室内评价方法)对工作液进行储层损害评价实验，即达西公式法，而非常规储层渗透率一般都低于1×10^-3μm²，采用该方法时会存在以下问题：一是液体在低渗介质中的渗流已经不满足达西流动特征，达西公式不再适合岩样渗透率的计算。二是当岩样渗透率很低时，需要很高的驱替压差和很长的流速稳定时间。以渗透率为0.1×10^-3μm²岩样为例，在直径2.54厘米、长度5厘米、流量1毫升/分钟、驱替介质为水条件下，驱替压差超过16MPa，流速基本稳定时间需5小时以上。

为了解决低渗致密储层岩心的渗透率测试难题，国外开发了非稳态渗透率测试方法，如流动介质为气体的气体脉冲法，目前该技术国内已经引进；但是为了评价入井流体对储层的损害程度，一般需要评价流动介质为液体(如地层水)的渗透率损害率，气体脉冲法无法满足。

发明内容

本发明要解决的是目前还没有可靠有效的致密储层损害评价方法的技术问题，提供了一种评价工作液对致密储层损害程度的装置与方法，能够满足工作液对致密储层损害程度的评价要求，可达到操作简单、数据可靠的目的。

为了解决上述技术问题，本发明通过以下的技术方案予以实现：

一种评价工作液对致密储层损害程度的装置，该装置包括上游标准室、下游标准室、岩心夹持器、围压泵、针型阀、真空泵、平流泵、工作液中间容器、地层水中间容器、差压计、围压表；

所述岩心夹持器的进口与所述上游标准室连接，所述岩心夹持器的出口与所述下游标准室连接；所述差压计连接在所述岩心夹持器的进口和出口之间；设置有所述围压表的所述围压泵与所述岩心夹持器连接；所述针型阀分别与所述岩心夹持器的进口和出口、所述上游标准室、所述下游标准室连接，其中所述针型阀与所述下游标准室之间设置有附加阀；所述平流泵分别与所述工作液中间容器的进口和所述地层水中间容器的进口连接，所述工作液中间容器的出口与所述岩心夹持器的出口连接，所述地层水中间容器的出口分别与所述岩心夹持器的进口和出口、所述上游标准室、所述下游标准室连接，同时所述地层水中间容器的出口与所述针型阀连接；所述真空泵分别与所述岩心夹持器的进口和出口、所述上游标准室、所述下游标准室连接。

其中，所述岩心夹持器的进口设置有岩心夹持器进口控制阀，出口设置有岩心夹持器出口控制阀。

其中，所述围压泵的出口与所述岩心夹持器之间设置有围压泵控制阀。

其中，所述工作液中间容器的出口设置有工作液中间容器控制阀。

其中，所述地层水中间容器的出口设置有地层水中间容器控制阀。

其中，所述真空泵的出口设置有真空泵控制阀。

其中，所述岩心夹持器的进口连接有工作液流出控制阀。

其中，所述上游标准室和所述下游标准室均为容积可调的密闭容器。

其中，所述差压计的精度至少为千分之一。

一种评价工作液对致密储层损害程度的方法，其特征在于，该方法包括如下步骤：

步骤1，钻取岩心，抽真空至少48小时，并饱和目标地层的地层水；其中所述岩心的直径为2.50cm，长度至少为其直径的1倍；

步骤2，将所述岩心放入所述岩心夹持器，施加12MPa的恒定围压；

步骤3，将所述针型阀置于初始位置，抽真空至少30分钟；

步骤4，向所述上游标准室、所述下游标准室及所述岩心夹持器注入目标地层的地层水，使装置的平衡压力达到7.0MPa；

步骤5，推进所述针型阀，在所述平衡压力基础上，为所述上游标准室增加附加压力，该附加压力值为所述平衡压力值的2％-4％；

步骤6，通过所述差压计记录所述岩心夹持器两端的瞬时压差随时间的变化；

步骤7，计算所述岩心污染前ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率A₁，按下式计算：

$A_1=\tan \frac{\ln (\mathrm{\Δ}{P}_{01}/\mathrm{\Δ}{P}_{t_1})}{t_1}$

式中：

A₁—所述岩心污染前ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率；

ΔP₀₁—所述岩心污染前的初始压差，MPa；

ΔPt₁—所述岩心污染前的瞬时压差，MPa；

t₁—与所述岩心污染前的瞬时压差对应的时间，s；

步骤8，用所述平流泵反向驱替1～2倍所述岩心孔隙体积的工作液或用所述平流泵反向恒压3.5MPa保持2小时，对所述岩心进行污染；

步骤9，重复步骤3～6，计算所述岩心污染后ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率A₂，按下式计算：

$A_2=\tan \frac{\ln (\mathrm{\Δ}{P}_{02}/\mathrm{\Δ}{P}_{t_2})}{t_2}$

式中：

A₂—所述岩心污染后ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率；

ΔP₀₂—所述岩心污染后的初始压差，MPa；

ΔPt₂—所述岩心污染后的瞬时压差，MPa；

t₂—与所述岩心污染后的瞬时压差对应的时间，s；

步骤10，计算工作液对所述岩心的损害率D_L，按下式计算：

$D_L=\frac{A_1-A_2}{A_1}\×100\%$

式中：

D_L—损害率，％；

A₁—所述岩心污染前ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率；

A₂—所述岩心污染后ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率。

本发明的有益效果是：

本发明的评价工作液对致密储层损害程度的装置与方法，采用特定的实验装置和流程，利用液体脉冲的非稳态方法，通过液体压力脉冲衰减过程中压差随时间的变化参数，实现了致密储层岩心受工作液污染后的液体渗透率损害程度评价，实验过程效率高，涉及实验参数少，能够代替目前低效的稳态法测试液体渗透率损害率方法，有助于非常规油气藏的有效开发，具有一定的推广前景。

附图说明

图1是本发明所提供的评价工作液对致密储层损害程度的装置结构示意图。

图中：1、上游标准室；2、下游标准室；3、岩心夹持器；4、岩心夹持器进口控制阀；5、岩心夹持器出口控制阀；6、围压泵控制阀；7、围压泵；8、针型阀；9、附加阀；10、真空泵控制阀；11、真空泵；12、工作液流出控制阀；13、平流泵；14、工作液中间容器；15、地层水中间容器；16、工作液中间容器控制阀；17、地层水中间容器控制阀；18、差压计；19、围压表。

具体实施方式

为能进一步了解本发明的发明内容、特点及效果，兹例举以下实施例，并配合附图详细说明如下：

实施例1

如图1所示，本实施例公开了一种评价工作液对致密储层损害程度的装置，该装置用于评价渗透率为(1.0～10^-5)×10^-3μm²的非常规致密储层受工作液的损害程度，主要包括上游标准室1、下游标准室2、岩心夹持器3、围压泵7、针型阀8、真空泵11、平流泵13、工作液中间容器14、地层水中间容器15、差压计18、围压表19。其中，岩心夹持器3的进口设置有岩心夹持器进口控制阀4，出口设置有岩心夹持器出口控制阀5；工作液中间容器14的出口设置有工作液中间容器控制阀16，地层水中间容器15的出口设置有地层水中间容器控制阀17；围压泵7的出口与岩心夹持器3之间设置有围压泵控制阀6；真空泵11的出口设置有真空泵控制阀10。

岩心夹持器3的进口通过岩心夹持器进口控制阀4与上游标准室1连接，岩心夹持器3的出口通过岩心夹持器出口控制阀5与下游标准室2连接。上游标准室1和下游标准室2均为容积可调的密闭容器，例如选用最大可调容积为30cm³的密闭容器。上游标准室1和下游标准室2均配套设置有压力表。岩心夹持器3的进口还连接有工作液流出控制阀12，用于控制对岩心反向污染时的工作液流出。

差压计18的精度至少为千分之一，连接在岩心夹持器3的进口和出口之间；用于监测和读取岩心夹持器3进口和出口之间的压差。

围压泵7配套设置有围压表19，并且通过围压泵控制阀6与岩心夹持器3连接，可向岩心夹持器3施加围压。

针型阀8分别与上游标准室1和下游标准室2连接，同时针型阀8通过岩心夹持器进口控制阀4与岩心夹持器3的进口连接，通过岩心夹持器出口控制阀5与岩心夹持器3的出口连接。针型阀8与岩心夹持器3出口的岩心夹持器出口控制阀5、针型阀8与下游标准室2之间还设置有附加阀9，用于在单独对上游标准室1增加附加压力时关闭。

平流泵13分别与工作液中间容器14的进口和地层水中间容器15的进口连接，工作液中间容器14和地层水中间容器15通过平流泵13驱替。工作液中间容器14的出口通过工作液中间容器控制阀16直接与岩心夹持器3的出口连接；工作液中间容器14可对岩心夹持器3注入工作液。地层水中间容器15的出口通过地层水中间容器控制阀17分别与上游标准室1、下游标准室2、岩心夹持器3进口的岩心夹持器进口控制阀4、岩心夹持器3出口的岩心夹持器出口控制阀5连接，同时也与针型阀8和附加阀9串联；地层水中间容器15可对上游标准室1、下游标准室2和岩心夹持器3注入地层水。

真空泵11通过真空泵控制阀10分别与上游标准室1、下游标准室2、岩心夹持器3进口的岩心夹持器进口控制阀4、岩心夹持器3出口的岩心夹持器出口控制阀5连接；真空泵11可对上游标准室1、下游标准室2和岩心夹持器3抽真空。

本实施例同时公开了利用上述装置评价工作液对致密储层损害程度的方法，该方法用于评价渗透率为(1.0～10^-5)×10^-3μm²的非常规致密储层受工作液的损害程度，其具体步骤如下：

步骤1，钻取岩心，抽真空至少48小时，并饱和目标地层的地层水；其中岩心的直径为2.50cm，长度至少为其直径的1倍；

步骤2，将抽真空饱和地层水的岩心放入岩心夹持器3，打开围压泵控制阀6，通过围压泵7施加围压，至围压表19的读数恒定为12MPa；围压恒定后，关闭围压泵控制阀6，以保持围压恒定；

步骤3，打开岩心夹持器进口控制阀4、岩心夹持器出口控制阀5、附加阀9和真空泵控制阀10，关闭工作液中间容器控制阀16和地层水中间容器控制阀17，将针型阀8置于初始位置，通过真空泵11抽真空30分钟；

步骤4，关闭真空泵控制阀10，打开地层水中间容器控制阀17，向上游标准室1、下游标准室2及岩心夹持器3中的岩心注入目标地层的地层水，使整个装置的平衡压力达到7.0MPa(即整个装置中的所有压力表读数均为7.0MPa)；

步骤5，关闭岩心夹持器进口控制阀4、附加阀9和地层水中间容器控制阀17，推进针型阀8，在平衡压力基础上将上游标准室1压力增加附加压力ΔP(约为7MPa的2％-4％)；

步骤6，打开岩心夹持器进口控制阀4，通过差压计18记录岩心夹持器3两端的瞬时压差随时间的变化；

步骤7，计算岩心污染前ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率A₁，按下式计算：

$A_1=\tan \frac{\ln (\mathrm{\Δ}{P}_{01}/\mathrm{\Δ}{P}_{t_1})}{t_1}$

式中：

A₁—岩心污染前ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率；

ΔP₀₁—岩心污染前的初始压差，兆帕(MPa)；

ΔPt₁—岩心污染前的瞬时压差，兆帕(MPa)；

t₁—与岩心污染前的瞬时压差对应的时间，秒(s)；

其中，初始压差ΔP₀₁是t₁＝0时差压计18的读数，其数值与附加压力ΔP相同；t₁的取值间隔可以根据实际情况进行设定，通常每30秒读数并记录一次，但开始时可加密取值间隔，后期可加大取值间隔；

步骤8，关闭岩心夹持器进口控制阀4和岩心夹持器出口控制阀5，打开工作液中间容器控制阀16和工作液流出控制阀12，用平流泵13反向驱替1～2倍岩心孔隙体积的工作液，对岩心进行污染；若岩心较致密或工作液粘度高而无法驱替工作液进入岩心深部，可用平流泵13反向恒压3.5MPa保持2小时，污染结束后，关闭工作液流出控制阀12；

步骤9，污染结束后，关闭工作液中间容器控制阀16，重复步骤3～6，计算岩心污染后ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率A₂，按下式计算：

$A_2=\tan \frac{\ln (\mathrm{\Δ}{P}_{02}/\mathrm{\Δ}{P}_{t_2})}{t_2}$

式中：

A2—岩心污染后ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率；

ΔP₀₂—岩心污染后的初始压差，兆帕(MPa)；

ΔPt₂—岩心污染后的瞬时压差，兆帕(MPa)；

t₂—与所述岩心污染后的瞬时压差对应的时间，秒(s)；

其中，初始压差ΔP₀₂是t₂＝0时差压计18的读数，其数值与附加压力ΔP相同；t₂的取值间隔同样根据实际情况进行设定；

步骤10，通过A₁、A₂的值计算工作液对岩心的损害率D_L，按下式计算：

$D_L=\frac{A_1-A_2}{A_1}\×100\%$

式中：

D_L—损害率，％；

A₁—岩心污染前ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率；

A₂—岩心污染后ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率。

实施例2

我国××盆地具有丰富的煤层气资源，在开发过程中为解决煤层坍塌问题，拟采用可降解的聚合物钻井液体系。为测试钻井液对该盆地××矿区煤层的损害程度，采用本发明的装置和方法进行钻井液对煤岩的损害评价实验，同时为了解实验结果的可靠性，利用常规稳态法进行对比测试。本实施例采用的装置与实施例1完全相同，实验方法的具体步骤如下：

步骤1，钻取煤心，抽真空不低于48小时，并饱和目标地层的地层水，煤心尺寸如表

1所示；

表1××盆地15#煤层煤心尺寸

样号	长度/cm	直径/cm
			QY-30	4.29	2.52

步骤2，将煤心放入岩心夹持器3，施加围压至12MPa；

步骤3，将针型阀8置于初始位置，抽真空30分钟；

步骤4，向上游标准室1、下游标准室2及煤心中注入地层水，至整个装置的平衡压力为7.0MPa，关闭地层水中间容器控制阀17；

步骤5，关闭岩心夹持器进口控制阀4和附加阀9，推进针型阀8将上游标准室1的压力增加0.2MPa；

步骤6，打开岩心夹持器进口控制阀4，记录岩心夹持器3进口和出口之间的瞬时压差随时间的变化，实验数据见表2；每30秒读数并记录一次，开始时可加密取值间隔；

步骤7，计算污染前ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率A₁，结果见表2；

表2污染前煤心瞬时压差随时间变化数据及斜率A₁

步骤8，用平流泵13反向驱替1倍实验煤心孔隙体积的可降解聚合物钻井液；

步骤9，重复步骤3～6，计算污染后ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率A₂，实验数据及结果见表3；每30秒读数并记录一次，开始时可加密取值间隔；

表3污染后煤心瞬时压差随时间变化数据及斜率A₂

步骤10，计算可降解聚合物钻井液对实验煤心的损害率D_L：

D_L＝[(0.0058-0.0034)/0.0058]×100％＝41.38％

即用本发明的装置和方法测试的可降解聚合物钻井液对××盆地煤层煤心的损害率为41.38％。

按照石油天然气行业标准SY/T 6540-2002规定的方法(钻井液完井液损害油层室内评价方法)，采用××盆地煤样对可降解聚合物钻井液体系进行损害评价实验，实验数据及结果见表4。

表4采用SY/T 6540-2002中的方法的测试结果

可见，按照行业标准测试的可降解聚合物钻井液对煤心的损害率为44.6％，与本发明所提供的装置和方法测试的损害率相差不大。

实施例3

××区块是一个低孔、低渗致密气藏，气井完钻后只有通过压裂改造才能建产。拟选用清洁压裂液体系以减小压裂液对储层的损害。为测试清洁压裂液体系对该区块致密气储层的损害程度，采用本发明的装置和方法进行损害评价实验。本实施例采用的装置与实施例1完全相同，实验方法的具体步骤如下：

步骤1，钻取岩心，抽真空不低于48小时，并饱和目标地层的地层水，岩心尺寸如表5所示；

表5××区块岩心尺寸

样号	长度/cm	直径/cm
			LX-04	6.62	2.55

步骤2，将岩心放入岩心夹持器3，施加围压至12MPa；

步骤3，将针型阀8置于初始位置，抽真空30分钟；

步骤4，向上游标准室1、下游标准室2及岩心中注入地层水，至整个装置的平衡压力为7.0MPa，关闭地层水中间容器控制阀17；

步骤5，关闭岩心夹持器进口控制阀4和附加阀9，推进针型阀8将上游标准室1的压力增加0.2MPa；

步骤6，打开岩心夹持器进口控制阀4，记录岩心夹持器3进口和出口两端的瞬时压差随时间的变化，每30秒读数并记录一次，后期可加大取值间隔至60秒；实验数据见表6；

步骤7，计算污染前ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率A₁，结果见表6；

表6污染前岩心瞬时压差随时间变化数据及斜率A₁的计算

步骤8，用平流泵13反向驱替1倍实验岩心孔隙体积的清洁压裂液；

步骤9，重复步骤3～6，计算污染后ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率A₂，每30秒读数并记录一次，后期可加大取值间隔至60秒；实验数据及结果见表7；

表7污染后岩心瞬时压差随时间变化数据及斜率A₂的计算

步骤10，计算清洁压裂液体系对××区块致密岩心损害率D_L：

D_L＝[(0.0019-0.0014)/0.0019]×100％＝26.3％

即本发明的装置和方法测试的清洁压裂液对××区块岩心的损害率为26.3％。

按照石油天然气行业标准SY/T 5107-2005(水基压裂液性能评价方法)规定的方法，采用××区块岩心对清洁压裂液进行了损害评价实验，实验数据及结果见表8。

表8采用SY/T 5107-2005中的方法的测试结果

按照行业标准测试的清洁压裂液对岩心的损害率为30.0％，与本发明所提供的装置和方法测试的损害率基本接近。

尽管上面结合附图对本发明的优选实施例进行了描述，但是本发明并不局限于上述的具体实施方式，上述的具体实施方式仅仅是示意性的，并不是限制性的，本领域的普通技术人员在本发明的启示下，在不脱离本发明宗旨和权利要求所保护的范围情况下，还可以作出很多形式的具体变换，这些均属于本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种评价工作液对致密储层损害程度的装置，其特征在于，该装置包括上游标准室(1)、下游标准室(2)、岩心夹持器(3)、围压泵(7)、针型阀(8)、真空泵(11)、平流泵(13)、工作液中间容器(14)、地层水中间容器(15)、差压计(18)、围压表(19)；

所述岩心夹持器(3)的进口与所述上游标准室(1)连接，所述岩心夹持器(3)的出口与所述下游标准室(2)连接；所述差压计(18)连接在所述岩心夹持器(3)的进口和出口之间；设置有所述围压表(19)的所述围压泵(7)与所述岩心夹持器(3)连接；所述针型阀(8)分别与所述岩心夹持器(3)的进口和出口、所述上游标准室(1)、所述下游标准室(2)连接，其中所述针型阀(8)与所述下游标准室(2)之间设置有附加阀(9)；所述平流泵(13)分别与所述工作液中间容器(14)的进口和所述地层水中间容器(15)的进口连接，所述工作液中间容器(14)的出口与所述岩心夹持器(3)的出口连接，所述地层水中间容器(15)的出口分别与所述岩心夹持器(3)的进口和出口、所述上游标准室(1)、所述下游标准室(2)连接，同时所述地层水中间容器(15)的出口与所述针型阀(8)连接；所述真空泵(11)分别与所述岩心夹持器(3)的进口和出口、所述上游标准室(1)、所述下游标准室(2)连接。

2.根据权利要求1所述的一种评价工作液对致密储层损害程度的装置，其特征在于，所述岩心夹持器(3)的进口设置有岩心夹持器进口控制阀(4)，出口设置有岩心夹持器出口控制阀(5)。

3.根据权利要求1所述的一种评价工作液对致密储层损害程度的装置，其特征在于，所述围压泵(7)的出口与所述岩心夹持器(3)之间设置有围压泵控制阀(6)。

4.根据权利要求1所述的一种评价工作液对致密储层损害程度的装置，其特征在于，所述工作液中间容器(14)的出口设置有工作液中间容器控制阀(16)。

5.根据权利要求1所述的一种评价工作液对致密储层损害程度的装置，其特征在于，所述地层水中间容器(15)的出口设置有地层水中间容器控制阀(17)。

6.根据权利要求1所述的一种评价工作液对致密储层损害程度的装置，其特征在于，所述真空泵(11)的出口设置有真空泵控制阀(10)。

7.根据权利要求1所述的一种评价工作液对致密储层损害程度的装置，其特征在于，所述岩心夹持器(3)的进口连接有工作液流出控制阀(12)。

8.根据权利要求1所述的一种评价工作液对致密储层损害程度的装置，其特征在于，所述上游标准室(1)和所述下游标准室(2)均为容积可调的密闭容器。

9.根据权利要求1所述的一种评价工作液对致密储层损害程度的装置，其特征在于，所述差压计(18)的精度至少为千分之一。

10.一种利用如权利要求1-9中任一项所述的装置评价工作液对致密储层损害程度的方法，其特征在于，该方法包括如下步骤：

步骤1，钻取岩心，抽真空至少48小时，并饱和目标地层的地层水；其中所述岩心的直径为2.50cm，长度至少为其直径的1倍；

步骤2，将所述岩心放入所述岩心夹持器(3)，施加12MPa的恒定围压；

步骤3，将所述针型阀(8)置于初始位置，抽真空至少30分钟；

步骤4，向所述上游标准室(1)、所述下游标准室(2)及所述岩心夹持器(3)注入目标地层的地层水，使装置的平衡压力达到7.0MPa；

步骤5，推进所述针型阀(8)，在所述平衡压力基础上，为所述上游标准室(1)增加附加压力，该附加压力值为所述平衡压力值的2％-4％；

步骤6，通过所述差压计(18)记录所述岩心夹持器(3)两端的瞬时压差随时间的变化；

步骤7，计算所述岩心污染前ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率A₁，按下式计算：

$A_1\text{=tan}\frac{\ln ({\mathrm{\ΔP}}_{01}/{\mathrm{\ΔP}}_{t_1})}{t_1}$

式中：

A₁—所述岩心污染前ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率；

ΔP₀₁—所述岩心污染前的初始压差，MPa；

ΔPt₁—所述岩心污染前的瞬时压差，MPa；

t₁—与所述岩心污染前的瞬时压差对应的时间，s；

步骤8，用所述平流泵(13)反向驱替1～2倍所述岩心孔隙体积的工作液或用所述平流泵(13)反向恒压3.5MPa保持2小时，对所述岩心进行污染；

步骤9，重复步骤3～6，计算所述岩心污染后ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率A₂，按下式计算：

$A_2\text{=tan}\frac{\ln ({\mathrm{\ΔP}}_{02}/{\mathrm{\ΔP}}_{t_2})}{t_2}$

式中：

A₂—所述岩心污染后ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率；

ΔP₀₂—所述岩心污染后的初始压差，MPa；

ΔPt₂—所述岩心污染后的瞬时压差，MPa；

t₂—与所述岩心污染后的瞬时压差对应的时间，s；

步骤10，计算工作液对所述岩心的损害率D_L，按下式计算：

$D_L=\frac{A_1-A_2}{A_1}\×100\%$

式中：

D_L—损害率，％；

A₁—所述岩心污染前ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率；

A₂—所述岩心污染后ln[初始压差/瞬时压差]与时间的拟合直线的斜率。