CN104741390A - 一种基于φ函数的连轧机压下规程设定方法 - Google Patents
一种基于φ函数的连轧机压下规程设定方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104741390A CN104741390A CN201510091204.5A CN201510091204A CN104741390A CN 104741390 A CN104741390 A CN 104741390A CN 201510091204 A CN201510091204 A CN 201510091204A CN 104741390 A CN104741390 A CN 104741390A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- schedule
- thickness
- rolling schedule
- phi
- function
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/58—Roll-force control; Roll-gap control
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Management, Administration, Business Operations System, And Electronic Commerce (AREA)
Abstract
一种基于函数的连轧机压下规程设定方法,属于板带热连轧技术领域,其特征在于实施步骤对应生产中的两种情况:第一种情况,现有压下规程较为合理,其实施步骤如下:(1)按钢种收集压下规程;(2)计算累积能耗负荷分配系数,建立典型规格的Φ函数库:(3)根据Φ函数库进行各道次压下量分配,完成压下规程的制定;(4)如果产品规格不在Φ函数库中,可通过插值法计算Φ函数值。第二种情况,现有压下规程并不完全合理,其实施步骤如下:(1)选择一种较为合理的规程作为典型规程,并根据该典型规程计算各道次的Φ函数值作为标准Φ函数;(2)对其它规格的产品可根据步骤(1)确定的标准Φ函数完成压下规程的制定。
Description
技术领域
本发明属于板带热连轧技术领域,具体涉及一种基于Φ函数的连轧机压下规程的设定方法。
背景技术
连轧机各机架压下量的分配即负荷分配是轧制规程设定的核心内容。由于各机架的压下量分配会直接影响到轧机出入口的厚度、轧制力、轧制功率等参数,所以连轧机轧制过程中的负荷分配也可以用各机架压下量的分配即压下规程来表示。负荷分配的合理与否不仅可以通过能耗、设备损耗、生产效率等因素体现,也会影响到产品的组织性能和外观质量。因此,科学实用的压下规程设定方法一直是轧钢工作者不断追求的目标。
目前,我国钢铁企业热连轧机压下规程的设定主要采用分配系数法。鞍钢1700、宝钢2050、武钢1700和攀钢1450等热连轧生产线均采用分配系数法。虽然分配系数法应用较广,但由于分配系数法存在迭代的过程,计算复杂、使用效率低。
日本学者今井一郎对在压下规程设定中应用比较广泛的能耗曲线法进行了改进,提出了一种新的能耗曲线法。应用此模型可以根据各机架的能耗分配系数计算各道次压下量为:
式中H为原料厚度,mm;h为成品厚度,mm;Φi为第i机架的累积能耗负荷分配系数,m为今井一郎根据生产经验归纳整理的系数,
由于今井一郎公式中的累积能耗分配系数Φi的确定涉及各道次能耗的测量,而能耗的精确测量并不容易,所以在实际生产中并不方便使用。张进之在对今井一郎能耗曲线分配法进行深入研究后,从公式(1)中反推出参数Φi的计算公式为:
生产中各道次压下量hi的测量很方便,而且公式(3)的计算不需要迭代过程,这就大大简化了现有的负荷分配模型,目前此方法已成功应用到板带热连轧生产中。
发明内容
本发明提供一种基于Φ函数负荷分配法的连轧机压下规程设定方法,可以实现降低生产成本、提高产品质量的目的。
本发明的特征在于其实施步骤对应实际生产中的两种情况分别为:
第一种情况,现有产品的压下规程较为合理,此时实施步骤如下:
(1)对产品按钢种进行分类,收集该钢种的压下规程,即来料厚度H、各道次出口厚度hi及成品厚度h;
(2)根据下式计算不同压下规程下各道次的累积能耗负荷分配系数Φi,建立该钢种典型规格的Φ函数库:
式中H为原料厚度,mm;h为成品厚度,mm;hi为第i机架压下量,其计算式为:
m为今井一郎根据生产经验归纳整理的系数,其值为:
(3)根据Φ函数库及公式(1)、公式(2)便可以进行不同规格原料对应的各道次压下量分配,完成压下规程的制定;
(4)如果所要生产的产品规格不在Φ函数库中,可以根据相邻Φ函数值通过插值法计算出该规格产品的Φ函数值。
第二种情况,现有产品的压下规程并不完全合理,其实施步骤如下:
(1)对同一钢种不同规格产品的现有压下规程进行分析,根据最终板形板厚的质量情况选择一种较为合理的规程作为典型规程,并根据该典型规程各道次的压下量计算各道次的Φ函数值作为标准Φ函数;
(2)在同一钢种下,对其它规格的产品可根据其原料厚度、成品厚度以及步骤(1)中确定的标准Φ函数,计算出各道次出口厚度,完成压下规程的制定。
本发明的优点及效果是:采用Φ函数负荷分配法设定连轧机的压下规程,不需要复杂的计算模型,具有使用成本低,产品质量好的特点。
具体实施方式
为了阐述本发明专利的具体实施方法,以国内某厂八机架带钢热连轧机为例,介绍应用本方法完成压下规程设定的具体实施步骤。
第一种情况,现有产品的压下规程较为合理,实施步骤如下:
(1)对该八机架带钢热连轧机现有产品按钢种进行分类,收集该钢种不同规格产品的原始压下规程,即来料厚度H、各道次出口厚度hi及成品厚度h;
(2)根据公式(3)计算不同压下规程下各道次Φ函数值Φi,建立该钢种典型规格的Φ函数库;
表1为根据该八机架连轧机原始数据计算得到的某一钢种三种不同规格产品的Φ函数值:
表1
(3)根据公式(1)计算各道次出口厚度;
例如,要设定同钢种原料厚度38mm、成品厚度1.0mm的压下规程,由公式(2)可得
由表1查到成品厚度为1.0mm时,Φ1=0.088,Φ2=0.183,Φ3=0.306,Φ4=0.424,Φ5=0.577,Φ6=0.735,Φ7=0.882,Φ8=1.000,则由公式(1)可以计算出各道次出口厚度分别为:h1=17.53mm,h2=9.74mm,h3=5.54mm,h4=3.64mm,h5=2.35mm,h6=1.63mm,h7=1.23mm,h8=1.00mm,由此便可以设定新的压下规程,表2为基于Φ函数法确定的压下规程:
表2
机架号 | F1 | F2 | F3 | F4 | F5 | F6 | F7 | F8 |
出口厚度hi/mm | 17.53 | 9.74 | 5.54 | 3.64 | 2.35 | 1.63 | 1.23 | 1.00 |
压下量Δh/mm | 20.47 | 7.79 | 4.20 | 1.90 | 1.29 | 0.72 | 0.40 | 0.23 |
Фi | 0.088 | 0.183 | 0.306 | 0.424 | 0.577 | 0.735 | 0.882 | 1.000 |
(4)若所要生产的产品规格不在Φ函数库中,可以采用线性插值的方法确定Φ函数值。例如,要设定同钢种原料厚度38mm、成品厚度1.2mm的压下规程,则可根据成品厚度1.0mm与1.3mm时各道次的Φ函数,通过插值计算得到成品厚度1.2mm时各道次的Φ函数值分别为Φ1=0.105,Φ2=0.218,Φ3=0.343,Φ4=0.473,Φ5=0.611,Φ6=0.757,Φ7=0.888,Φ8=1.000。由公式(2)得到
再由各道次Φ函数值及公式(1)便可得到新的压下规程,表3为成品厚度1.2mm时的压下规程:
表3
机架号 | F1 | F2 | F3 | F4 | F5 | F6 | F7 | F8 |
出口厚度hi/mm | 17.51 | 9.62 | 5.79 | 3.80 | 2.63 | 1.89 | 1.46 | 1.20 |
压下量Δh/mm | 20.49 | 7.89 | 3.83 | 1.99 | 1.17 | 0.74 | 0.43 | 0.23 |
Фi | 0.105 | 0.218 | 0.343 | 0.473 | 0.611 | 0.757 | 0.888 | 1.000 |
第二种情况,现有产品的压下规程并不完全合理,实施步骤如下:
(1)例如,在表1三种规格的产品种选择板形板厚质量较好的成品厚度为1.3mm的压下规程作为典型规程,并将其对应的Φ函数值作为标准Φ函数值;
(2)轧制的成品厚度分别为1.0mm、1.5mm时,可根据成品厚度1.3mm的标准Φ函数值制定压下规程。如原料厚度为38mm,根据公式(2),成品厚度为1.0mm时
成品厚度为1.5mm时
再根据公式(1)计算得到各机架出口厚度,设定新的压下规程,表4为基于标准Φ函数值设定的相邻规格产品的压下规程。
表4
由上述实施步骤及实例可知,基于Φ函数负荷分配法设定压下规程极为方便,目前该方法已成功应用于热连轧板带生产线。
Claims (1)
1.一种基于Φ函数的连轧机压下规程设定方法,其特征在于实施步骤对应实际生产中的两种情况分别为:
第一种情况,现有产品的压下规程较为合理,此时实施步骤如下:
(1)对产品按钢种进行分类,收集该钢种的压下规程,即来料厚度H、各道次出口厚度hi及成品厚度h;
(2)根据下式计算不同压下规程下各道次的累积能耗负荷分配系数Φi,建立该钢种典型规格的Φ函数库:
式中H为原料厚度,mm;h为成品厚度,mm;hi为第i机架压下量,其计算式为:
m为今井一郎根据生产经验归纳整理的系数,其值为:
(3)根据Φ函数库及公式(1)、公式(2)便可以进行不同规格原料对应的各道次压下量分配,完成压下规程的制定;
(4)如果所要生产的产品规格不在Φ函数库中,可以根据相邻Φ函数值通过插值法计算出该规格产品的Φ函数值;
第二种情况,现有产品的压下规程并不完全合理,其实施步骤如下:
(1)对同一钢种不同规格产品的现有压下规程进行分析,根据最终板形板厚的质量情况选择一种较为合理的规程作为典型规程,并根据该典型规程各道次的压下量计算各道次的Φ函数值作为标准Φ函数;
(2)在同一钢种下,对其它规格的产品可根据其原料厚度、成品厚度以及步骤(1)中确定的标准Φ函数,计算出各道次出口厚度,完成压下规程的制定。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510091204.5A CN104741390A (zh) | 2015-02-28 | 2015-02-28 | 一种基于φ函数的连轧机压下规程设定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510091204.5A CN104741390A (zh) | 2015-02-28 | 2015-02-28 | 一种基于φ函数的连轧机压下规程设定方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104741390A true CN104741390A (zh) | 2015-07-01 |
Family
ID=53581970
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510091204.5A Pending CN104741390A (zh) | 2015-02-28 | 2015-02-28 | 一种基于φ函数的连轧机压下规程设定方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104741390A (zh) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106345818A (zh) * | 2016-11-09 | 2017-01-25 | 北京金自天正智能控制股份有限公司 | 一种特殊用钢的板形控制方法 |
CN114192584A (zh) * | 2021-11-30 | 2022-03-18 | 北京首钢自动化信息技术有限公司 | 一种中厚板压下规程分配方法及系统 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20110308292A1 (en) * | 2007-11-27 | 2011-12-22 | Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation | Roll position setting method of sendzimir mill |
CN102728624A (zh) * | 2011-04-13 | 2012-10-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种精轧带钢负荷分配设定方法 |
CN103357670A (zh) * | 2012-03-27 | 2013-10-23 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 适用于五机架ucm机型冷连轧机组的压下规程优化方法 |
CN103962392A (zh) * | 2013-01-28 | 2014-08-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种热连轧机精轧机组动态负荷控制方法 |
-
2015
- 2015-02-28 CN CN201510091204.5A patent/CN104741390A/zh active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20110308292A1 (en) * | 2007-11-27 | 2011-12-22 | Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation | Roll position setting method of sendzimir mill |
CN102728624A (zh) * | 2011-04-13 | 2012-10-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种精轧带钢负荷分配设定方法 |
CN103357670A (zh) * | 2012-03-27 | 2013-10-23 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 适用于五机架ucm机型冷连轧机组的压下规程优化方法 |
CN103962392A (zh) * | 2013-01-28 | 2014-08-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种热连轧机精轧机组动态负荷控制方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
王强: "基于动态规划与粒子群算法的轧制规程优化方法的研究", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技I辑》 * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106345818A (zh) * | 2016-11-09 | 2017-01-25 | 北京金自天正智能控制股份有限公司 | 一种特殊用钢的板形控制方法 |
CN114192584A (zh) * | 2021-11-30 | 2022-03-18 | 北京首钢自动化信息技术有限公司 | 一种中厚板压下规程分配方法及系统 |
CN114192584B (zh) * | 2021-11-30 | 2024-03-15 | 北京首钢自动化信息技术有限公司 | 一种中厚板压下规程分配方法及系统 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN107377634B (zh) | 一种热轧带钢出口凸度预报方法 | |
CN102941232A (zh) | 一种热连轧精轧过程控制方法 | |
CN101829686B (zh) | 一种确定环件径轴向轧制毛坯尺寸的方法 | |
CN103170508B (zh) | 一种热轧带钢宽度控制的方法 | |
CN103962390B (zh) | Vc辊平整机湿平整过程中张力与轧制压力综合设定方法 | |
CN102294364A (zh) | 极薄板平整机的轧制力预设定方法 | |
CN104759892A (zh) | 一种槽道型钢的生产系统及其生产方法 | |
CN113434994B (zh) | 一种基于热轧原板热轧工艺参数预测冷轧变形抗力的方法 | |
CN103611730B (zh) | 用于提高热连轧新品种首卷钢尺寸控制精度的方法 | |
CN103831304B (zh) | 一种热连轧中间坯目标宽度计算方法及系统 | |
CN103736835A (zh) | 一种温室水槽骨架在线冷弯成型工艺 | |
CN104131143B (zh) | 一种制备镁合金超薄带材的方法 | |
CN104942019A (zh) | 一种带钢冷轧过程宽度自动控制方法 | |
CN103706644B (zh) | 基于测厚仪测量厚度的辊缝设定值自适应控制方法 | |
CN104741390A (zh) | 一种基于φ函数的连轧机压下规程设定方法 | |
CN104324949B (zh) | 一种粗轧立辊道次立辊开口度的获取方法 | |
CN104463445A (zh) | 一种基于经验日局部校正多点外推算法的负荷预测方法 | |
CN102886384A (zh) | 基于支持向量机的森吉米尔20辊轧机板形缺陷识别方法 | |
CN104550267A (zh) | 一种带钢厚度横向分布的特征参数提取方法 | |
CN109719138A (zh) | 一种基于数据挖掘的变形抗力唯象模型计算方法 | |
CN103586289A (zh) | 热连轧粗轧区立辊轧制的轧制压力设定方法 | |
CN104353675A (zh) | 一种平整机带头板形轧制参数的控制方法及平整机 | |
CN107234135B (zh) | 一种适用于热连轧机组出口带钢表面粗糙度控制方法 | |
CN103394561B (zh) | 一种确定板带材冷弯成型各道次弯曲角度的方法 | |
CN104537136A (zh) | 一种六辊轧机辊径大小头缺陷补偿方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20150701 |