CN104728118A - 旋转式压缩机 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种旋转式压缩机，包括：具有定子和转子的电机；与转子进行旋转滑动的偏心轴；收纳活塞的压缩腔，活塞通过偏心轴中具备的偏心部进行驱动；转子和偏心轴分别连接了扭杆弹簧或者螺旋扭转弹簧的两侧动作端；在转子中，设有用于抵消偏心部和活塞产生的不平衡质量的至少一个平衡块；通过不平衡质量的重心和偏心轴的轴心的基准线，与通过平衡块重心和转子的轴心的平衡块重心线的角度为从3度到90度的范围；转子启动前，在转子的旋转方向，平衡块重心线位于基准线的后面。根据本发明实施例的旋转式压缩机，控制法线方向振动的增加，可以得到法线振动和回转振动的合成振动降低的效果。

Description

旋转式压缩机

技术领域

本发明涉及制冷领域，尤其是涉及一种旋转式压缩机。

背景技术

以降低旋转式压缩机的回转振动为目的，通过DC变频电机的波形合成的电机力矩控制技术得到了普及。电机力矩控制技术，在检测转子旋转位置的同时检出轴的力矩，进行变频机的波形合成，电机力矩与偏心轴力矩(以下称为轴力矩)近似，使旋转中的转子角速度稳定。

针对上述的波形合成法，使偏心轴和转子进行旋转滑动，降低轴力矩传递的力矩缓冲阀，因为转子中具备的平衡块的矢量方向有变化，所以课题是法线方向的振动会增加。

发明内容

本发明旨在至少在一定程度上解决相关技术中的技术问题之一。为此，本发明提出一种旋转式压缩机，可以得到法线振动和回转振动的合成振动降低的效果。

根据本发明实施例的旋转式压缩机，包括：具有定子和转子的电机；与所述转子进行旋转滑动的偏心轴；收纳活塞的压缩腔，所述活塞通过所述偏心轴中具备的偏心部进行驱动；所述转子和所述偏心轴分别连接了扭杆弹簧或者螺旋扭转弹簧的两侧动作端；在所述转子中，设有用于抵消所述偏心部和所述活塞产生的不平衡质量的至少一个平衡块；通过所述不平衡质量的重心和所述偏心轴的轴心的基准线，与通过所述平衡块重心和所述转子的轴心的平衡块重心线的角度为从3度到90度的范围；所述转子启动前，在所述转子的旋转方向，所述平衡块重心线位于所述基准线的后面。

根据本发明实施例的旋转式压缩机，可以维持旋转式压缩机的旋转振动降低的效果，控制法线方向振动的增加。因此，可以得到法线振动和回转振动的合成振动降低的效果。

在本发明的优选实施例中，所述平衡块被构造成在所述转子的一转之中，所述平衡块重心线和所述基准线总共有两次重合。

在本发明的进一步实施例中，在所述转子的1转中，决定所述平衡块重心线的旋转角的范围的限位器具备在所述转子和所述偏心轴的任一方。

根据本发明的一些实施例，由所述转子的旋转产生的所述不平衡质量的矢量为a、所述至少一个平衡块的总矢量为b、其比率b/a为1.0到0.6的范围。

在本发明的具体示例中，所述转子内设有与所述偏心轴转动配合的圆管。

根据本发明的一些实施例，所述偏心轴的与所述转子旋转滑动的范围内设有环形的凹槽。

附图说明

图1与本发明的实施例1相关，表示旋转式压缩机内部的纵截面图；

图2与该实施例相关，表示压缩机构的构成和转子组装的详细截面图；

图3与该实施例1相关，表示回转振动和法线振动的说明图；

图4与该实施例1相关，不平衡质量和平衡块的配置图；

图5与该实施例1相关，表示轴力矩的变动曲线和运行中的偏心轴与平衡块的旋转位置的概念图；

图6与该实施例1相关，表示以往设计的不平衡量和平衡块的合成矢量图；

图7与该实施例1相关，表示转子旋转角和合成矢量S的关系图；

图8与该实施例1相关，合成矢量的改善手段；

图9与该实施例1相关，合成矢量的改善设计的说明图；

图10与该实施例1相关，将给合成矢量作为非对称的改善设计案例；

图11与该实施例1相关，平衡块的配置设计图；

图12与本发明的实施例2相关，限位器和主轴的合成矢量图；

图13与该实施例2相关，转子和偏心轴的截面图；

图14与该实施例2相关，限位器的原理图；

图15与本发明的该实施例2相关，限位器和主轴的合成矢量图；

图16与该实施例2相关、转子和偏心轴的截面图；

图17与该实施例2相关，转子和偏心轴的截面图。

附图标记：

旋转式压缩机1、壳体2、压缩机构5、偏心轴10、主轴11、偏心部13、轴中孔14、压缩腔51、活塞52、

电机3、定子4、转子30、平衡块B37、平衡块C38、端环槽32a、

扭杆弹簧40、C动作端46、R动作端45、圆管35、R限位器36s、S限位器11s、螺旋扭转弹簧60、线圈部61、R动作端65、C动作端66、

具体实施方式

下面详细描述本发明的实施例，所述实施例的示例在附图中示出。下面通过参考附图描述的实施例是示例性的，旨在用于解释本发明，而不能理解为对本发明的限制。

在本发明的描述中，需要理解的是，术语“中心”、“纵向”、“横向”、“长度”、“宽度”、“厚度”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“底”“内”、“外”、“顺时针”、“逆时针”、“轴向”、“径向”、“周向”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。

此外，术语“第一”、“第二”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括至少一个该特征。在本发明的描述中，“多个”的含义是至少两个，例如两个，三个等，除非另有明确具体的限定。

下面参考图1-图17详细描述根据本发明实施例的旋转式压缩机1，其中旋转式压缩机1可以为单缸旋转式压缩机也可以为双缸旋转式压缩机。

根据本发明实施例的旋转式压缩机1，包括：电机3、偏心轴10和压缩腔51。其中电机3具有定子4和转子30。偏心轴10与转子30进行旋转滑动。压缩腔51收纳活塞52，活塞52通过偏心轴10中具备的偏心部13进行驱动。转子30和偏心轴10分别连接了扭杆弹簧40或者螺旋扭转弹簧60的两侧动作端。在转子30中，设有用于抵消偏心部13和活塞52产生的不平衡质量的至少一个平衡块。

通过不平衡质量的重心和偏心轴10的轴心的基准线A，与通过平衡块重心和转子30的轴心的平衡块重心线B的角度为从3度到90度的范围。转子30启动前，在转子30的旋转方向，平衡块重心线B位于基准线A的后面。

根据本发明实施例的旋转式压缩机1，可以维持旋转式压缩机1的旋转振动降低的效果，控制法线方向振动的增加。因此，可以得到法线振动和回转振动的合成振动降低的效果。

在本发明的一些优选实施例中，所述平衡块被构造成在转子30的一转之中，平衡块重心线B和基准线A总共有两次重合。

根据本发明的一些实施例，在转子30的1转中，决定平衡块重心线的旋转角的范围的限位器具备在转子30和偏心轴10的任一方。例如在图13所示的示例中，与转子30一起旋转的圆管35上设有R限位器36s，偏心轴10的主轴11上设有S限位器11s。

优选地，由转子30的旋转产生的不平衡质量的矢量为a、至少一个平衡块的总矢量为b、其比率b/a为1.0到0.6的范围。

根据本发明的一些具体实施例，转子30内设有与偏心轴10转动配合的圆管35。从而可以减少转子30的磨损。

在本发明的一些实施例中，如图2所示，偏心轴10的与转子30旋转滑动的范围内设有环形的凹槽11c。从而可以减少偏心轴10与转子30之间的滑动磨损。

下面参考图1-图17对根据本发明几个不同实施例的旋转式压缩机进行详细描述。

实施例1

本实施例1在使用单相感应电机的单缸旋转式压缩机中应用了本发明技术。如图1所示的旋转式压缩机1由密封的圆柱形壳体2中固定的压缩机构5、其上部配置的电机3组成，定子4固定在壳体2中，转子30与压缩机构5的主轴11旋转滑动。

本实施例的特点是在偏心轴10的主轴11中设置的轴中孔14中配备了扭杆弹簧40、通过其两端配置了C动作端46和R动作端45连接偏心轴10和转子30、并且偏心轴10和转子30进行旋转滑动。

通过在压缩腔51中进行偏心运转的活塞52的气体压缩，偏心轴10会产生急剧的轴力矩变动。扭杆弹簧40可以缓和该轴力矩变动，使转子30的角速度稳定。因此，旋转式压缩机1可以降低回转振动。

向偏心轴10的轴心e的长度方向偏心的偏心部13和活塞52的总质量，是产生法线振动的不平衡质量，作为其抵消质量，在转子30中，平衡块B37和平衡块C38在转子30的下侧和上侧。另外，2个平衡块在180度的位置是相对的。

图2表示压缩机构5和转子30的组装。转子30内径固定的圆管35对主轴11的外径在回转方向进行滑动。主轴11的轴中具备的扭杆弹簧40的一端与主轴11连接、另一端与转子30连接、所以转子30的力矩通过扭杆弹簧40传递到偏心轴10中。

运行中压缩腔51的压力在吸气压力和排气压力之间进行变动，所以偏心轴10的轴力距有大幅度变化。该轴力矩的变动会成为转子30的角速度变动。但是，旋转式压缩机1具备了扭杆弹簧40、通过该扭转带来的力矩吸收效果，旋转滑动的转子30的角速度变动可以稳定。

转子30通常拉动偏心轴10进行旋转。因此，偏心轴10的旋转角θ1和转子30的旋转角θ2不同。该旋转角的差为θ3的话，θ3为相位角θ3＝θ2－θ1。相位角θ3在转子30的1转中会不断变化，θ3的大小与轴力矩成比例。

通过θ3的变动，转子30中具备的2个平衡块B37和平衡块C38、相对于偏心轴10会改变角度。比如，如果θ3的最大值为50度的话，转子30的1转中，平衡块与偏心轴10的角度变化为。因此，旋转式压缩机1的法线方向的振动会有增减，产生课题。

通过图3、对回转振动和法线振动的不同进行说明。回转振动(左图)是通过偏心轴10的轴力矩的变动，以偏心轴轴心为中心，向回转方向自转的振动，与偏心轴10的轴力矩变动成比例，回转振动幅度会有增减。扭杆弹簧40是可以降低该回转振动幅度的手段。

另一方面，法线振动(右图)是由于上述不平衡质量的离心力产生的法线方向的振动。法线振动是偏心轴10的轴线倾斜的公转振动。该法线方向的振动由于上述平衡块理论上为零，是不会随压缩负荷而产生变动的振动。因此，旋转式压缩机的振动是回转方向和法线方向的合成振动。

图4所示的平衡块配置方法是以往采用在旋转式压缩机中的设计案例。左图、为了抵消不平衡质量A(符号A、离心力a)、将平衡块B37(符号B、离心力b)和平衡块C38(符号C、离心力c)分别配置在转子30的下端和上端。m和n为从不平衡质量A到各平衡块重心之间的高度尺寸，mxb和nxc为惯性力矩，与偏心轴10的倾斜的产生有关。

右图是从偏心轴10的下端Z方向看的图、偏芯部13和活塞52组成的不平衡质量A的方向和2个平衡块的重心在1条线上一致。另外，转子30的回转方向，是从偏心轴10的下端侧看时的时针方向，从转子30的上端侧看的话是反时针方向。

在此，为了法线振动和偏心轴10的倾斜为零，需要使下式成立。

a+c－b＝0···(1)

mxb－nxc＝0···(2)

a+c＝b，所以平衡块B的离心力(b)与上述不平衡质量A的离心力(a)和平衡块C的离心力(c)的和相当。而且根据m和n的尺寸，相对于平衡块B的质量，平衡块C的质量小很多。

接下来，对相对于不平衡质量A的平衡块B的角度变化进行说明。图5表示，横轴为将圆形的压缩腔51(360度)平均分割的角度θr。另外，偏心轴10的1转中的轴力矩为纵轴Tc、转子30(○)和偏心轴10(●)和平衡块B37(□)的各自的旋转角的过程有概念性的展示。

旋转式压缩机1、在压缩腔51中进行偏心旋转的活塞52的1转之中，同时进行气体吸入和气体压缩。另外，在转子30中固定的平衡块B37相对于转子30的旋转角度θ2通常为180度的角度差。

Tc最小时的θr＝0度中、偏心轴10和转子30的旋转角相当。转子30的旋转角前进的话，相对于偏心轴10转子30先行。这时的旋转角分别是θ1、θ2、其差θ3为相位角、θ3＝θ2－θ1。θ3与扭杆弹簧40的扭转角度相当。即，相位角θ3由转子30和偏心轴的力矩差以及扭杆弹簧40的弹簧常数决定。

另外，转子30从90度到180度的顺序旋转的话，由于Tc的急速增加，偏心轴10的角速度会下降，θ3会增加。偏心轴10达到180度的时候，转子旋转角为230度、这时，θ3达到最大50度。相位角θ3与扭杆弹簧40的扭转角度相当，扭杆弹簧40可以积蓄最大的能量。

偏心轴10的旋转角通过180度后，Tc急速减少，扭杆弹簧40释放出积蓄的能量。因此，较迟的偏心轴旋转速度会变快，角速度会增加，所以θ3会减少。因此，由于扭杆弹簧40的力矩缓冲作用，旋转振动会减少。

另一方面，通过转子30的1转的旋转，相位角θ3从、所以相对于偏心轴10的不平衡质量A的角度，平衡块B37以及平衡块C38的相位角θ3最大为50度。由于该θ3的变化，法线振动会增加。另外，预想θ3达到50度时的瞬间为最大。

图6所示的设计是根据以往的设计基准，在转子30停止时，相对于不平衡质量A，在基准线A上有平衡块B。不平衡质量A产生的离心力(a)的回转为圆的轨迹。不平衡质量A的角度为基准线A(0°)的话，基准线A为通过上述圆中心的直线。

不平衡质量A和平衡块B各自的离心力a、b一样为1，他们都在圆的上面。另外，平衡块B37和平衡块C38是在同一矢量线上的逆方向，其差b―c根据式(1)等于a也可以。

图6中，转子30从基准线A按反时针方向启动后，偏心轴10通过扭杆弹簧40进行旋转，根据各旋转角的差也就是相位角θ3，平衡块B从B0向B1的位置移动。

在此，不平衡质量A和平衡块B各自为矢量A和矢量B的话，这2个矢量得到的合成矢量AB是与圆垂直相交的振动方向。

其矢量为S。其结果，可以理解矢量AB是与转子30或者偏心轴10的轴心一致的法线方向的振动。但是，与转子30旋转一起合成矢量AB的方向和量(S)会产生变化，所以其振动模式很复杂。

矢量AB的量也就是离心力S可以通过下式得到。

S＝(a+b－2abxcosθ3)···(3)

在此γ＝θ3、另外、通过上述关系式，可以知道矢量AB的角度。

图7横轴表示相位角θ3、纵轴表示矢量AB的量S。数据1为a＝b＝1、数据2和3、分别为b＝0.8、b＝0.6，平衡块B的量(离心力)减小的估算。另外，θ3＞90，这样的话，S会超过1，所以在90度以下进行解析。另外，如果a＜b的话，与上述a＝b＝1的数据相比，S的值会增加所以是例外。

3个数据共同的特点是，①S与θ3的值成比例增加，θ3超过70的话，S＞1。②S≦0.5的θ3＜30度的范围内，可以得到振动改善效果。③即使改变b的值，也不会大幅度降低S、但b小的话，S的曲线倾斜有降低的趋势。另外，如果b＝0的话，S的值是图7的S＝1.0的水平直线。即，是没有平衡块B的设计。

首先，沿袭以往设计基准的图6的设计通过图7的数据1进行解析的话，θ3＝50时，S≒0.8、所以改善不能达到预期。即，沿袭以往的设计基准的话，θ3＝50是达不到的。因此，需要考虑兼顾一定以上的θ3的力矩控制法以及即使θ3增加法线振动也不会增加的手段。

图8图示的设计，是将平衡块B的安装角度相对于转子30的旋转方向，推迟1/2θ3的设计。该设计的特点是θ3通过基准线A分成两部分，矢量S可以得到较大的降低。

根据图9的矢量图，矢量AB的量相对于图6可以得到较大的降低。根据图7的数据进行计算的话，θ3＝50/2＝25、S≒0.43(数据1)、所以可以从图6中S≒0.8进行大幅降低。因此，可以切实改善法线振动。而且，S＝0.5的角度为大约30度、所以θ3＝60是可以允许的。另外，该设计是转子30的1转，S为零的基准线A(180度)要往复通过2次。

接下来、由于搭载旋转式压缩机的装置的负荷变动，与轴力矩的最大值一起，其角度也会有变动。考虑到该条件变化，要对合成矢量的量S进行优化，使θ3的幅度可以扩大，而且轴力矩为最大的角度。

作为该设计手段，图10中将相位角θ3扩大到90、θ3分为非对称角度α和β。比如，θ3＝90中，分为α＝60和β＝30、转子30的旋转角150～210度的范围中，合成矢量AB2的S在0.5以下的领域。一方的120度中，矢量AB1的S增加了0.9、但该120～150的范围是回转振动较小的领域，因此，从回转振动和法线振动的合成振动的观点来看，是平衡较好的设计。

图11通过本实施例揭示的几个改善手段，对平衡块B37以及平衡块C38的最佳配置进行设计。首先，反时针方向旋转的转子30的启动前，相对于基准线A，在转子30的旋转相反方向的角度θ中，设置了通过偏心轴10或者转子30的轴心的平衡块重心线B。该平衡块重心线B上至少要使平衡块的重心一致，这样来完成设计。在此，Gb以及Gc分别是平衡块B37和平衡块C38的重心。

角度θ如图10，考虑相对于基准线A，将相位角θ3非对称二分，其上限值为90度。一方的下限值，在排量小的机种中，将相位角θ3设为6度，考虑设得小点的话可以是3度。

另外，关注图7的数据3的话，b/a的值可以设置为0.6、θ3＜30中，S会增加，但θ3＞40中，S会减少，θ3即使是70，也可以是S＜1。就这样b/a的值可以进行优化，使法线振动平均化。

不需要端环32的DC电机中，转子铁芯中可以固定平衡块。另外，转子内部即使有可以代替平衡块作为不平衡质量手段的空间，也可以按上述改善手段进行设计。另外，双缸旋转式压缩机中，省略上述平衡块的一方是很容易的。

实施例2

比如说，1年间室外温度有大幅度变动的空调中搭载的旋转式压缩机，因为轴力矩变动大，所以θ3的变动幅度大。图12所示的实施例2、作为改善该课题的手段，要预先在设计阶段确定相位角θ3的起点和终点。

在图12中、追加分别确定相位角θ3的起点和终点的R限位器36s和S限位器11s。转子30启动以前、通过扭杆弹簧40的初期力矩，上述2个限位器有接触，成为相位角θ3的起点。

转子30启动，θ3增加后，2个限位器会脱出，其后，θ3为最大，这些限位器在接触的状态下，转子30和偏心轴10会按相同的角速度进行旋转。这期间，扭杆弹簧40的力矩可以维持最大值。但是，偏心轴10的轴矩要低到一定以下的值，上述2个限位器可以脱离，相位角θ3可以减少。

图13表示2个限位器的配置。R限位器36s是与转子一起旋转的圆管35的上端侧的内周具备的突起，S限位器11s是主轴11的轴端具备的突起。

图14是将2个限位器宽度设定为90度的设计案例，所以θ3的最大值为90度。左图为起点位置，右图为终点位置。另外始点和终点的宽度，要通过重心线B的旋转角度的范围来决定。

根据本实施例的方法，在设计阶段决定了起点和终点的角度宽度和位置的话，不但是θ3的最小值和最大值、也可以控制法线振动的大小和其矢量角度。因此，平衡块配置或扭杆弹簧40的设计就容易了。

实施例3

图15中图示的本实施例，作为扭杆弹簧40的替代，使用了螺旋扭转弹簧60。螺旋扭转弹簧60、由线圈部61和该两端的R动作端65和C动作端66组成。

图16是在构成压缩机构5的偏心轴10的轴端和转子30的端环槽32a中，分别安装C动作端66和R动作端65的组装图。图17是从转子30的上端侧看的图16的平面图。

与实施例1的扭杆弹簧40一样，螺旋扭转弹簧60通过线圈部61的内径的伸缩，决定转子30的相位角θ3。就这样，本实施例即使是使用螺旋扭转弹簧60的设计，也可以应用实施例1和实施例2揭示的平衡块配置设计。

产业上的利用可能性

本发明不但是在感应电机中，在转速可变的变频电机中也可以应用。另外，将偏心轴水平放置的卧式，或者是壳体内部为低压的低背压旋转式压缩机中也可以应用。这些压缩机搭载在空调器，冷冻冷藏装置，热水器，车载冷冻或空调器等中。

综上所述，本发明要解决的课题为：

具备对偏心轴和转子进行旋转滑动从而降低旋转振动的力矩缓冲装置的降低振动方式，由于转子旋转角度的变化，平衡块的矢量变化方向会有变化，所以法线振动会增加。

解决上述课题可以采用的手段：

在转子30启动之前，偏心部13的角度和平衡块B38的重心角度的差为3度到90度之间。确定平衡块38的安装角度时，转子30的1转之中，要使平衡块B38往复两次通过基准线A，这样的话法线振动值就是最小。

采用上述手段带来的有益效果：

通过对转子的平衡块的配置角度和旋转角度进行优化的简单方法，维持旋转式压缩机的旋转振动降低的效果，控制法线方向振动的增加。因此，可以得到该2个振动模式的合成振动降低的效果。

在本发明中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”、“固定”等术语应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或成一体；可以是机械连接，也可以是电连接或彼此可通讯；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通或两个元件的相互作用关系，除非另有明确的限定。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。

在本发明中，除非另有明确的规定和限定，第一特征在第二特征“上”或“下”可以是第一和第二特征直接接触，或第一和第二特征通过中间媒介间接接触。而且，第一特征在第二特征“之上”、“上方”和“上面”可是第一特征在第二特征正上方或斜上方，或仅仅表示第一特征水平高度高于第二特征。第一特征在第二特征“之下”、“下方”和“下面”可以是第一特征在第二特征正下方或斜下方，或仅仅表示第一特征水平高度小于第二特征。

在本说明书的描述中，参考术语“一个实施例”、“一些实施例”、“示例”、“具体示例”、或“一些示例”等的描述意指结合该实施例或示例描述的具体特征、结构、材料或者特点包含于本发明的至少一个实施例或示例中。在本说明书中，对上述术语的示意性表述不必须针对的是相同的实施例或示例。而且，描述的具体特征、结构、材料或者特点可以在任一个或多个实施例或示例中以合适的方式结合。此外，在不相互矛盾的情况下，本领域的技术人员可以将本说明书中描述的不同实施例或示例以及不同实施例或示例的特征进行结合和组合。

尽管上面已经示出和描述了本发明的实施例，可以理解的是，上述实施例是示例性的，不能理解为对本发明的限制，本领域的普通技术人员在本发明的范围内可以对上述实施例进行变化、修改、替换和变型。

Claims (6)

1.一种旋转式压缩机，其特征在于，包括：

具有定子和转子的电机；

与所述转子进行旋转滑动的偏心轴；

收纳活塞的压缩腔，所述活塞通过所述偏心轴中具备的偏心部进行驱动；

所述转子和所述偏心轴分别连接了扭杆弹簧或者螺旋扭转弹簧的两侧动作端；

在所述转子中，设有用于抵消所述偏心部和所述活塞产生的不平衡质量的至少一个平衡块；

通过所述不平衡质量的重心和所述偏心轴的轴心的基准线，与通过所述平衡块重心和所述转子的轴心的平衡块重心线的角度为从3度到90度的范围；

所述转子启动前，在所述转子的旋转方向，所述平衡块重心线位于所述基准线的后面。

2.根据权利要求1所述的旋转式压缩机，其特征在于，所述平衡块被构造成在所述转子的一转之中，所述平衡块重心线和所述基准线总共有两次重合。

3.根据权利要求1所述的旋转式压缩机，其特征在于，在所述转子的1转中，决定所述平衡块重心线的旋转角的范围的限位器具备在所述转子和所述偏心轴的任一方。

4.根据权利要求1所述的旋转式压缩机，其特征在于，由所述转子的旋转产生的所述不平衡质量的矢量为a、所述至少一个平衡块的总矢量为b、其比率b/a为1.0到0.6的范围。

5.根据权利要求1所述的旋转式压缩机，其特征在于，所述转子内设有与所述偏心轴转动配合的圆管。

6.根据权利要求1所述的旋转式压缩机，其特征在于，所述偏心轴的与所述转子旋转滑动的范围内设有环形的凹槽。