CN104496429A

CN104496429A - Al2O3-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料及其制备方法

Info

Publication number: CN104496429A
Application number: CN201410812032.1A
Authority: CN
Inventors: 孙旭东; 修稚萌; 张梦雯; 李晓东; 张牧; 韩成玮; 李继光; 霍地; 朱琦; 刘绍宏
Original assignee: Northeastern University China
Current assignee: Northeastern University China
Priority date: 2014-12-24
Filing date: 2014-12-24
Publication date: 2015-04-08
Anticipated expiration: 2034-12-24
Also published as: CN104496429B

Abstract

一种Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料及其制备方法，属于材料技术领域，陶瓷刀具材料成分由主成分、副成分及添加成分组成，主成分中Al₂O₃体积含量为65~85%，Ti(C,N)体积含量为15~35%；副成分cBN为主成分体积的0.5~5%；添加成分为主成分体积的0.5~5%。制备方法为：（1）准备主原料；（2）准备副原料；（3）准备添加剂；（4）将准备的主原料和一次分散剂溶液球磨混合、干燥；（5）将副原料和添加剂置于二次分散剂溶液中，超声分散处理；（6）球磨混合后烘干至少24h，然后热压，温度1350~1450℃，压力30~45MPa。本发明的方法获得的陶瓷材料具有较高的力学性能，可用于加工“难加工”材料，制备成本更低廉。

Description

Al2O3-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料及其制备方法

技术领域

本发明属于材料技术领域，特别涉及一种Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料及其制备方法。

背景技术

随着现代机械工业的发展，高强钢、淬火钢、镍基合金、钴基合金、钛合金等金属及复合材料等的使用越来越广泛，这些材料一般至少具有以下特点之一：高硬度、高强度、高塑性和高韧性、低塑性和高脆性、低导热性、有微观的硬质点或硬夹杂物、化学性质活泼；这些特性使切削过程中的切削力加大，切削温度升高，刀具耐用度下降；有时还将使已加工表面质量恶化，切屑难以控制；最终则使加工效率和加工质量降低。

Al₂O₃陶瓷具有优良的高温强度、耐磨性、耐腐蚀性，采用纳米粉可以进一步降低烧结温度，但纯Al₂O₃陶瓷室温强度低、断裂韧性较差限制了其发展；Al₂O₃中添加碳化物或氮化物，经热压烧结，明显改善材料性能；Ti(C,N)是TiC和TiN的连续固溶体，它兼具二者的优良性能，在氧化铝陶瓷中可以阻碍Al₂O₃晶粒长大，起到增强增韧的作用；立方氮化硼(cBN)是一种新型超硬材料，结构与金刚石类似，硬度仅次于金刚石，热稳定性非常好，耐热性可达1400-1450℃，化学稳定性好，1000℃以下不会产生氧化反应，与铁系材料直到1200-1300℃也不起化学反应，此外cBN还具有良好的导热性和较小的摩擦系数，可以改善刀具材料切削性能；但是cBN不易烧结，易分解，通常是在高温、超高压（>5GPa）下制备。

专利 CN101583451A公开了一种“cBN烧结体和cBN烧结体制成的工具”，其中所描述的cBN烧结体是通过在1200~1900℃的温度下，且在不低于4GPa不高于7GPa的压力下烧结如下原料粉末获得；所述原料粉末组成为：50~90vol%cBN，1~20vol%TiC，9~50vol%（Al₂O₃+ZrO₂）；或者40~85vol%cBN，0.5~15vol%TiCN，9~50vol%(Al₂O₃+ZrO₂)；

专利 CN102821898A公开了一种“立方氮化硼烧结体和立方氮化硼烧结体工具”，这种cBN烧结体包含: 20~65vol%cBN, 30~80vol%Al₂O₃, Zr的氮化物、硼化物、碳化物、碳氮化物、硼氮化物中的一种或几种记为X，及ZrO₂，X与ZrO₂在烧结体中总量为1~6vol%；所描述的cBN烧结体是通过在5.5~7.0GPa，1300-1800℃的高温、高压下烧结获得；

专利CN 103764595A公开了一种“由陶瓷和低体积立方氮化硼形成的复合致密体及制造方法”，这种复合致密体通过在高温/高压下烧结包括5~60 vol %cBN、5~2 vol %氧化锆的以及其它陶瓷材料的组合物而成，其它材料可以包括一种或多种Ti、Zr、Hf、Al、Si的氮化物、硼化物以及碳化物以及Al₂O₃，致密体可以在烧结过程中粘接到碳化物基体；所述复合致密体通过在40~60KBar和1300~1800℃的范围内的高温/高压烧结过程而制造；

专利CN102864357A公开了一种“纳米碳化硼和纳米氮化硼颗粒复合增强碳氮化钛基金属陶瓷材料”。该材料在以碳氮化钛（TiC,N）为主相，以钴、镍为粘结相的基体材料中添加增强相，该增强相为纳米碳化硼和纳米氮化硼颗粒，增强相的添加量为0.5~8wt%(BC+BN)，该金属陶瓷的制备工艺是模压后真空（氮气）烧结；

专利CN 103121845A 公开了“一种立方氮化硼烧结体及其制备方法”，其原材料包括氧化铝、立方氮化硼、Ti粉、Al粉、Si粉，其中氧化铝和立方氮化硼的质量比为1：0.3~9，按氧化铝和立方氮化硼总质量的0.1~50%添加Ti粉、Al粉和Si粉中的一种或几种，经混合后在10~120MPa，1000~1600℃，SPS烧结5~30min，烧结体的弯曲强度可达350~460MPa。

以上几种方法均不同程度存在原料成本高、反应条件苛刻、操作复杂、制备成本高、性能不够理想等问题。

发明内容

针对现有Al₂O₃陶瓷基刀具材料在制备技术上存在的上述问题，本发明提供一种Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料及其制备方法，通过以纳米级的Al₂O₃和微米级的Ti(C,N)为基础粉末，添加少量微米级的cBN粉末及其它添加剂，选择合适的分散剂，制备出纳米颗粒均匀分布的Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN混合粉末, 再采用一般热压烧结制备出Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料。

本发明的Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料的成分由主成分、副成分及添加成分组成，主成分中Al₂O₃的体积含量为65~85%，Ti(C,N)的体积含量为15~35%；副成分为cBN，为主成分体积的0.5~5%；添加成分为Ti、Al和Ni中的一种或两种，为主成分体积的0.5~5%。

上述的Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料的维氏硬度22~24GPa，抗弯强度500~650MPa，断裂韧性6~9MPa·m^1/2。

本发明的Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料的制备方法按以下步骤进行：

1、准备Al₂O₃粉末、Ti(C,N)粉末作为主原料；Al₂O₃粉末的粒度为0.08~0.2μm，占全部主原料总体积的65~85%；Ti(C,N)粉末的粒度为0.08~0.1μm，占全部主原料总体积的15~35%；

2、准备cBN粉末作为副原料，cBN粉末的粒度为0.5~5μm，占全部主原料总体积的0.5~5%；

3、准备Ti粉、Al粉和Ni粉中的一种或两种混合作为添加剂，粒度≤3μm，添加剂占全部主原料总体积的0.5~3%；

4、将分散剂聚丙烯酸铵溶于水中制成一次分散剂溶液，聚丙烯酸铵的重量浓度为0.6~1.2%；将准备的主原料和一次分散剂溶液置于球磨机中球磨混合12~24h，然后在80~120℃干燥24~48h，得到Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末；其中一次分散剂溶与主原料的体积比为1:（0.3~0.6）；

5、将分散剂聚乙二醇溶于无水乙醇中，搅拌均匀制成二次分散剂溶液，聚乙二醇的重量浓度为0.6~1.2%；将准备的副原料和添加剂置于二次分散剂溶液中，然后进行超声分散处理制成悬浊液；其中二次分散剂溶与副原料的体积比为1:（0.3~0.6）；

6、将Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末与悬浊液放入球磨机中球磨混合至少24h，然后在60~80℃条件下烘干至少24h，获得的固体物料在真空或惰性气氛条件下进行热压，热压温度为1350~1450℃，热压压力30~45MPa，热压时间为15~30min，制成Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料。

上述方法中，Ti(C,N)粉末中Ti（C_1-XN_X）的重量含量≥99.9％，其中 x =0.3~0.7。

上述方法中，cBN 粉末中立方相BN≥99%。

上述方法中，选用的聚乙二醇为聚乙二醇400。

上述方法中，真空条件是指真空度＜10^-2MPa。

上述方法中，惰性气氛为氩气气氛。

本发明的方法通过选择合适的分散剂、最佳的分散剂用量解决了混料过程中纳米尺寸基础粉末及添加剂容易团聚的问题，制备出cBN颗粒均匀分布的Al₂O₃-TiCN-cBN混合料；经过热压烧结制备出Al₂O₃-TiCN-cBN复合陶瓷刀具材料；在氧化铝中添加Ti(C,N)颗粒，一方面阻止了氧化铝晶粒的长大，从而达到了增强补韧的效果，另一方面增强了与cBN颗粒的界面结合强度；在材料中添加少量cBN，可以增强材料的硬度和刀具的切削性能。本发明的方法获得的陶瓷材料具有较高的力学性能，在烧结后的组织中立方氮化硼仍然保持立方相，且与陶瓷基体结合紧密；该材料可用于加工“难加工”材料，诸如淬火钢、镍基合金、钴基合金、钛基合金等；并且制备成本更低廉。

附图说明

图1为本发明实施例中不同温度热压后获得的Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料的XRD图；从上到下依次为实施例1、实施例2和实施例3；

图2为本发明实施例3中的Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料的SEM照片图；

图3为本发明实施例1中的Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料的SEM照片图；

EDS和XRD分析结果表明，图2和图3中灰色区域为Al₂O₃，白色区域为Ti(C,N)，黑色区域为cBN。

具体实施方式

本发明实施例中采用的Al₂O₃粉末为市购产品，纯度≥99.95％。

本发明实施例中采用的Ti(C,N)粉末为市购产品。

本发明实施例中采用的cBN 粉末为市购产品。

本发明实施例中采用的水为去离子水。

本发明实施例中采用的聚丙烯酸铵为市购聚丙烯酸铵A40，采用的聚乙二醇（PEG400）为市购，采用的无水乙醇为市购分析纯试剂。

本发明实施例中超声分散处理采用的设备为92-IIN超声波细胞粉碎机。

本发明实施例中显微组织观察采用设备为Ultra Plus型场发射分析扫描电镜（德国蔡司公司）。

本发明实施例中X射线扫描采用的设备为PW3040/60的X^，Pert ProX射线衍射仪(荷兰PA Nalytical B.V.)。

本发明实施例中硬度测量采用401MVD^TM显微维氏硬度计，强度测量采用SANS材料实验机测量材料的三点抗折强度, 断裂韧性采用单边缺口梁法（SENB）测量计算。

本发明实施例中当Ti粉、Al粉和Ni粉中的两种混合作为添加剂时，混合比例为任意比例。

实施例1

准备Al₂O₃粉末、Ti(C,N)粉末作为主原料；Al₂O₃粉末的粒度为0.08~0.2μm，占全部主原料总体积的65%；Ti(C,N)粉末的粒度为0.08~0.1μm，占全部主原料总体积的35%；

Ti(C,N)粉末中Ti（C_1-XN_X）的重量含量≥99.9％，其中 x =0.3；cBN 粉末中立方相BN≥99%；

准备cBN粉末作为副原料，cBN粉末的粒度为0.5~1μm，占全部主原料总体积的5%；

准备Ti粉作为添加剂，粒度≤3μm，添加剂占全部主原料总体积的1%；

将分散剂聚丙烯酸铵溶于水中制成一次分散剂溶液，聚丙烯酸铵的重量浓度为0.6%；将准备的主原料和一次分散剂溶液置于球磨机中球磨混合12h，然后在80℃干燥48h，得到Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末；其中一次分散剂溶与主原料的体积比为1:0.3；

将分散剂聚乙二醇溶于无水乙醇中，搅拌均匀制成二次分散剂溶液，聚乙二醇的重量浓度为0.6%；将准备的副原料和添加剂置于二次分散剂溶液中，然后进行超声分散处理制成悬浊液；其中二次分散剂溶与副原料的体积比为1:0.3；

将Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末与悬浊液放入球磨机中球磨混合24h，然后在80℃条件下烘干24h，获得的固体物料在真空条件下进行热压，真空度＜10^-2MPa；热压温度为1450℃，热压压力40MPa，热压时间为15min，制成Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料，维氏硬度22GPa，抗弯强度650MPa，断裂韧性9MPa·m^1/2；X射线扫描结果如图1所示，由图1可见氮化硼都是以立方相存在，没有发现六方相；电子扫描结果如图3所示。

实施例2

方法同实施例1，不同点在于：

准备Al₂O₃粉末、Ti(C,N)粉末作为主原料；Al₂O₃粉末占全部主原料总体积的70%；Ti(C,N)粉末占全部主原料总体积的30%；Ti(C,N)粉末中Ti（C_1-XN_X）的x =0.5；

副原料cBN粉末的粒度为2~3μm，占全部主原料总体积的0.5%；

准备Al粉作为添加剂，添加剂占全部主原料总体积的0.5%；

一次分散剂溶液中聚丙烯酸铵的重量浓度为0.8%；将准备的主原料和一次分散剂溶液置于球磨机中球磨混合16h，然后在90℃干燥40h，得到Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末；其中一次分散剂溶与主原料的体积比为1:0.4；

二次分散剂溶液中聚乙二醇的重量浓度为0.8%；二次分散剂溶与副原料的体积比为1:0.4；

将Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末与悬浊液放入球磨机中球磨混合30h，然后在60℃条件下烘干30h，获得的固体物料在氩气气氛条件下进行热压，热压温度为1400℃，热压压力35MPa，热压时间为20min，制成Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料，维氏硬度23GPa，抗弯强度620MPa，断裂韧性8MPa·m^1/2；X射线扫描结果如图1所示。

实施例3

方法同实施例1，不同点在于：

准备Al₂O₃粉末、Ti(C,N)粉末作为主原料；Al₂O₃粉末占全部主原料总体积的85%；Ti(C,N)粉末占全部主原料总体积的15%；Ti(C,N)粉末中Ti（C_1-XN_X）的x =0.7；

副原料cBN粉末的粒度为3~5μm，占全部主原料总体积的5%；

准备Ti粉和Ni粉按等质量混合作为添加剂，添加剂占全部主原料总体积的3%；

一次分散剂溶液中聚丙烯酸铵的重量浓度为1.0%；将准备的主原料和一次分散剂溶液置于球磨机中球磨混合20h，然后在100℃干燥36h，得到Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末；其中一次分散剂溶与主原料的体积比为1:0.5；

二次分散剂溶液中聚乙二醇的重量浓度为1.0%；二次分散剂溶与副原料的体积比为1:0.5；

将Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末与悬浊液放入球磨机中球磨混合24h，然后在80℃条件下烘干30h，获得的固体物料在真空条件下进行热压，真空条件是指真空度＜10^-2MPa；热压温度为1350℃，热压压力35MPa，热压时间为20min，制成Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料，维氏硬度24GPa，抗弯强度500MPa，断裂韧性6MPa·m^1/2；X射线扫描结果如图1所示；电子扫描结果如图2所示。

实施例4

方法同实施例1，不同点在于：

准备Al₂O₃粉末、Ti(C,N)粉末作为主原料；Al₂O₃粉末占全部主原料总体积的75%；Ti(C,N)粉末占全部主原料总体积的25%；Ti(C,N)粉末中Ti（C_1-XN_X）的x =0.3；

副原料cBN粉末的粒度为4~5μm，占全部主原料总体积的1%；

准备Ni粉作为添加剂，添加剂占全部主原料总体积的2%；

一次分散剂溶液中聚丙烯酸铵的重量浓度为1.2%；将准备的主原料和一次分散剂溶液置于球磨机中球磨混合24h，然后在120℃干燥24h，得到Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末；其中一次分散剂溶与主原料的体积比为1:0.6；

二次分散剂溶液中聚乙二醇的重量浓度为1.2%；二次分散剂溶与副原料的体积比为1:0.6；

将Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末与悬浊液放入球磨机中球磨混合30h，然后在70℃条件下烘干24h，获得的固体物料在氩气气氛条件下进行热压，热压温度为1450℃，热压压力30MPa，热压时间为30min，制成Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料，维氏硬度22GPa，抗弯强度590MPa，断裂韧性7MPa·m^1/2。

实施例5

方法同实施例1，不同点在于：

准备Al₂O₃粉末、Ti(C,N)粉末作为主原料；Al₂O₃粉末占全部主原料总体积的65%；Ti(C,N)粉末占全部主原料总体积的35%；Ti(C,N)粉末中Ti（C_1-XN_X）的x =0.5；

副原料cBN粉末的粒度为0.5~1μm，占全部主原料总体积的2%；

准备Al粉和Ni粉按等质量混合作为添加剂，添加剂占全部主原料总体积的1.5%；

一次分散剂溶液中聚丙烯酸铵的重量浓度为0.6%；将准备的主原料和一次分散剂溶液置于球磨机中球磨混合12h，然后在80℃干燥48h，得到Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末；其中一次分散剂溶与主原料的体积比为1:0.3；

二次分散剂溶液中聚乙二醇的重量浓度为0.6%；二次分散剂溶与副原料的体积比为1:0.3；

将Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末与悬浊液放入球磨机中球磨混合30h，然后在60℃条件下烘干30h，获得的固体物料在真空条件下进行热压，真空条件是指真空度＜10^-2MPa；热压温度为1400℃，热压压力40MPa，热压时间为25min，制成Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料，维氏硬度23GPa，抗弯强度560MPa，断裂韧性8MPa·m^1/2。

实施例6

方法同实施例1，不同点在于：

准备Al₂O₃粉末、Ti(C,N)粉末作为主原料；Al₂O₃粉末占全部主原料总体积的70%；Ti(C,N)粉末占全部主原料总体积的30%；Ti(C,N)粉末中Ti（C_1-XN_X）的x =0.7；

副原料cBN粉末的粒度为0.5~5μm，占全部主原料总体积的4%；

准备Ti粉和Al粉按等质量混合作为添加剂，添加剂占全部主原料总体积的2.5%；

将Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末与悬浊液放入球磨机中球磨混合28h，然后在80℃条件下烘干32h，获得的固体物料在氩气气氛条件下进行热压，热压温度为1350℃，热压压力45MPa，热压时间为15min，制成Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料，维氏硬度24GPa，抗弯强度520MPa，断裂韧性6MPa·m^1/2。

实施例7

方法同实施例1，不同点在于：

副原料cBN粉末的粒度为0.5~1.5μm，占全部主原料总体积的5%；

准备Al粉和Ni粉按等质量混合作为添加剂，添加剂占全部主原料总体积的3%；

将Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末与悬浊液放入球磨机中球磨混合32h，然后在70℃条件下烘干24h，获得的固体物料在真空条件下进行热压，真空条件是指真空度＜10^-2MPa；热压温度为1450℃，热压压力35MPa，热压时间为20min，制成Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料，维氏硬度22GPa，抗弯强度620MPa，断裂韧性9MPa·m^1/2。

实施例8

方法同实施例1，不同点在于：

准备Al₂O₃粉末、Ti(C,N)粉末作为主原料；Al₂O₃粉末占全部主原料总体积的85%；Ti(C,N)粉末占全部主原料总体积的15%；Ti(C,N)粉末中Ti（C_1-XN_X）的x =0.5；

副原料cBN粉末的粒度为3~5μm，占全部主原料总体积的1%；

准备Ti粉作为添加剂，添加剂占全部主原料总体积的0.5%；

将Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末与悬浊液放入球磨机中球磨混合24h，然后在60℃条件下烘干32h，获得的固体物料在氩气气氛条件下进行热压，热压温度为1350℃，热压压力35MPa，热压时间为30min，制成Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料，维氏硬度24GPa，抗弯强度510MPa，断裂韧性6MPa·m^1/2。

Claims

1.一种Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料，其特征在于成分由主成分、副成分及添加成分组成，主成分中Al₂O₃的体积含量为65~85%，Ti(C,N)的体积含量为15~35%；副成分为cBN，含量为主成分体积的0.5~5%；添加成分为Ti、Al和Ni中的一种或两种，含量为主成分体积的0.5~5%。

2.根据权利要求1所述的一种Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料，其特征在于该材料的维氏硬度22~24GPa，抗弯强度500~650MPa，断裂韧性6~9MPa·m^1/2。

3.一种权利要求1所述的Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料的制备方法，其特征在于按以下步骤进行：

（1）准备Al₂O₃粉末、Ti(C,N)粉末作为主原料；Al₂O₃粉末的粒度为0.08~0.2μm，占全部主原料总体积的65~85%；Ti(C,N)粉末的粒度为0.08~0.1μm，占全部主原料总体积的15~35%；

（2）准备cBN粉末作为副原料，cBN粉末的粒度为0.5~5μm，占全部主原料总体积的0.5~5%；

（3）准备Ti粉、Al粉和Ni粉中的一种或两种混合作为添加剂，粒度≤3μm，添加剂占全部主原料总体积的0.5~3%；

（4）将分散剂聚丙烯酸铵溶于水中制成一次分散剂溶液，聚丙烯酸铵的重量浓度为0.6~1.2%；将准备的主原料和一次分散剂溶液置于球磨机中球磨混合12~24h，然后在80~120℃干燥24~48h，得到Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末；其中一次分散剂溶与主原料的体积比为1:（0.3~0.6）；

（5）将分散剂聚乙二醇溶于无水乙醇中，搅拌均匀制成二次分散剂溶液，聚乙二醇的重量浓度为0.6~1.2%；将准备的副原料和添加剂置于二次分散剂溶液中，然后进行超声分散处理制成悬浊液；其中二次分散剂溶与副原料的体积比为1:（0.3~0.6）；

（6）将Al₂O₃-Ti(C,N)混合粉末与悬浊液放入球磨机中球磨混合至少24h，然后在60~80℃条件下烘干至少24h，获得的固体物料在真空或惰性气氛条件下进行热压，热压温度为1350~1450℃，热压压力30~45MPa，热压时间为15~30min，制成Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料。

4.根据权利要求3所述的Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料的制备方法，其特征在于所述的Ti(C,N)粉末中Ti（C_1-XN_X）的重量含量≥99.9％，其中 x =0.3~0.7。

5.根据权利要求3所述的Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料的制备方法，其特征在于所述的cBN 粉末中立方相BN≥99%。

6.根据权利要求3所述的Al₂O₃-Ti(C,N)-cBN陶瓷刀具材料的制备方法，其特征在于所述的聚乙二醇选用聚乙二醇400。