CN104359290A - 以蒸发器进风口作为烘房新风口的空气源热泵烘房 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种以蒸发器进风口作为烘房新风口的空气源热泵烘房，包括空气源热泵、烘房和全热换热器，所述空气源热泵的机壳分割为第一内腔和第二内腔。自动风门关闭时在冷凝器风机作用下对烘房形成相对封闭式地循环风加热；当烘房内物料升温到一定温度，湿度增大时，自动风门开启以蒸发器进风口作为烘房新风口。本发明以系统整体结构设置和蒸发器换热后冷风利用为基础，以自动风门的开闭为转换条件，创新了除湿、排湿同时进行的物料烘干方式，实现了多种工作模式的有机复合；能够自动、灵活、方便地改变系统整体功能趋向，满足物料烘干各阶段的不同甚至相互矛盾的需要；能够同时兼顾能效比和物料烘干速度的大幅提高；节约了设备投资。

Description

以蒸发器进风口作为烘房新风口的空气源热泵烘房

技术领域

本发明涉及一种用于物料烘干的空气源热泵烘房。

背景技术

物料烘干一般是以空气作为加热介质，用高于或明显高于物料温度的热能对物料进行加热，加热的空气与物料表面接触,热空气降温,物料吸收热量温度升高,物料加热后，由表至里其水份吸热蒸发或汽化，水分子与加热介质一起变成湿热空气，排湿风机排出烘房外。

空气源热泵主要由冷凝器、冷凝器风机、压缩机、节流装置、蒸发器、蒸发器风机组成,压缩机、冷凝器、节流装置、蒸发器、依序用工质管道连接,形成一个循环回路。

空气源热泵烘房已在人们的生产活动中广泛使用，主要是由排湿风机排湿型和蒸发器冷凝除湿型两类烘房，两类烘房的不足分述如下：

1、排湿型空气源热泵烘房，利用循环风加热，其加热烘干方式是：空气源热泵的蒸发器向环境中的空气吸热，经压缩机压缩后的高温工质向冷凝器供热，冷凝器由冷凝器风机向烘房送入热风，烘房的上部设有回风道和排湿口，回风道将回风再次送入冷凝器，形成循环风加热。在烘房排湿口设置排湿风机,当烘房内的空气湿度增大到一定程度时,排湿风机启动进行抽风排湿。排湿时形成负压，新风口进入环境温度的新风。湿度降低，烘房内物料温度一般不下降,空气温度一般下降1-2℃。湿度降低到一定范围，排湿风机停止工作。随着加热、排湿的进行，烘房内温度升高，物料水份逐渐降低，当烘房内物料含水量很低时，即达到了对物料进行烘干的目的。

为了提高其热能利用率，在排湿口连接全热换热器进行热回收，将环境温度的新风通过全热换热器与湿热空气进行热交换，新风经交换后温度升高再送入冷凝器进风处，但热交换后的湿热空气一般仍要高出环境温度空气10—40℃,携带了大量的热量排出烘房外。因此，现有技术采用全热换热器，只起到了加热环境温度的新风的作用。

排湿型与下述除湿型相比较，其能效比虽提高很多,但是其不足之处是：1)排湿抽风时,即使经过废热回收，只能回收35％左右，仍有大量的热量排出烘房外，造成了大量的能源浪费；2)在物料的整个烘干过程中,排湿型的去湿效果(去湿率)比除湿型的去湿效果(去湿率)要差很多；3)排湿补充的新风是来自环境中的空气,未进行过除湿处理；上述三项缺点降低了物料的干燥速度。

2、除湿型空气源热泵烘房，其蒸发器不向环境中的空气吸热，吸收的是烘房内湿热空气中的热量,湿热空气经过蒸发器吸热降温，其中的水份冷凝形成小水珠从导管中流出。蒸发器内吸热的工质经压缩机压缩成高压高温气体，利用冷凝器放热,对烘干室内物料进行加热,物料加热后,烘干室内的空气湿度增大,湿热空气又经蒸发器冷却除湿,周而复始利用循环风加热。

该技术方案的不足是：1)烘房内物料初始加热时，蒸发器冷却除湿没有意义，因为烘房内空气温度与环境温度温差较小，不能使烘房内空气达到露点而脱水。相反，由于蒸发器冷却，使烘房内物料初始加热的时间明显延长。2)空气源热泵热风机处在一个密封或相对密封的环境中运行，不能从外部环境中吸热，热泵制热的能量被蒸发器冷凝除湿抵销了很大一部分,能效比只有1.0左右，能效比太低，物料加热升温速度缓慢，仅比电阻类型的烘房烘干效果稍好一些，没有发挥空气源热泵高效制热的优点，物料干燥速度不如排湿型空气源热泵烘房。

发明内容

为了克服现有技术的不足,本发明所要解决的技术问题是拓展空气源热泵烘房烘干能力和节能潜力,提供一种同时具备较强物料干燥能力和较高的能效比的空气源热泵烘房,为了解决所述技术问题，本发明采用的技术方案是，

以蒸发器进风口作为烘房新风口的空气源热泵烘房，包括空气源热泵、烘房和全热换热器，其特征在于，所述空气源热泵的机壳分割为第一内腔和第二内腔：

第一内腔内由蒸发器分割为X腔和Y腔，Y腔设置进风口、X腔设有装置蒸发器风机的出风口；

第二内腔内由冷凝器分割为进风腔和出风腔；出风腔装置冷凝器风机并连通烘房进风口；进风腔连通烘房的回风口；

全热换热器装置于第一内腔和第二内腔之间，全热换热器的A通道进风口置于第二内腔的进风腔并设有风门，A通道出风口置于第一内腔的Y腔并设有换热器风机；全热换热器的B通道进风口位于第一内腔的X腔，B通道出风口置于所述进风腔内；所述冷凝器风机全压大于蒸发器风机全压，冷凝器风机吸纳的风量中，来自全热换热器的B通道出风口的风量是蒸发器风机总风量的3～30％。

采用上述技术方案：

1、自动风门关闭时在冷凝器风机作用下对烘房形成相对封闭式地循环风加热：所述相对封闭是指，在自动风门关闭时A通道被封闭，第二内腔内的进风腔的空气未被分流，难以形成负压；同时全热换热器的B通道具有较大风阻，虽然冷凝器风机全压大于蒸发器风机，仍不足以使得第一内腔X腔的空气通过B通道进入第二内腔，或者进入量较小，相对于整体风量而言可以忽略不计。

当烘房内物料升温到一定温度，湿度增大时，自动风门开启，冷凝器风机吸入蒸发器换热后冷风作为新风补充,使得烘房内形成正压，烘房内的湿热气体在正压的作用下排出室外。烘房只要设置排湿孔，不再需要装置排湿风机。

2、本发明为了有效利用烘房内的热量,采用全热换热器进行热回收,冷凝器风机吸入B通道的新风(即蒸发器换热后冷风)和A通道的湿热回风,B通道的新风经全热换热器换热后，温度高于或明显高于环境温度新风；A通道的回风经全热换热器换热后,温度明显降低而达到空气露点温度,冷凝水滴入全热换热器下方的集水盘,水份顺着集水盘的导流管流出。

上述过程中糅合了多重作用：①利用了现有技术中直接外排的蒸发器换热后冷风，该冷风在蒸发器冷却过程中实际已经进行了一次除湿；进一步地，采用蒸发器换热后干燥冷风作为新风源，温度较低，经全热换热器冷凝湿热回风，优于环境温度新风的除湿能力，冷凝水量增大，除湿效果增强；2)水蒸气冷凝时潜热被释放出来，潜热被充分利用率，回风风温明显提高。但是在现有技术中这部分潜热的热能就因为无法利用而被浪费了。3)该冷风经全热换热器加热升温，明显高于环境温度新风，接近回风的风温，充分利用了排湿的废热；4)同时该冷风经全热换热器加热达到接近回风温度干燥新风进入烘房，在正压的作用下进行排湿。

3、本公司在干燥领域经过多年探索，总结了物料烘干过程的“三段式”理论，第一段过程是物料加热过程，物料表面与被加热的加热介质接触，物料表面温度提高，物料表面的水份吸热蒸发，物料次表面也吸热升温。第一段加热过程的加热介质温度一般在到达34℃范围。

第二段是物料进入烘干快速失水过程，物料表面和次表面的水份变成湿热空气经烘房排湿口排出或经除湿排出，这一阶段物料失水速度较快。该过程中物料内部的水份向物料表面扩散(此时要求有相对较高的温度作用才有利于水份由内向外扩散)，扩散的水分子进入加热介质中。该过程中，过少的排湿风量不利物料干燥，过多的排湿风量会使烘房内的物料温度降低，不利于物料内部的水份向表面渗出。

第三段干燥过程，物料内部的水份较少，要有更大的驱动物料内部水份向外扩散的能力，此时需要更高的烘干温度和更低相对湿度的新风补充排湿带走的湿热空气。

本发明以上述“三段式”理论为指导，能够满足不同物料烘干阶段的实际需要：

在物料烘干初期,自动风门闭合,使物料加热速度较快，消除了冷风对物料烘干初期的消极影响；

物料经一段时间加热，烘房内相对湿度到达设定的范围或温度提高到设定的范围时,自动风门自动开启,蒸发器冷凝除湿后的冷风，作为新风经全热换热器加热进入烘房。该新风有利于物料干燥速度加快和节能：

进入物料烘干的第二阶段，尤其是第二阶段的中期(如36℃时)或后期(如46℃时)，物料表面和芯部温度基本相同，温差小。此时物料中的水分以水蒸汽的形式脱离物料进入加热介质，加热介质湿度增大，此时物料干燥的首要任务是以最有效的方式带走烘房内加热介质的水份。通过大量的实验发现，只有突破传统的排湿或除湿的方式才能提高这一阶段的物料干燥速度。

本发明在该阶段采用蒸发器换热的冷风作为排湿的新风源，相对湿度低于环境温度空气相对湿度6％左右，一般要低于环境温度4℃左右。传统观点认为低于环境温度的冷空气对物料干燥不利，发明人经过多次实验发现，现有技术中，利用全热换热器加热环境温度的新风有两个不足：1)经全热换热器加热新风，冷凝回风除水的效率不高。2)在这一阶段，烘房内排湿过程的废热热量有大量富余，得不到充分利用。采用蒸发器换热的冷风作为排湿的新风源，其用量是蒸发器冷风的3～30％，明显提高了全热换热器对回风除水效率。同时，蒸发器换热冷风经全热换热器加热后，其升温效果达到或高于全热换热器加热环境温度的新风。而且，通过冷凝器加热的回风和新风，相对湿度要降低10％左右，为缩短物料第二阶段干燥时间创造了条件。

物料干燥进入第三阶段，物料温度较高，如50℃以上，加热介质的相对湿度大都在60％以下，物料的表面水份少。以植物物料为例，它的次表面、芯部的水份通过毛细孔向表面扩散，形成扩散梯度。此时通过自动风门减少新风输入烘房的量，有利于提高加热介质的温度，加剧芯部水份向外扩散；蒸发器换热冷风新风相对湿度低，与物料表面接触带走物的水份。当物料温度达到60℃或60℃以上时，物料进入了干燥状态。

由上可知，本发明通过新风的断、通动作的方式实现了在加热和除湿、排湿模式中的自动高效切换。有利于物料的除湿、排湿和干燥。

4、本发明的热泵系统蒸发器吸热是对环境温度空气吸热，系统的能效比高，在环境温度30℃烘房温度55℃对物料进行烘干时，能效比达到4.1以上。

综上所述，本发明的有益效果在于，以系统整体结构设置和蒸发器换热后冷风利用为基础，以自动风门的开闭为转换条件，创新了除湿、排湿同时进行的物料烘干方式，实现了多种工作模式的有机复合；能够自动、灵活、方便地改变系统整体功能趋向，满足物料烘干各阶段的不同甚至相互矛盾的需要；能够同时兼顾能效比和物料烘干速度的大幅提高；节约了设备投资。

在上述基础上，发明人通过大量的试验发现，物料在第二阶段失水烘干过程中，物料表面积、物料含水量、物料装载量、物料温度和加热介质相对湿度等等因素都对失水过程都产生影响，要优化物料烘干失水过程，关键在于能否找到上述因素的动态平衡点，并自动有效控制系统在该阶段的运行状态与该平衡点契合。

为了实现这一目的，作为本发明的一种优选方式，所述自动风门设置双参数控制方式：当烘房温度达到设定的下限值时，自动风门启动关小或关门动作；当烘房湿度达到设定的上限值时，自动风门启动开大或全开动作。

上述方式将众多影响因素模拟简化为便于操作的可控参数，使得新风输送到烘房的量正好或稍小，能够保持高效的排湿、除湿状态，又不使设备的加热有过多的富余。发明人的这一设计取得了如下有益效果；1)、在烘干失水阶段，获得了最多的排湿、除湿风量，物料水份去除实现了最大化。2)、设备制热的热量得到了充分的利用，最大限度避免了热能在烘房中大量富余而浪费。3)、在干燥过程中能够满足不同物料的干燥需要：如，糖份高的植物物料在第一至第三阶段能够实现“闷水”(即烘房间歇式排湿或者不排湿)，使加热介质升温速度加快，物料芯部也获得相对较快升温，水份向表面扩散，有利于干燥；或者第三阶段能够以小通风量的方式向烘房送风，使烘房温度逐渐升高，避免因为快速升温影响物料外观色泽，或者快速升温使物料外表“结壳”，导致芯部不易干燥的不良效果。

优选地，所述A风道的出风口与蒸发器的距离称之为第一距离，所述Y腔的进风口与蒸发器的距离称之为第二距离，所述第一距离小于第二距离。使得A风道的热风相对于新风优先进入蒸发器及蒸发器风机。

下面将结合附图和具体实施方式对本发明做进一步说明。

附图说明

附图为本发明系统构成原理示意图。

具体实施方式

参见附图，反映本发明的一种具体结构，所述以蒸发器进风口作为烘房新风口的空气源热泵烘房，包括空气源热泵、烘房1和全热换热器6，所述空气源热泵的机壳分割为相互独立的第一内腔和第二内腔：

第一内腔内由蒸发器9分割为X腔8和Y腔12，Y腔12设置进风口10、X腔8设有装置蒸发器风机7的出风口；

第二内腔内由冷凝器14分割为进风腔4和出风腔13；出风腔13装置冷凝器风机15并连通烘房进风口16；进风腔4连通烘房1的回风口3；烘房1只要设置排湿孔2，不再需要装置排湿风机。

全热换热器6装置于第一内腔和第二内腔之间，全热换热器6的A通道进风口置于第二内腔的进风腔4，并设有自动风门5。A通道出风口置于第一内腔的Y腔12并设有换热器风机11；全热换热器6的B通道进风口位于第一内腔的X腔8，B通道出风口置于所述进风腔4内；所述冷凝器风机15全压大于蒸发器风机7全压，冷凝器风机15吸纳的风量中，来自全热换热器6的B通道出风口的风量是蒸发器风机7的总风量的3～30％。

为了充分说明本发明的有益效果，在相同环境温度、相同热泵功率、相同烘房、相同重量物料和相同工况下与排湿型烘房、除湿型烘房进行比较，具体实施方式分别说明如下：

1.采用本发明结构的烘房：

使用三匹空气源热泵加热，烘房内物料是金银花，鲜花重量202千克，烘房尺寸；高2.17米，长3.56米，宽1.95米。采用本技术方案对物料进行烘干，烘干时的环境温度22-29℃。烘干工艺；开机3小时，关闭冷风风门。烘房温升至32℃，相对湿度74％。

本段中以烘房(物料)温度32℃升至34℃的过程为例作详细说明，以阐明本发明所述的双参数控制方式：烘房温度上限设为34℃，下限设为32℃。烘房温度32℃，开启冷风自动风门开始除湿,自动风门以每小时120m³冷风经全热换热器向烘房送风，烘房温度升高，相对湿度提高到78％，烘房温度升至上限值34℃时，自动风门以每小时600m³冷风经全热换热器向烘房送风，烘房温度下降，相对湿度降低，当烘房温度下降32℃，相对湿度降至68％。(这一时段，平均每小时420m³冷风经全热换热器向烘房送风，下同)从导流管流出的除湿冷凝水每小时3.8千克左右,烘房排湿孔长时间排湿,经全热换热器除湿至5小时后,烘房温升至34℃，相对湿度72％。

烘房温升至34℃后(以下不作详述)以每小时平均500m³冷风向烘房送风,从导流管流出的除湿冷凝水每小时4千克左右。除湿至10小时后,烘房温升至39℃，相对湿度74％左右波动,从导流管流出的除湿冷凝水每小时4.5千克左右。除湿至16小时后,烘房温升至47℃，相对湿度降至64％左右波动,从导流管流出的除湿冷凝水每小时3.9千克左右。除湿至20小时后,烘房温升至52℃，以平均每小时360m³冷风向烘房送风,相对湿度降至50左右波动％,从导流管流出的除湿冷凝水每小时3.2千克左右。除湿至22小时,烘房温升至54℃，以平均每小时280m³冷风向烘房送风,相对湿度降至41％左右波动,从导流管流出的除湿冷凝水每小时1.1千克,经过26小时加热,除湿至23小时干燥金银花,相对湿度降至37％,达到干燥的要求,干燥的金银花46千克。耗电99度。

2.排湿型烘房：

开机3小时烘房温升至32℃，相对湿度74％,两台60瓦排湿风机进行排湿,排湿设置：自开始排湿起15小时,加热5分钟排湿两分钟,15小时至22小时,加热8分钟排湿两分钟,22小时以后加热8分钟排湿1分钟。该全热换热器是安装在排湿口,只有排湿时才具有回收废热的功能废热利用率在50％左右,210千克金银花经过32小时加热,29小时干燥,烘房温度51℃,相对湿度38％,达到干燥的要求,干燥的金银花46.3千克。耗电122度。

3.除湿型烘房：

物料由22℃开始加热和除湿,加热温度缓慢上升,经过38小时加热除湿后,烘房温度到达46℃,相对湿度34％,物料达到干燥的要求,干燥的金银花45.8千克，耗电140度。

本发明描述的上述实现方式仅是为了清楚的说明本发明的技术方案，而不能理解为对本发明作出任何限制。本发明在本技术领域具有公知的多种替代或者变形，在不脱离本发明实质意义的前提下，均落入本发明的保护范围。

Claims (3)

1.以蒸发器进风口作为烘房新风口的空气源热泵烘房，包括空气源热泵、烘房和全热换热器，其特征在于，所述空气源热泵的机壳分割为第一内腔和第二内腔：

第一内腔内由蒸发器分割为X腔和Y腔，Y腔设置进风口、X腔设有装置蒸发器风机的出风口；

第二内腔内由冷凝器分割为进风腔和出风腔；出风腔装置冷凝器风机并连通烘房进风口；进风腔连通烘房的回风口；

全热换热器装置于第一内腔和第二内腔之间，全热换热器的A通道进风口置于第二内腔的进风腔并设有风门，A通道出风口置于第一内腔的Y腔并设有换热器风机；全热换热器的B通道进风口位于第一内腔的X腔，B通道出风口置于所述进风腔内；所述冷凝器风机全压大于蒸发器风机全压，冷凝器风机吸纳的风量中，来自全热换热器的B通道出风口的风量是蒸发器风机总风量的3～30％。

2.如权利要求1所述的以蒸发器进风口作为烘房新风口的空气源热泵烘房，其特征在于，所述风门采用自动风门，自动风门设置双参数控制方式：当烘房温度达到设定的下限值时，自动风门启动关小或关门动作；当烘房湿度达到设定的上限值时，自动风门启动开大或全开动作。

3.如权利要求1或2所述的以蒸发器进风口作为烘房新风口的空气源热泵烘房，其特征在于，所述A风道的出风口与蒸发器的距离称之为第一距离，所述Y腔的进风口与蒸发器的距离称之为第二距离，所述第一距离小于第二距离。