CN104253396A - 一种多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工系统及施工方法 - Google Patents

Abstract

一种多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工系统及施工方法，多分裂大截面导线固定在多个铁塔上形成供电电路，施工系统包括牵引机、张力机、u形转向器，在每个铁塔左侧和右侧各设一组滑车，左侧滑车与右侧滑车竖向高度不相同；u形转向器由多个锚固在地面上呈U型分布的滑轮组成；牵引机与所述的张力机设在牵引场，所述的u型转向器设在转向场，牵引场与转向场之间间隔多个铁塔，牵引绳一端连接在张力机上的导线上另一端穿过依次穿过铁塔左侧或右侧滑车，并经过u形转向器的滑轮后再依次穿过铁塔右侧或左侧滑车，最后连接在牵引机上,形成环牵。本发明的优点在于，实现多分裂大截面导线环形牵引、放张，形成“牵张场—转向场—牵张场”的“U”型环牵系统，实现180°转向牵引。

Description

一种多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工系统及施工方法

技术领域

一种适用多分裂大截面导线牵张施工的系统和施工方法，特别涉及一种适用于高山大岭地区的多分裂大截面导线牵张施工的系统和施工方法。

背影技术

云南至广东±800kV特高压直流输电工程是世界上第一个±800kV直流输电工程，该工程直流线路主要采用六分裂LGJ-630/45型大截面导线设计。由于特高压直流线路沿线地形以高山大岭为主，受地形限制，张力架线施工牵张场地选择困难，部分架线区段难以采用常规的直线张力架线施工方式无法实现。

为攻克高山大岭地区张力架线牵张场地选择困难的难题，葛洲坝集团电力有限责任公司和中国能源建设集团广东火电工程总公司积极开展施工技术创新，采用环形张力架线施工方法，克服直线张力架线施工方法牵张场地选择困难的问题。

技术方案

本发明提供了一种多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工系统及施工方法，实现多分裂大截面导线环形牵引、放张，形成“牵张场—转向场—牵张场”的“U”型环牵系统，实现180°转向牵引。

本发明的技术方案为，一种多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工系统，多分裂大截面导线固定在多个铁塔上形成供电电路，施工系统包括牵引机、张力机、u形转向器，在每个铁塔左侧和右侧各设一组滑车，左侧滑车与右侧滑车竖向高度不相同；

所述u形转向器由多个锚固在地面上呈U型分布的滑轮组成；

所述牵引机与所述的张力机设在牵引场，所述的u型转向器设在转向场，牵引场与转向场之间间隔多个铁塔，牵引绳一端连接在张力机上的导线上另一端穿过依次穿过铁塔左侧或右侧滑车，并经过u形转向器的滑轮后再依次穿过铁塔右侧或左侧滑车，最后连接在牵引机上,形成环牵。

进一步讲，牵引绳与转向场夹角小于15度。

进一步讲，牵引绳与牵引场的夹角小于15度。

一种运用多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工系统的牵张方法包括场地准备——牵引参数计算——布设牵引设备——牵引放张——紧线施工——附件安装；

所述场地准备包括根据施工场地的实际情况，选择牵引场、转向场，牵引场内设置牵引机、张力机，转向场内设置u形转向器；

所述参数计算包括计算整定张力、转向场u形转向器受力、牵引力，根据计算的参数选择牵引机型号、张力机型号、牵引绳型号、u形转向器大小；

所述布设牵引设备包括在牵引场设置选定的牵引机、张力机，在回转场设置选定的u形转向器，将牵引绳一端连接在张力机上的导线上另一端穿过依次穿过铁塔左侧或右侧滑车，并经过u形转向器的滑轮后再依次穿过铁塔右侧或左侧滑车，最后连接在牵引机上,形成环牵；

所述牵引放张包括启动牵引机使牵引绳向牵引机运动，导线在牵引机的牵引下依次通过铁塔上的滑轮至u形转向器；

所述的紧线施工包括将拉紧的导线临时固定在铁塔上；

所述的附件安装包括在铁塔上安装线夹，并将导线固定在线夹上。

进一步讲，参数计算中牵引力的计算式为：

$\begin{array}{c}{P}_H=m{\mathrm{\ϵ}}^i{\mathrm{\ϵ}}_0^{2n+k-i}{T}_H+m{\mathrm{\ϵ}}_0^{2n+k-i}\mathrm{\ω}(h_1{\mathrm{\ϵ}}^i+h_2{\mathrm{\ϵ}}^{i-1}+......+h_i\mathrm{\ϵ})+\\ {\mathrm{\ω}}_0(h_{i+1}{\mathrm{\ϵ}}_0^{2n+k-i}+h_{i+2}{\mathrm{\ϵ}}_0^{2n+k-i-1}+......h_{n+1}{\mathrm{\ϵ}}_0^{n+k}+h_{n+2}{\mathrm{\ϵ}}_0^n+h_{n+3}{\mathrm{\ϵ}}_0^{n-1}+\\ ......+h_{2n+1}{\mathrm{\ϵ}}_0+h_{2n+2})\end{array}---\left(1\right)$

式中

由于从张力机到u形转向器悬挂点与从u形转向器到牵引机同铁塔悬挂，故二者的前铁塔与后铁塔悬点高差绝对值相等，式(1)中h₁与h_2n+2、h₂与h_2n+1、……、h_n+1与h_n+2取值时大小相等正负相反，同时，ε与ε₀取值相同，式(1)可简化为：

$\begin{array}{c}{P}_H=m{\mathrm{\ϵ}}^{2n+k}{T}_H+m{\mathrm{\ϵ}}^{2n+k-i}\mathrm{\ω}(h_1{\mathrm{\ϵ}}^i+h_2{\mathrm{\ϵ}}^{i-1}+......+h_i\mathrm{\ϵ})+\\ {\mathrm{\ω}}_0(h_{i+1}{\mathrm{\ϵ}}^{2n+k-i}+h_{i+2}{\mathrm{\ϵ}}^{2n+k-i-1}+......h_{n+1}{\mathrm{\ϵ}}^{n+k}+h_{n+2}{\mathrm{\ϵ}}^n+h_{n+3}{\mathrm{\ϵ}}^{n-1}+\\ ......+h_{2n+1}\mathrm{\ϵ}+h_{2n+2})\end{array}---\left(2\right)$

分别计算出施工段内导线由张力机牵放到第i档牵引侧塔位放线滑车时相对应的牵引力，取其最大值P_Hmax来确定牵引力的过载保安值；

整定张力计算采用以下公式，计算出与各档所需架线水平张力相对应的张力机出口张力，以其中的最大值T_Himax作为架线段整定张力:

$T_{\mathrm{Hi}}=\frac{H_i}{K_i}---\left(3\right)$

其中： $H_i=\frac{x(l-x)\mathrm{\ω}}{2(N-y)\cos \mathrm{\α}\±2x\sin \mathrm{\α}}---\left(4\right)$

$K_i=0.945[{\mathrm{\ϵ}}^{i-1}+\frac{6\mathrm{\ω}}{T_P}(h_1{\mathrm{\ϵ}}^{i-1}+h_2{\mathrm{\ϵ}}^{i-2}+......+h_i)]---\left(5\right)$

T_H＝T_Himax  (6)

式中

式(2)中，当牵引侧塔位悬挂点低于张力侧塔位悬挂点(即h_i取负值)时取+，反之取-；

转向场u形转向器的滑轮受力计算,转向场根据转向角度按扇形等分布置，单个转向滑轮受力计算式为：

式中F—转向滑车受力，kN；

P_Hmax—施工段内牵引机的最大牵引力，kN；

K—冲击系数，取1.2；

进一步讲，张力机选择方式，张力机额定制动张力可按下式选用：

T≥K_TT_P

式中：

T——主张力机单导线额定制动张力，N；

K_T——选择张力机单导线额定制动张力的系数，钢芯铝绞线时，K_T＝0.12～0.18，钢芯铝合金绞线时，K_T＝0.09～0.125；

T_P——被牵放导线的保证计算拉断力，N。

进一步讲，牵引机的选择，牵引机的额定牵引力应满足以下要求

P≥mK_PT_P

式中：

P——牵引机的额定牵引力，N；

m——组成导线的子导线根数；

K_P——选择主牵引机额定牵引力的系数。钢芯铝绞线时K_P＝0.2～0.3。钢芯铝合金绞线时K_P＝0.14～0.2。根据具体的地形地貌条件选用相应的系数。

T_P——被牵放导线的保证计算拉断力，N。

进一步讲，牵引绳的选择，牵引绳的综合破断力应满足：

$Q_P\≥\frac{3}{5}{\mathrm{mT}}_P$

式中：

Q_P——牵引绳的综合破断力，N；

T_P——被牵放导线的保证计算拉断力，N；

m——组成导线的子导线根数。

本发明的优点在于，与常规张力架线施工方式比较，通过设置转向场及回线通道，形成“牵张场—转向场—牵张场”的“U”型环牵系统，实现180°转向牵引，工机具选择及搭配规范，工艺流程清晰，过程控制有效，使施工安全得到充分保证。

牵引机、张力机共场设置，实现牵张场场地、工机具、信息等资源共享，进行“面对面”统一管理，减少牵张场之间工机具(牵引绳等)的运输时间及调配工作量，提高放线效率。

场地布局合理、紧凑，避免长距离修路，对施工现场生态环境影响小，减少青苗赔偿和对当地农作物的损坏，体现了“资源节约”、“低碳环保”的施工理念。

附图说明

1、本发明多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工系统结构示意图。

2、本发明牵引绳与转向场夹角示意图。

3、本发明牵引绳与转向场夹角示意图。

4、本发明中铁塔悬挂悬车示意图。

5、本发明多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工方法工艺流程图。

6、本发明多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工方法左侧导线环牵展放示意图。

7、本发明多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工方法右侧导线环牵展放示意图。

如图中，导线1、铁塔2、牵引机3、张力机4、u形转向器5、滑车6、滑轮7、牵引绳8。

具体实施例

如图1中，一种多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工系统，多分裂大截面导线1固定在多个铁塔2上形成循环牵引回路，施工系统包括牵引机3、张力机4、u形转向器5，如图4中，在每个铁塔2左侧和右侧各设一组滑车6，左侧滑车6与右侧滑6车竖向高度不相同；

u形转向器5由多个锚固在地面上呈U型分布的滑轮7组成；

牵引机3与张力机4设在牵引场A，u型转向器5设在转向场B，牵引场A与转向场B之间间隔多个铁塔2，牵引绳8一端连接在张力机4上的导线1上另一端穿过依次穿过铁塔2左侧滑车6，并经过u形转向器5的滑轮7后再依次穿过铁塔2右侧滑车6，最后连接在牵引机2上,形成环牵。

优选的，如图2中，牵引绳8与转向场B夹角小于15度，如图3中，牵引绳8与牵引场A的夹角小于15度。

如图5中，一种多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工方法包括场地准备——牵引参数计算——布设牵引设备——牵引放张——紧线施工——附件安装；

场地准备包括根据施工场地的实际情况，选择牵引场A、转向场B，牵引场A内设置牵引机3、张力机4，转向场B内设置u形转向器5，牵引场A、转向场B之间间隔多个铁塔2，从牵引场A至转向场B的铁塔2依次标X1、X2、X3至Xn，从牵引场A的张力机4到铁塔2X1为第1档，从牵引场A的张力机4到铁塔2X2为第2档依次类推到第i档；

所述参数计算包括计算整定张力、转向场Bu形转向器5受力、牵引力；

其中牵引力的计算式为：

$\begin{array}{c}{P}_H=m{\mathrm{\ϵ}}^i{\mathrm{\ϵ}}_0^{2n+k-i}{T}_H+m{\mathrm{\ϵ}}_0^{2n+k-i}\mathrm{\ω}(h_1{\mathrm{\ϵ}}^i+h_2{\mathrm{\ϵ}}^{i-1}+......+h_i\mathrm{\ϵ})+\\ {\mathrm{\ω}}_0(h_{i+1}{\mathrm{\ϵ}}_0^{2n+k-i}+h_{i+2}{\mathrm{\ϵ}}_0^{2n+k-i-1}+......h_{n+1}{\mathrm{\ϵ}}_0^{n+k}+h_{n+2}{\mathrm{\ϵ}}_0^n+h_{n+3}{\mathrm{\ϵ}}_0^{n-1}+\\ ......+h_{2n+1}{\mathrm{\ϵ}}_0+h_{2n+2})\end{array}---\left(1\right)$

式中

由于从张力机到u形转向器悬挂点与从u形转向器到牵引机同铁塔悬挂，故二者的前铁塔与后铁塔悬点高差绝对值相等，式(1)中h₁与h_2n+2、h₂与h_2n+1、……、h_n+1与h_n+2取值时大小相等正负相反，同时，ε与ε0取值相同，式(1)可简化为：

$\begin{array}{c}{P}_H=m{\mathrm{\ϵ}}^{2n+k}{T}_H+m{\mathrm{\ϵ}}^{2n+k-i}\mathrm{\ω}(h_1{\mathrm{\ϵ}}^i+h_2{\mathrm{\ϵ}}^{i-1}+......+h_i\mathrm{\ϵ})+\\ {\mathrm{\ω}}_0(h_{i+1}{\mathrm{\ϵ}}^{2n+k-i}+h_{i+2}{\mathrm{\ϵ}}^{2n+k-i-1}+......h_{n+1}{\mathrm{\ϵ}}^{n+k}+h_{n+2}{\mathrm{\ϵ}}^n+h_{n+3}{\mathrm{\ϵ}}^{n-1}+\\ ......+h_{2n+1}\mathrm{\ϵ}+h_{2n+2})\end{array}---\left(2\right)$

分别计算出施工段内导线由张力机牵放到第i档牵引侧塔位放线滑车时相对应的牵引力，取其最大值P_Hmax来确定牵引力的过载保安值；

整定张力计算采用以下公式，计算出与各档所需架线水平张力相对应的张力机出口张力，以其中的最大值T_Himax作为架线段整定张力:

$T_{\mathrm{Hi}}=\frac{H_i}{K_i}---\left(3\right)$

其中： $H_i=\frac{x(l-x)\mathrm{\ω}}{2(N-y)\cos \mathrm{\α}\±2x\sin \mathrm{\α}}---\left(4\right)$

$K_i=0.945[{\mathrm{\ϵ}}^{i-1}+\frac{6\mathrm{\ω}}{T_P}(h_1{\mathrm{\ϵ}}^{i-1}+h_2{\mathrm{\ϵ}}^{i-2}+......+h_i)]---\left(5\right)$

T_H＝T_Himax  (6)

式中

式(2)中，当牵引侧塔位悬挂点低于张力侧塔位悬挂点(即h_i取负值)时取+，反之取-；

转向场u形转向器的滑轮受力计算,转向场根据转向角度按扇形等分布置，单个转向滑轮受力计算式为：

式中F—转向滑车受力，kN；

P_Hmax—施工段内牵引机的最大牵引力，kN；

K—冲击系数，取1.2；

张力机选择方式，张力机额定制动张力可按下式选用：

T≥K_TT_P

式中：

T——主张力机单导线额定制动张力，N；

K_T——选择张力机单导线额定制动张力的系数，钢芯铝绞线时，K_T＝0.12～0.18，钢芯铝合金绞线时，K_T＝0.09～0.125；

T_P——被牵放导线的保证计算拉断力，N；

牵引机的选择，牵引机的额定牵引力应满足以下要求

P≥mK_PT_P

式中：

P——牵引机的额定牵引力，N；

m——组成导线的子导线根数；

K_P——选择主牵引机额定牵引力的系数。钢芯铝绞线时K_P＝0.2～0.3。钢芯铝合金绞线时K_P＝0.14～0.2。根据具体的地形地貌条件选用相应的系数。

T_P——被牵放导线的保证计算拉断力，N。

牵引绳的选择，牵引绳的综合破断力应满足：

$Q_P\≥\frac{3}{5}{\mathrm{mT}}_P$

式中：

Q_P——牵引绳的综合破断力，N；

T_P——被牵放导线的保证计算拉断力，N；

m——组成导线的子导线根数；

布设牵引设备包括在牵引场设置选定的牵引机、张力机，在回转场设置选定的u形转向器，如图6牵引绳一端连接在张力机上的导线上另一端穿过依次穿过铁塔左侧滑车(放线滑车组)，并经过u形转向器的滑轮后再依次穿过铁塔右侧滑车(回线滑车组)，最后连接在牵引机上,形成环牵；牵引放张包括启动牵引机使牵引绳向牵引机运动，导线在牵引机的牵引下依次通过铁塔上的滑轮至u形转向器；紧线施工包括将拉紧的导线临时固定在铁塔上；

附件安装包括在铁塔上安装线夹，并将导线固定在线夹上。

在如图6施工完成后，如图7牵引绳一端连接在张力机上的导线上另一端穿过依次穿过铁塔右侧滑车(放线滑车组)，并经过u形转向器的滑轮后再依次穿过铁塔左侧滑车(回线滑车组)，因为在左侧放线施工过程中，已完成了左侧放线，在右侧施工时，需要重新悬挂滑车，悬挂的位置靠近铁塔中部与右侧方线的铁塔悬臂端悬挂滑车之间留有一定安全距离，最后连接在牵引机上,形成环牵；牵引放张包括启动牵引机使牵引绳向牵引机运动，导线在牵引机的牵引下依次通过铁塔上的滑轮至u形转向器；紧线施工包括将拉紧的导线临时固定在铁塔上；附件安装包括在铁塔上安装线夹，并将导线固定在线夹上。

工程实例一

云南鲁地拉电站～仁和500kV双回线路交流送出工程

工程概况鲁地拉电站～仁和500kV双回线路交流送出工程起点为(云南省宾川县与永胜县交界)鲁地拉水电站，终点为500kV(永仁县就宜镇)仁和变电站，整体走向自西向东，作为“十二五”期间云南“西电东送”电网的组成部分。线路长度92.25km，海拔1000－3000m，其中10mm冰区74.874km，15mm冰区17.376km，该工程采用双回路四分裂LGJ-500/45型导线设计。

施工情况

该工程地形全为高山大岭，沟壑纵横，海拔在2500～3500米之间，同时林木较为密集，交通条件较差，只有乡村小路可以利用。受地形和交通的限制，张力架线施工牵张场地选择尤为困难，难以采用常规张力架线施工方式。通过施工现场勘察、数据采集、受力分析、工器具及设备选择等一系列研究策划，在鲁地拉电站～仁和500kV双回线路交流送出工程中成功应用了“一牵四”牵张共场张力展放四分裂LGJ-500/45导线施工技术。

本标段共分为2个架线区段，均采用牵张共场张力架线施工工艺，第一个个架线区段:G3117-G3134+1，张力场和牵引场同场布置位于G3131，转向场位置位于G3117，架线长度为8.755km。第二架线区段：G3134+1-G3201，张力场和牵引场同场布置，均位于G3134+1，转向场位于G3201，架线长度10.323km，塔位最大相对高差为1043米。该两个架线区段施工时间第一段为2013.5.26-2013.6.5，第二段为2013.5.14-2013.5.24，每个区段前后仅用时11天。

工程施实例二

瀑布沟～东坡I、II回500千伏线路工程

工程概况瀑布沟～东坡I、II回500千伏线路工程第III标从峨眉山市大为镇双娥村(SIN008〉起，至洪雅县桃源乡黄湾村〔SIN 5053〕止，共有铁塔139基。其中I回长43.208(单回长10.174KM，同塔双回长33.034KM)。本工程导线10mm、20mm冰区采用4XLGJ-400/50型钢芯铝绞线,冰区采用4XA3/S3A-465/60钢芯铝合金导线。一根地线(其中10mm、20mm冰区釆用GJ-100,30mm冰区釆用GJ-120),另一根地线釆用OPGW(其中10mm冰区釆用OPGW-100、20mm及大于1000米档距的冰区釆用OPGW-140B,30mm冰区釆用GJ-120、OPGW-190)。

施工情况本工程施工时间从2009年6月至2010年7月，沿线地形丘陵占15.51％，山地占44.45％，高山大岭占40.04％，交通较为困难，能利用的交通道路主要为乡村级道路，施工时，小运较为困难，特别是放线施工，牵张场选场困难。本工程自SIN 4008一SIN 4019号塔一段，放线施工中，采用了牵张工法张力建协施工工法，解决了施工选场的难题，该区段施工工期为10天。

Claims (8)

1.一种多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工系统，多分裂大截面导线固定在多个铁塔上形成循环牵引回路，其特征是：所述施工系统包括牵引机、张力机、u形转向器，在每个铁塔左侧和右侧各设一组滑车，左侧滑车与右侧滑车竖向高度不相同；

所述u形转向器由多个锚固在地面上呈U型分布的滑轮组成；

所述牵引机与所述的张力机设在牵引场，所述的u型转向器设在转向场，牵引场与转向场之间间隔多个铁塔，牵引绳一端连接在张力机上的导线上另一端穿过依次穿过铁塔左侧或右侧滑车，并经过u形转向器的滑轮后再依次穿过铁塔右侧或左侧滑车，最后连接在牵引机上,形成环牵。

2.根据权利要求1所述的一种多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工系统，其特征是：所述牵引绳与转向场的地面夹角小于15度。

3.根据权利要求1所述的一种多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工系统，其特征是：所述牵引绳与所述牵引场的夹角小于15度。

4.一种运用根据权利要求1所述的一种多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工系统的牵张方法，其特征是：所述方法包括场地准备——牵引参数计算——布设牵引设备——牵引放张——紧线施工——附件安装；

所述场地准备包括根据施工场地的实际情况，选择牵引场、转向场，牵引场内设置牵引机、张力机，转向场内设置u形转向器；

所述参数计算包括计算整定张力、转向场u形转向器受力、牵引力，根据计算的参数选择牵引机型号、张力机型号、牵引绳型号、u形转向器大小；

所述布设牵引设备包括在牵引场设置选定的牵引机、张力机，在回转场设置选定的u形转向器，将牵引绳一端连接在张力机上的导线上另一端穿过依次穿过铁塔左侧或右侧滑车，并经过u形转向器的滑轮后再依次穿过铁塔右侧或左侧滑车，最后连接在牵引机上,形成环牵；

所述牵引放张包括启动牵引机使牵引绳向牵引机运动，导线在牵引机的牵引下依次通过铁塔上的滑轮至u形转向器，实现牵引绳环牵张力展放，及导线“一牵n”环牵张力展放；

所述的紧线施工包括将拉紧的导线临时固定在铁塔上；

所述的附件安装包括在铁塔上安装线夹，并将导线固定在线夹上。

5.根据权利要求4所述的一种多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工的牵张方法，其特征是：所述参数计算中牵引力的计算式为：

$\begin{array}{c}{P}_H={m^i}_0^{2n+k-i}{T}_H+m_0^{2n+k-i}\mathrm{\ω}{h_1}^i+{h_2}^{i-1}+\mathrm{LL}+h_i+\\ {\mathrm{\ω}}_0{h_{i+1}}_0^{2n+k-i}+{h_{i+2}}_0^{2n+k-i-1}+\mathrm{LL}+{h_{n+1}}_0^{n+k}+{h_{n+2}}_0^n+{h_{n+3}}_0^{n-1}+\end{array}---\left(1\right)$

LL+h_2n+10+h_2n+2

式中P_H—导线由张力机牵放到第i档滑车(从张力机到u形转向器侧的滑车)相对应的牵引力，kN；

T_H—架线段整定张力，kN；

n—施工段内挂滑车的杆塔数；

k—转向场转向滑轮个数；

m—组成导线的子导线根数；

ε—铁塔上滑车对导线的综合阻力系数，取1.02；

ε₀—铁塔上滑车对牵引绳的综合阻力系数，取1.02；

ω—导线单位长度自重，kN/m；

ω₀—牵引绳单位长度自重，kN/m；

第i档悬点高差，从张力机到u形转向器悬挂点(滑车与导线的接处点)

h_i—高于从u形转向器到牵引机悬挂点，h_i取正值，反之取负值，m；

由于从张力机到u形转向器悬挂点与从u形转向器到牵引机同铁塔悬挂，故二者的前铁塔与后铁塔悬点高差绝对值相等，式(1)中h₁与h_2n+2、h₂与h_2n+1、……、h_n+1与h_n+2取值时大小相等正负相反，同时，ε与ε₀取值相同，式(1)可简化为：

$\begin{array}{c}{P}_H=m{\mathrm{\ϵ}}^{2n+k}{T}_H+m{\mathrm{\ϵ}}^{2n+k-i}\mathrm{\ω}(h_1{\mathrm{\ϵ}}^i+h_2{\mathrm{\ϵ}}^{i-1}+......+h_i\mathrm{\ϵ})+\\ {\mathrm{\ω}}_0(h_{i+1}{\mathrm{\ϵ}}^{2n+k-i}+h_{i+2}{\mathrm{\ϵ}}^{2n+k-i-1}+......+h_{n+1}{\mathrm{\ϵ}}^{n+k}+h_{n+2}{\mathrm{\ϵ}}^n+h_{n+3}{\mathrm{\ϵ}}^{n-1}+\\ ......+h_{2n+1}\mathrm{\ϵ}+h_{2n+2})\end{array}---\left(2\right)$

分别计算出施工段内导线由张力机牵放到第i档牵引侧塔位放线滑车时相对应的牵引力，取其最大值P_Hmax来确定牵引力的过载保安值；

整定张力计算采用以下公式，计算出与各档所需架线水平张力相对应的张力机出口张力，以其中的最大值T_Himax作为架线段整定张力:

$T_{\mathrm{Hi}}=\frac{H_i}{K_i}---\left(3\right)$

其中： $H_i=\frac{x(l-x)\mathrm{\ω}}{2(N-y)\cos \mathrm{\α}\±2x\sin \mathrm{\α}}---\left(4\right)$

$K_i=0.945[{\mathrm{\ϵ}}^{i-1}+\frac{6\mathrm{\ω}}{T_P}(h_1{\mathrm{\ϵ}}^{i-1}+h_2{\mathrm{\ϵ}}^{i-2}+......+h_i)]---\left(5\right)$

T_H＝T_Himax   (6)

式中i—各档编号，牵张场到铁塔i＝1，牵张场到第二铁塔i＝2，余下铁塔类推，转向场到铁塔为施工段最后一个线档；

T_Hi—与第i档所需水平放线张力H_i相对应的张力机出口水平张力，kN；

H_i—为满足安全要求，第i档所需的架线水平张力，kN；

K_i—线档张力系数；

x—危险点至从张力机到u形转向器侧铁塔的水平距离，m；

l—线档档距，m；

ω—导线单位长度自重，kN/m；

N—牵引侧塔位悬挂点相对于危险点的高度，m；

y—导线x点弧垂对危险点的垂直净空距离需满足的高度，m；

α—线档悬挂点高差角，(°)；

ε—放线滑车综合阻力系数，取1.02；

T_P—导线计算拉断力，kN；

第i档悬点高差，从张力机到u形转向器悬挂点高于从u形转向器

h_i—到牵引机悬挂点，h_i取正值，反之取负值，m；

T_H—架线段整定张力，kN；

式(2)中，当牵引侧塔位悬挂点低于张力侧塔位悬挂点(即h_i取负值)时取+，反之取-；

转向场u形转向器的滑轮受力计算,转向场根据转向角度按扇形等分布置，单个转向滑轮受力计算式为：

(3)

式中F—转向滑车受力，kN；

P_Hmax—施工段内牵引机的最大牵引力，kN；

K—冲击系数，取1.2；

—转向角度。

6.根据权利要求5所述的一种多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工的牵张方法，其特征是：所述张力机选择方式，张力机额定制动张力可按下式选用：

T≥K_TT_P

式中：

T——主张力机单导线额定制动张力，N；

K_T——选择张力机单导线额定制动张力的系数，钢芯铝绞线时，K_T＝0.12～0.18，钢芯铝合金绞线时，K_T＝0.09～0.125；

T_P——被牵放导线的保证计算拉断力，N。

7.根据权利要求5所述的一种多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工的牵张方法，其特征是：所述牵引机的选择，牵引机的额定牵引力应满足以下要求

P≥mK_PT_P

式中：

P——牵引机的额定牵引力，N；

m——组成导线的子导线根数；

K_P——选择主牵引机额定牵引力的系数。钢芯铝绞线时K_P＝0.2～0.3。钢芯铝合金绞线时K_P＝0.14～0.2。根据具体的地形地貌条件选用相应的系数。

T_P——被牵放导线的保证计算拉断力，N。

8.根据权利要求5所述的一种多分裂大截面导线牵张共场张力架线施工的牵张方法，其特征是：所述牵引绳的选择，牵引绳的综合破断力应满足：

$Q_P\≥\frac{3}{5}{\mathrm{mT}}_p$

式中：

Q_P——牵引绳的综合破断力，N；

T_P——被牵放导线的保证计算拉断力，N；

m——组成导线的子导线根数。