CN104175065A - 1Cr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形方法 - Google Patents

1Cr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种1Cr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形方法,其步骤为:将1Cr21Ni5Ti双相不锈钢加热到1000~1200℃,经反复镦粗、拔长,总变形量为55%~70%的锻造变形后,以2℃/s的加热速度加热至1250℃保温30分钟,获得细晶的1Cr21Ni5Ti双相不锈钢坯料;再加热到锻造温度,经镦粗、冲孔、平高度,得到该合金环坯;在940~980℃的温度下,以最大为2.8mm/s的进给速度轧制成形,获得1Cr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件。该方法能使1Cr21Ni5Ti双相不锈钢在成形过程中处于超塑性状态,从而获得性能和尺寸均符合要求的1Cr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件。该环形件主要作为连接环、轴承环等被广泛地用于航空、航天等工业领域的机械装备上。

Description

1 Cr21 N i 5T i双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形方法
技术领域
[0001] 本发明涉及了一种超塑性成形方法,特别是涉及了一种lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形方法。
背景技术
[0002] 复杂截面环形件作为连接、回转支承环、轴承环等被广泛地用于航空、航天、工程机械、风力发电、石油化工等工业领域的大型机械装备上。这类环件服役条件苛刻,对其使用性能要求较高,而且环形件结构复杂,采用传统的成形方法很难同时满足环形件的性能和尺寸要求。
[0003] 超塑性成形技术由于具有变形抗力低、材料塑性高、可以一次精密成形复杂零件等优点而在航空、航天等领域获得广泛的应用。目前,对于lCr21Ni5Ti双相不锈钢超塑性的研究,仅限于材料的拉伸试验中;而在环轧领域中,对0Cr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形尚未见到报道。
发明内容
[0004] 本发明要解决的技术问题是提供一种使用细小均匀晶粒的lCr21Ni5Ti双相不锈钢坯料来实现lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形方法,该坯料在一定的应变速率和温度范围内能使lCr21Ni5Ti双相不锈钢处于超塑性状态,从而在较小的压力下,获得性能和尺寸均符合要求的lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件。
[0005] 为解决上述技术问题,本发明所述lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形方法,其技术方案包括以下步骤:
[0006] (I)按一定规格将lCr21Ni5Ti双相不锈钢下料成棒材;
[0007] (2)将上述lCr21Ni5Ti双相不锈钢进行晶粒细化处理,制备细晶的lCr21Ni5Ti双相不锈钢坯料;
[0008] (3)将上述lCr21Ni5Ti双相不锈钢坯料,加热到锻造温度后,经镦粗、冲孔、平高度,制成lCr21Ni5Ti双相不锈钢环坯;
[0009] (4)对上述lCr21Ni5Ti双相不锈钢环坯进行超塑性成形,得到lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件。
[0010] 上述步骤(2)所述对lCr21Ni5Ti双相不锈钢晶粒细化处理的方法为:将所述lCr21Ni5Ti双相不锈钢棒材加热到1000〜1200°C,到温后,进行反复镦粗、拔长,总变形量为55%〜70%;再将lCr21Ni5Ti双相不锈钢坯料以2V /s的加热速度加热至1250°C保温30分钟,水冷;获得细晶的lCr21Ni5Ti双相不锈钢坯料。
[0011] 上述步骤(3)所述lCr21Ni5Ti双相不锈钢环坯的高度应与最终成形的lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件高度相同。
[0012] 上述步骤(4)所述超塑性成形的过程为:先对lCr21Ni5Ti双相不锈钢环坯进行包套处理,使后续锻造处于相对恒定的温度下;将lCr21Ni5Ti双相不锈钢环坯加热至980°C,保温一段时间后,装入环轧机;将轧环机的主辊转速调至1.0rad/s,在940°C〜980°C的温度下,以最大为2.8mm/s的进给速度将所述lCr21Ni5Ti双相不锈钢坯料经轧制成形,获得lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件。
[0013] 进一步地,主辊的最大进给速度的计算方式如下:
6'V
[0014] V0 =-~-T-
(1-/0 ViRh
[0015]式中,
[0016] V。为主棍的最大进给速度;
[0017] ε为lCr21Ni5Ti双相不锈钢超塑性变形允许的最大应变速率;
[0018] V为lCr21Ni5Ti双相不锈钢环件的总体积;
[0019] μ为lCr21Ni5Ti双相不锈钢在锻造温度时的摩擦系数;
[0020] V1为主辊的转速;
[0021] R为主辊的半径;
[0022] h为环件的高度。
[0023] 与现有技术相比,本发明的有益效果如下:
[0024] 本发明所述的lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形方法,lCr21Ni5Ti钢属于铁素体-奥氏体双相不锈钢,该不锈钢在1000〜1200°C温度下,钢中的合金元素Ni在铁素体和奥氏体中的溶解度相近,其强化效果相同,在该温度下锻造时,铁素体和奥氏体能够获得相同程度上的细化;再以2V /s的加热速度加热至1250°C保温30分钟,能够保证铁素体和奥氏体在相互转化的过程中,达到所需比例,获得组织均匀细化的铁素体-奥氏体双相组织,经测试,该lCr21Ni5Ti双相不锈钢的晶粒尺寸大小为4 μ m(符合lCr21Ni5Ti双相不锈钢超塑性要求的小于10 μ m),且呈均匀分布。lCr21Ni5Ti双相不锈钢经过晶粒细化处理后,能够有效地提高材料的延伸率,降低流动应力。
[0025] 经过上述晶粒细化处理的lCr21Ni5Ti双相不锈钢在940〜980°C的温度下,以最大2.8mm/s的进给速度进行轧制时,应变速度的最大值为2.0 X K^s—1,此时,lCr21Ni5Ti双相不锈钢满足超塑性条件,达到了超塑性状态。经测试,此时lCr21Ni5Ti双相不锈钢的延伸率能够达到525%〜575%,能够完全满足lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环件的成形要求。
具体实施方式
[0026] 实施本发明所述的lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形方法,需要提供高温加热炉、压力机、机械手,环轧机等设备,环轧机的主辊直径为Φ860_。具体实施方式如下:
[0027] lCr21Ni5Ti双相不锈钢主要化学元素含量(重量百分比)为:含C量0.09%〜
0.14%、含 Mn 量彡 0.80%、含 Si 量彡 0.80%、含 Cr 量 20.0%〜22.0%、含 Ni 量 4.80%〜
5.80%、含 Ti 量 0.60%〜0.80%、含 S 量彡 0.025%、含 P 量彡 0.035%、余量为 Fe。
[0028] lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形工艺步骤如下:
[0029] 按一定规格将lCr21Ni5Ti双相不锈钢下料成棒材;将所lCr21Ni5Ti双相不锈钢棒材加热到1200°C,到温后,进行反复镦粗、拔长,总变形量为60% ;再将lCr21Ni5Ti双相不锈钢坯料以2V /s的加热速度加热至1250°C保温30分钟,水冷;获得细晶的lCr21Ni5Ti双相不锈钢坯料;再将所述lCr21Ni5Ti双相不锈钢坯料,加热到锻造温度后,经镦粗、冲孔、平高度,制成lCr21Ni5Ti双相不锈钢环坯,该环坯的高度与最终成形的lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件高度相同。
[0030] 对所述lCr21Ni5Ti双相不锈钢环坯进行包套处理,使后续锻造处于相对恒定的温度下;将lCr21Ni5Ti双相不锈钢环坯加热至980°C,保温一段时间后,装入环轧机;将轧环机的主棍转速调至1.0rad/s,在940°C〜980°C的温度下,以最大为2.8mm/s的进给速度将所述lCr21Ni5Ti双相不锈钢坯料经轧制成形,获得lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件。
[0031] 上述最大进给速度的计算方式如下:
《V
[0032]
[0033]式中,
[0034] V0为最大进给速度;
[0035] ε为lCr21Ni5Ti双相不锈钢超塑性变形允许的最大应变速率;
[0036] V为lCr21Ni5Ti双相不锈钢环件的总体积;
[0037] μ为lCr21Ni5Ti双相不锈钢在锻造温度时的摩擦系数;
[0038] V1为主辊的转速;
[0039] R为主辊的半径;
[0040] h为环件的高度。

Claims (5)

1.一种lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形方法,其特征在于,包括以下步骤: (1)按一定规格将lCr21Ni5Ti双相不锈钢下料成棒材; (2)将上述lCr21Ni5Ti双相不锈钢进行晶粒细化处理,制备细晶的lCr21Ni5Ti双相不锈钢坯料; (3)将上述lCr21Ni5Ti双相不锈钢坯料,加热到锻造温度后,经镦粗、冲孔、平高度,制成lCr21Ni5Ti双相不锈钢环坯; (4)对上述lCr21Ni5Ti双相不锈钢环坯进行超塑性成形,得到lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件。
2.根据权利要求1所述的lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形方法,其特征在于,所述步骤(2)lCr21Ni5Ti双相不锈钢晶粒细化处理的方法为:将所述lCr21Ni5Ti双相不锈钢棒材加热到1000〜1200°C,到温后,进行反复镦粗、拔长,总变形量为55%〜70%;再将lCr21Ni5Ti双相不锈钢坯料以2V /s的加热速度加热至1250°C保温30分钟,水冷;获得细晶的lCr21Ni5Ti双相不锈钢坯料。
3.根据权利要求1所述的lCr21M5Ti双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形方法,其特征在于,所述步骤(3)lCr21Ni5Ti双相不锈钢环坯的高度应与最终成形的lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件高度相同。
4.根据权利要求1所述的lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形方法,其特征在于,所述步骤(4)超塑性成形的过程为:先对lCr21Ni5Ti双相不锈钢环坯进行包套处理,使后续锻造处于相对恒定的温度下;将lCr21Ni5Ti双相不锈钢加热至980°C,保温一段时间后,装入环轧机;将轧环机的主辊转速调至1.0rad/s,在940°C〜980°C的温度下,以最大为2.8mm/s的进给速度将所述lCr21Ni5Ti双相不锈钢坯料经轧制成形,获得lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件。
5.根据权利要求1或4所述的lCr21Ni5Ti双相不锈钢复杂截面环形件的超塑性成形方法,其特征在于,所述最大进给速度的计算方式如下: έ'ν Va —1 mZ .0 (1-P)-ViRh 式中, V0为最大进给速度; ε为lCr21Ni5Ti双相不锈钢超塑性变形允许的最大应变速率; V为lCr21Ni5Ti双相不锈钢环件的总体积; μ为lCr21Ni5Ti双相不锈钢在锻造温度时的摩擦系数; V1为主棍的转速; R为主辊的半径; h为环件的高度。
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Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104959497A (zh) * 2015-06-24 2015-10-07 陈文建 一种不锈钢锻造工艺
CN106884127A (zh) * 2017-02-09 2017-06-23 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 低氮钢材及其制备方法和应用
CN107974542A (zh) * 2017-10-24 2018-05-01 昆明理工大学 一种节镍型双相不锈钢的细晶化制备方法
CN108237197A (zh) * 2017-12-07 2018-07-03 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种改善结构钢大型环形件探伤的锻造方法
CN111085643A (zh) * 2019-12-24 2020-05-01 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种将结构钢锻造成两米以上环径的钢环件的方法
CN111558680A (zh) * 2020-06-22 2020-08-21 无锡派克新材料科技股份有限公司 一种大截面f53实心锻件制造方法
CN112893790A (zh) * 2021-01-18 2021-06-04 燕山大学 一种基于铸轧短流程的匀细双相不锈钢薄带及其制备方法
CN111558680B (zh) * 2020-06-22 2021-12-21 无锡派克新材料科技股份有限公司 一种大截面f53实心锻件制造方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1704495A (zh) * 2004-05-28 2005-12-07 宝山钢铁股份有限公司 一种使高钒高钴高速钢获得超塑性性能的方法
CN101053887A (zh) * 2007-05-21 2007-10-17 武汉理工大学 内台阶截面环件轧制成形的方法
CN102744517A (zh) * 2012-07-05 2012-10-24 北京科技大学 一种双相不锈钢中空夹层结构件制造方法
WO2012174501A1 (en) * 2011-06-17 2012-12-20 Titanium Metals Corporation Method for the manufacture of alpha-beta ti-al-v-mo-fe alloy sheets
CN102873511A (zh) * 2012-09-29 2013-01-16 山东建筑大学 一种拥有三个台阶的复杂截面环件径向轧制成形方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1704495A (zh) * 2004-05-28 2005-12-07 宝山钢铁股份有限公司 一种使高钒高钴高速钢获得超塑性性能的方法
CN101053887A (zh) * 2007-05-21 2007-10-17 武汉理工大学 内台阶截面环件轧制成形的方法
WO2012174501A1 (en) * 2011-06-17 2012-12-20 Titanium Metals Corporation Method for the manufacture of alpha-beta ti-al-v-mo-fe alloy sheets
CN102744517A (zh) * 2012-07-05 2012-10-24 北京科技大学 一种双相不锈钢中空夹层结构件制造方法
CN102873511A (zh) * 2012-09-29 2013-01-16 山东建筑大学 一种拥有三个台阶的复杂截面环件径向轧制成形方法

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104959497A (zh) * 2015-06-24 2015-10-07 陈文建 一种不锈钢锻造工艺
CN106884127A (zh) * 2017-02-09 2017-06-23 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 低氮钢材及其制备方法和应用
CN106884127B (zh) * 2017-02-09 2019-02-26 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 低氮钢材及其制备方法和应用
CN107974542A (zh) * 2017-10-24 2018-05-01 昆明理工大学 一种节镍型双相不锈钢的细晶化制备方法
CN107974542B (zh) * 2017-10-24 2019-07-16 昆明理工大学 一种节镍型双相不锈钢的细晶化制备方法
CN108237197A (zh) * 2017-12-07 2018-07-03 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种改善结构钢大型环形件探伤的锻造方法
CN111085643A (zh) * 2019-12-24 2020-05-01 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种将结构钢锻造成两米以上环径的钢环件的方法
CN111558680A (zh) * 2020-06-22 2020-08-21 无锡派克新材料科技股份有限公司 一种大截面f53实心锻件制造方法
CN111558680B (zh) * 2020-06-22 2021-12-21 无锡派克新材料科技股份有限公司 一种大截面f53实心锻件制造方法
CN112893790A (zh) * 2021-01-18 2021-06-04 燕山大学 一种基于铸轧短流程的匀细双相不锈钢薄带及其制备方法

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