CN104164224A

CN104164224A - 一种逆乳化钻井液及其制备方法和应用

Info

Publication number: CN104164224A
Application number: CN201410165977.9A
Authority: CN
Inventors: 路保平; 林永学; 王显光; 何恕; 韩秀贞; 李舟军; 李雄; 李胜
Original assignee: China Petroleum and Chemical Corp; Sinopec Research Institute of Petroleum Engineering
Current assignee: China Petroleum and Chemical Corp; Sinopec Research Institute of Petroleum Engineering
Priority date: 2014-04-23
Filing date: 2014-04-23
Publication date: 2014-11-26
Anticipated expiration: 2034-04-23
Also published as: CN104164224B

Abstract

本发明提供一种逆乳化钻井液，其包括基础油、盐水、乳化剂、润湿剂、亲油胶体、降滤失剂、提切剂、碱度调节剂和加重剂。所述逆乳化钻井液具有漏斗粘度和塑性粘度低，动切力和静切力高的特征，其动塑比大于等于0.30，抗温达200℃，适用于高温深井工况，可使用柴油、白油、气制油等多种油品进行施工。解决了现有逆乳化钻井液体系漏斗粘度和塑性粘度过高，而动切力、静切力过低的技术难题。

Description

一种逆乳化钻井液及其制备方法和应用

技术领域

本发明涉及一种逆乳化钻井液及其制备方法和应用，属于油气田开发领域。

背景技术

逆乳化钻井液是一类以水为分散相，以基础油为连续相的钻井液，具有抑制性强、润滑性优异、利于井壁稳定和油气层保护等众多优点，是钻井领域应对复杂地层的有效手段，在国外钻井过程中广泛使用。国内由于基础油成本高昂，严重限制了逆乳化钻井液的使用与发展。与国外先进的逆乳化钻井液体系相比，目前国内使用的逆乳化钻井液普遍存在流变性能显著不足。具体表现为同密度条件下，国内逆乳化钻井液漏斗粘度和塑性粘度过高，而动切力、静切力明显较低，这使得国内逆乳化钻井液难以完全满足大位移井或长水平井的井眼清洁，在进行高密度施工时容易发生重晶石沉降、卡钻等情况。

具体地，传统发明中逆乳化油基钻井液的制备方法为：向基础油中先加入有机土等亲油胶体，充分搅拌使之分散，然后再与盐水相混合，再依次加入乳化剂、碱度调节剂、降滤失剂、润湿剂和加重剂。上述方法中，由于先将有机土加入基础油中，因此充分分散后油相的粘度会迅速增加、远远高于水相的粘度，此时再加入盐水相和乳化剂，通过强力搅拌和乳化剂的乳化作用使油水两相乳化，但常由于两相的粘度差别太大导致对配置设备要求很高，而且最终水相在油相中的分散乳化的效果也不理想。上述配置方法对于我国传统油水比很高(例如油水比95:5)的油基钻井液影响还相对较小，而随着技术的发展与对油基钻井液成本的控制，上述配置方法对于油水比更低(例如70:30)的油基钻井液充分乳化的难度更大。因此需要提供一种漏斗粘度和塑性粘度较低，而动切力和静切力较高的逆乳化钻井液和更优的制备方法。

发明内容

本发明的目的之一是提供一种逆乳化钻井液，解决国内现有逆乳化钻井液漏斗粘度和塑性粘度过高，而动切力、静切力过低的问题，保证钻井液内固相的悬浮稳定，确保大位移井或长水平井的井眼清洁和井下安全，促进复杂地层钻井速度的提高。

本发明的目的之二是提供所述逆乳化钻井液的制备方法。

本发明的目的之三是提供所述逆乳化钻井液在实际钻井、完井或修井中的应用，指导现场施工。

为实现上述目的，本发明提供一种逆乳化钻井液，各组分的重量体积百分数如下：

加重剂≥0％，根据每口井的不同密度要求加入。

其中，所述“重量体积百分数”的含义为：上述组分中基础油和盐水两种液相组分的百分数含量用体积表示，例如“基础油60-95％“表示由基础油与盐水共同组成的100份体积份数中，含有60-95体积份数的基础油，5-40体积份数的盐水；固相加料的含量用固相加料的重量与液相的体积比表示，例如“乳化剂1-4％”表示在100体积分数的盐水与基础油的液相中，加入1-4重量份数的乳化剂。

上述组分中，所述基础油优选自柴油、矿物油和气制油中的至少一种。其中，所述柴油为复杂烃类(碳原子数约为10～22)的混合物，是轻质石油产品，主要作为柴油机燃料。所述矿物油为通过物理蒸馏方法从石油中提炼出的基础油，加工流程是在原油提炼过程中，在分馏出有用的轻物质后，残留的塔底油再经提炼而成。气制油就是天然气制油燃料(GTL)，是以小分子天然气为主要原料经费-托化工反应制得的油品，较传统的炼化油品相比，其不含硫、氮、镍和芳烃等组分，在环保方面具有突出的优势。

所述盐水优选自氯化钙、氯化钾、氯化钠、乙酸钙、乙酸钾和乙酸钠中的至少一种的水溶液，更优选所述盐水中盐的重量含量为0～40％。

所述乳化剂优选自废弃油脂、废弃油脂皂化物或废弃油脂的酰胺化物中的至少一种。具体的，所述废弃油脂选自炼制植物油的油脚、动物油的油脚、地沟油、泔水油和潲水油中的至少一种。

所述废弃油脂的皂化物通过废弃油脂与碱反应得到。在本发明的一个具体实施例中，皂化反应为按重量份数计，将100份废弃油脂与10～100份碱加热至60～200℃，在搅拌条件下反应1～8小时，冷却即可制得废弃油脂的皂化物。

所述废弃油脂的酰胺化物通过废弃油脂与有机胺在碱的催化条件下反应得到。在本发明的一个具体实施例中，酰胺化反应为按重量份数计，将100份废弃油脂与10～100份有机胺和5～50份碱加热至80～180℃，在搅拌条件下反应2～8小时，冷却即可制得废弃油脂的酰胺化物。

在上述酰胺化反应中，所述有机胺选自1)-3)表示的化合物中的任何一种：

1)HO-C₂H₄-NH₂、NH(-C₂H₄-OH)₂和N(-C₂H₄-OH)₃中的至少一种。

2)R₁-HN-R₂，其中R₁选自C₁-C₃₀的直链或支链饱和烃基、C₂-C₃₀的直链或支链不饱和烃基、C₃-C₂₀的环烷基、C₆-C₂₀的烷芳基、碳原子数为6-20的取代或未取代的芳烷基；R₂选自氢、C₁-C₃₀的直链或支链饱和烃基、C₂-C₃₀的直链或支链不饱和烃基、C₃-C₂₀的环烷基、C₆-C₂₀的烷芳基、C₆-C₂₀的取代或未取代的芳烷基；优选R₁为C₁-C₆的直链或支链饱和烃基，R₂为氢或C₁-C₆的直链或支链饱和烃基。

3)H₂N-R₃-(NH-C_nH_2n)_m-NH₂，其中R₃选自C₁-C₂₀的直链或支链饱和烃基、C₂-C₃₀的直链或支链不饱和烃基、C₃-C₂₀的环烷基、C₆-C₂₀的烷芳基、C₆-C₂₀的取代或未取代的芳烷基，n为1-6的整数，m为0-20的整数，优选R₃为C₁-C₆的直链或支链饱和烃基，n为1-3的整数，m为0-5的整数。

所述皂化反应和酰胺化反应中使用的碱选自氢氧化钙、氢氧化锂、氢氧化钠、氢氧化钾、氧化钙、氧化钠和氧化钾中的至少一种。

在油基钻井液领域，润湿剂通常使用亲水亲油值(HLB值)为7-9范围的表面活性剂及其混合物。本发明也是基于上述理论基础，所述润湿剂优选自季铵盐、琥珀酸二(2-乙基已酯)磺酸盐、琥珀酸二辛酯磺酸盐、油酸丁酯硫酸酯盐、卵磷脂和石油磺酸盐中的至少一种。

所述亲油胶体优选为有机土。

所述降滤失剂优选自磺化沥青、氧化沥青、腐植酸盐和腐植酸酰胺中的至少一种。

所述提切剂选自聚合树脂、聚合酸和聚合酸盐中的至少一种，优选自聚乙烯树脂、聚丙烯树脂、聚乙烯丙烯共聚树脂、聚丁烯树脂、聚异戊二烯树脂、聚丁烯酸、聚丁烯二酸、聚合油酸、聚丁烯酸钠、聚丁烯二酸钠、聚合油酸钠、聚丁烯酸钾、聚丁烯二酸钾、聚合油酸钾、聚丁烯酸钙、聚丁烯二酸钙、聚合油酸钙、酒石酸、柠檬酸和柠檬酸钙中的至少一种。上述聚合树脂、聚合酸、聚合酸盐的分子量范围为100～10000。

所述碱度调节剂优选自氧化钙、氢氧化钙、氢氧化钾和氢氧化钠中的至少一种。

所述加重剂优选自重晶石、石灰石和铁矿粉中的至少一种。

本发明还提供所述逆乳化钻井液的制备方法，包括：首先将乳化剂加入到基础油中搅拌溶解，优选搅拌转速为2000rpm-12000rpm，然后加入盐水，待充分乳化分散后，再依次加入碱度调节剂、亲油胶体、降滤失剂、提切剂和润湿剂，保持搅拌状态直至形成稳定的逆乳化钻井液，最后加入加重剂，使得钻井液体系达到设定密度。

本发明还提供所述逆乳化钻井液在钻井、完井和修井作业施工中的应用。所述逆乳化钻井液的动塑比(动切力与塑性粘度的比值)大于等于0.30，抗温达200℃。

发明的效果

1、国内油基钻井液存在较为严重的切力较低、流变性能差的问题。对于水基钻井液而言，比如黄原胶、瓜尔胶、温轮胶等材料均具有良好的改善切力、调控流变性能的效果，但适用于油基钻井液的提切剂和相应的技术手段很少。本发明使用聚合物树脂、聚合酸和/或聚合酸盐作为提切剂，能够显著提高油基钻井液的切力。得到的逆乳化钻井液具有漏斗粘度和塑性粘度低，动切力和静切力高的特定，其动塑比大于等于0.30，从根本上解决了国内现有逆乳化钻井液体系漏斗粘度和塑性粘度过高，而动切力、静切力过低的技术难题。这种逆乳化钻井液体系的特殊流变特征使得它能够充分保证体系内固相的悬浮稳定，确保大位移井或长水平井的井眼清洁和井下安全，有力促进复杂地层钻井速度的提高。

2、本发明利用废弃油脂为主要原料制备得到的低成本油基钻井液用乳化剂，实现了废弃油脂的变废为宝，降低了废弃油脂的无序排放导致的环境污染；而且，所述废弃油脂来源于自然界的动植物，生物毒性低，因此由其制备的乳化剂具有较好的生物降解特性，可以用于环境敏感地区的钻井液技术施工，利于环境保护。

3、本发明提供的逆乳化钻井液使用柴油、矿物油和气制油均可，可根据现场情况选择施工。所述逆乳化钻井液抗温达200℃，可用于高温深井工况下使用。

4、本发明改变了钻井液的制备过程中各物质的加入顺序，具体为先将乳化剂加入基础油中，充分分散后，加入盐水相充分搅拌，此时油水两相的粘度相差很小，在同等搅拌与乳化剂的共同作用下，形成的乳状液滴粒径尺寸更小，更利于盐水相在油相中的分散和逆乳化体系的初步形成；然后再依次加入碱度调节剂、亲油胶体、降滤失剂、提切剂、润湿剂等，上述材料加入后显著提升了油相的粘度，使得分散的盐水相小液滴在油相中的运移、团聚更加困难，从而形成稳定的逆乳化钻井液；最后再加入加重剂调节钻井液密度，配置完毕。本发明提供的配方方法不仅大幅度降低了对制备设备的要求，而且获得钻井液的效果更好，适合更宽油水比范围的逆乳化钻井液使用。

具体实施方式

下面结合具体实施例对本发明做进一步说明，但本发明并不仅限于下述实施例。除非特殊注明，各实施例中各组分的含量均按照重量体积百分数计。

(一)原料来源

实施例中的腐植酸酰胺和腐植酸钾购自山西大同腐植酸公司，腐植酸酰胺的型号为FZS-8；聚乙烯树脂、聚丙烯树脂和聚乙烯丙烯共聚树脂购自大庆华科股份有限公司，其中聚乙烯树脂型号为PE-2000，聚丙烯树脂型号为EPS1500，聚乙烯丙烯共聚树脂型号为PE-EP1500；铁矿粉购自唐山海港远大超细材料有限公司；有机土购自浙江安吉天龙有机膨润土有限公司，型号为BT828。

(二)乳化剂的制备例

(1)制备例中使用的废弃油脂为菜籽油渣(张北喜香植物油购销有限公司生产)、动物油脚(河北佳洁油脂有限公司生产)和餐厅泔水油(自行在单位餐厅收集)。

(2)制备例中使用的废弃油脂的皂化物按如下操作进行制备：

①将100份菜籽油渣与100份氧化钙与氢氧化钙的混合物(二者重量比为3:1)加热至65℃，在搅拌条件下反应8小时，冷却即可制得菜籽油脂的皂化物。

②将100份动物油脚与10份氢氧化钠和氢氧化钾的混合物(二者重量比为1:1)加热至190℃，在搅拌条件下反应1小时，冷却即可制得动物油脚的皂化物。

③将100份餐厅泔水油与50份氧化钙加热至100℃，在搅拌条件下反应4小时，冷却即可制得泔水油的皂化物。

(3)制备例中使用的废弃油脂的酰胺化物按如下操作进行制备：

①将100份菜籽油渣与10份HO-C₂H₄-NH₂、5份氢氧化钠和氢氧化钾的混合物(二者重量比为1:1)加热至80℃，在搅拌条件下反应8小时，冷却即可制得菜籽油脂的酰胺化物。

②将100份动物油脚与100份N-甲基正丙胺、50份氧化钙和氢氧化锂的混合物(二者重量比为1:4)加热至180℃，在搅拌条件下反应2小时，冷却即可制得动物油脚的酰胺化物。

③将100份餐厅泔水油与40份化学式为H₂N-C₂H₄-NH-C₂H₄-NH₂的有机胺、25份氧化钙加热至100℃，在搅拌条件下反应6小时，冷却即可制得泔水油脂的酰胺化物。

(4)按如下重量份将所述废弃油脂、废弃油脂的皂化物、废弃油脂的酰胺化物加入到混合反应器中，均匀搅拌3h混合均匀，得到乳化剂，作为乳化剂1-4。其中：

乳化剂1：菜籽油渣：菜籽油脂的皂化物：菜籽油脂的酰胺化物的重量比为100:200:50；

乳化剂2：动物油脚：动物油脚的皂化物：动物油脚的酰胺化物的重量比为100:25:25；

乳化剂3：菜籽油渣：动物油脚的酰胺化物的重量比为100:50；

乳化剂4：餐厅泔水油：菜籽油脂的皂化物的重量比为100:100。

(三)实施例

实施例1

(1)逆乳化钻井液中各组分的重量体积含量如下：

基础油：75％；盐水：25％；乳化剂：3％；润湿剂：0.2％；亲油胶体：3％；降滤失剂：3％；提切剂：1％；碱度调节剂：4％；加重剂：0％。

其中，基础油采用0号柴油与5号白油(均为中国石化燕山石化生产)的混合物，二者体积比为1:2；盐水采用质量分数为5％的乙酸钙盐水；乳化剂采用制备例得到的乳化剂1；润湿剂采用十四烷基三甲基溴化铵；亲油胶体采用有机土；降滤失剂采用腐植酸酰胺；提切剂采用聚乙烯树脂和聚丙烯树脂的混合物，二者重量比为1:5；碱度调节剂采用氧化钙。

具体制备方法如下：

(2)所述逆乳化钻井液的制备过程如下：

按照上述比例，首先将乳化剂加入到基础油中，使用多速强力搅拌机(D90-150型，青岛海通达专用仪器生产)在5000rpm下高速搅拌10min使其完全溶解，然后加入盐水，升高转速至10000rpm，高速搅拌40min后体系充分乳化后，再依次加入碱度调节剂、亲油胶体、降滤失剂、提切剂、润湿剂，上述处理剂加入过程均保持高速搅拌状态，每种处理剂加入后搅拌15min，最后加入加重剂后再高速搅拌30min，即可获得逆乳化钻井液。

(3)性能测试：

参照GB/T16782-1997测定逆乳化钻井液的乳化稳定性和流变性能等多项技术指标，具体为破乳电压ES、漏斗粘度FV、塑性粘度PV、动切力YP、API滤失量FL_API和高温高压FL_HTHP，性能测试结果见表1。

实施例2

逆乳化钻井液中各组分的重量体积含量如下：

基础油：60％；盐水：40％；乳化剂：4％；润湿剂：0.2％；亲油胶体：3％；降滤失剂：4.8％；提切剂：1％；碱度调节剂：4％；加重剂：37％。

其中，基础油采用0号柴油(中国石化燕山石化生产)；盐水采用质量分数为20％的氯化钙盐水；乳化剂采用制备例得到的乳化剂2；润湿剂采用琥珀酸二辛酯磺酸钠和琥珀酸二(2-乙基已酯)磺酸钠的混合物，二者重量比为1:2；亲油胶体采用有机土；降滤失剂采用氧化沥青；提切剂采用聚乙烯丙烯共聚树脂，其粘均分子量8000；碱度调节剂采用氢氧化钙；加重剂采用碳酸钙。

具体制备过程如实施例1，性能测试结果见表1。

实施例3

逆乳化钻井液中各组分的重量体积含量如下：

基础油：80％；盐水：20％；乳化剂：2.5％；润湿剂：1％；亲油胶体：0.5％；降滤失剂：2％；提切剂：2.8％；碱度调节剂：3％；加重剂：49％。

本实施例中基础油采用3号白油(中国石化燕山石化生产)；盐水采用质量分数为37％的氯化钠和氯化钾(氯化钠和氯化钾质量比为1:1)盐水；乳化剂采用制备例得到的乳化剂3；润湿剂采用卵磷脂和油酸丁酯硫酸酯钠盐的混合物，二者重量比为4:1；亲油胶体采用聚乙烯树脂和聚丙烯树脂的混合物，二者重量比为2:1；降滤失剂采用氧化沥青和磺化沥青的混合物，二者重量比为3:1；提切剂采用聚异戊二烯树脂和酒石酸的混合物，二者重量比为2:1；碱度调节剂采用氢氧化钙和氢氧化钠的混合物，二者重量比为5:1；加重剂采用重晶石。

具体制备过程如实施例1，性能测试结果见表1。

实施例4

逆乳化钻井液中各组分的重量体积含量如下：

基础油：95％；盐水：5％；乳化剂：1％；润湿剂：0.5％；亲油胶体：1％；降滤失剂：1％；提切剂：3％；碱度调节剂：1％；加重剂：90％。

其中基础油采用Saraline185V气制油(Shell公司生产)；盐水采用质量分数为15％的乙酸钾和乙酸钠混合盐水，乙酸钾和乙酸钠的质量比为1:1；乳化剂采用制备例得到的乳化剂4；润湿剂采用石油磺酸钙；亲油胶体采用聚丁烯树脂和聚异戊二烯树脂的混合物，二者重量比为1:1；降滤失剂采用腐植酸钾与腐植酸酰胺的混合物，二者重量比为1:2；提切剂采用柠檬酸与柠檬酸钙的混合物，二者重量比例为1:5；碱度调节剂采用氢氧化钙和氢氧化钾的混合物，二者重量比为2:1；加重剂采用铁矿粉。

对比例

选用传统逆乳化钻井液，各组分的重量体积含量如下：

基础油：95％；盐水：5％；乳化剂：4％；润湿剂：1.5％；亲油胶体：1％；降滤失剂：1％；碱度调节剂：1％；加重剂：90％。

其中基础油采用Saraline185V气制油(Shell公司生产)；盐水采用质量分数为15％的乙酸钾和乙酸钠混合盐水，乙酸钾和乙酸钠的质量比为1:1；乳化剂采用SP-80和油酸钙的混合物，二者重量比为1:1；润湿剂采用石油磺酸钙；亲油胶体采用有机土；降滤失剂采用氧化沥青；碱度调节剂采用氧化钙；加重剂采用铁矿粉。

具体制备过程如实施例1，性能测试结果见表1。

表1逆乳化钻井液性能

对于逆乳化钻井液而言，破乳电压(ES)反映了钻井液的稳定性，ES越高说明逆乳化钻井液乳化稳定性越好；塑性粘度(PV)、动切力(YP)和二者比值动塑比(YP/PV)反映了其携岩能力，YP的绝对数值越大，逆乳化钻井液的携岩能力越强。国内传统逆乳化钻井液通常YP值较低、漏斗粘度(FV)和PV值高，施工过程中为了满足携岩的要求提升YP值，通常向逆乳化钻井液中大幅加入有机土、氧化沥青等亲油胶体。上述处理措施虽然可以起到提高YP绝对值的作用，但会使PV值和FV的增幅远远大于YP的增幅，导致逆乳化钻井液的整体粘度大幅攀升，使得钻井过程中泵压过高，钻井速度降低，同时大幅度增加了压漏地层的风险，带来了诸多不利的因素。因此YP/PV是一个更加科学反应逆乳化钻井液携岩能力的指标，通常YP/PV值越高，携岩效果越好。国内传统逆乳化钻井液的YP/PV值在0.15～0.20，难以有效提高，而国外的高性能逆乳化钻井液的YP/PV值通常在0.30～0.40；滤失量(FL_API)和高温高压(FL_HTHP)反映了逆乳化钻井液钻开新的地层时的滤失性能，上述两个值越低表明逆乳化钻井液侵入地层的液量越少，越利于地层稳定和油气层的保护，同时FL_API和FL_HTHP越低也表明逆乳化钻井液的乳化稳定性越好。在钻井施工过程中，通常要求逆乳化钻井液ES值达到400V以上、FL_HTHP低于8mL方能满足现场施工的技术要求。

表1的实验数据表明，本发明所形成的逆乳化钻井液(实施例1～4)在150～200℃高温老化前后具有良好的乳化稳定性和理想的YP/PV值，即ES值在800～1400V、YP/PV值在0.30～0.45。实施例4的逆乳化钻井液密度为1.70g/cm³，对比例为同等密度的传统逆乳化钻井液，二者的性能对比表明，传统逆乳化钻井液的YP值低，而FV和PV远高于本发明的逆乳化钻井液，其老化后的YP/PV值仅为0.09，表现出很差的流变性能。另外对比例的传统逆乳化钻井液在150℃高温老化后，其ES值由老化前的913V迅速降至385V，表明其抗温性较差。

总之，表1数据表明本发明的逆乳化钻井液抗温可达200℃，同时解决了现有逆乳化钻井液体系漏斗粘度和塑性粘度过高，而动切力、静切力过低的技术难题。

应当注意的是，以上所述的实施例仅用于解释本发明，并不构成对本发明的任何限制。通过参照典型实施例对本发明进行了描述，但应当理解为其中所用的词语为描述性和解释性词汇，而不是限定性词汇。可以按规定在本发明权利要求的范围内对本发明作出修改，以及在不背离本发明的范围和精神内对本发明进行修订。尽管其中描述的本发明涉及特定的方法、材料和实施例，但是并不意味着本发明限于其中公开的特定例，相反，本发明可扩展至其他所有具有相同功能的方法和应用。

Claims

1.一种逆乳化钻井液，各组分的重量体积百分数如下：

2.根据权利要求1所述的钻井液，其特征在于，所述基础油选自柴油、矿物油和气制油中的至少一种。

3.根据权利要求1所述的钻井液，其特征在于，所述盐水选自氯化钙、氯化钾、氯化钠、乙酸钙、乙酸钾和乙酸钠中的至少一种的水溶液，优选所述盐水中盐的重量含量为0～40％。

4.根据权利要求1所述的钻井液，其特征在于，所述乳化剂选自废弃油脂、废弃油脂皂化物或废弃油脂的酰胺化物中的至少一种。

5.根据权利要求1所述的钻井液，其特征在于，所述润湿剂选自季铵盐、琥珀酸二(2-乙基已酯)磺酸盐、琥珀酸二辛酯磺酸盐、油酸丁酯硫酸酯盐、卵磷脂和石油磺酸盐中的至少一种。

6.根据权利要求1所述的钻井液，其特征在于，所述亲油胶体为有机土，所述降滤失剂选自磺化沥青、氧化沥青、腐植酸盐和腐植酸酰胺中的至少一种。

7.根据权利要求1所述的钻井液，其特征在于，所述提切剂选自聚乙烯树脂、聚丙烯树脂、聚乙烯丙烯共聚树脂、聚丁烯树脂、聚异戊二烯树脂、聚丁烯酸、聚丁烯二酸、聚合油酸、聚丁烯酸钠、聚丁烯二酸钠、聚合油酸钠、聚丁烯酸钾、聚丁烯二酸钾、聚合油酸钾、聚丁烯酸钙、聚丁烯二酸钙、聚合油酸钙、酒石酸、柠檬酸和柠檬酸钙中的至少一种。

8.根据权利要求1所述的钻井液，其特征在于，所述碱度调节剂选自氧化钙、氢氧化钙、氢氧化钾和氢氧化钠中的至少一种，所述加重剂选自重晶石、石灰石和铁矿粉中的至少一种。

9.根据权利要求1至8任一项所述钻井液的制备方法，包括首先将乳化剂加入到基础油中搅拌溶解，然后加入盐水，待充分乳化分散后，再依次加入碱度调节剂、亲油胶体、降滤失剂、提切剂和润湿剂，保持搅拌状态直至形成稳定的逆乳化钻井液，最后加入加重剂，使得钻井液体系达到设定密度。

10.如权利要求1至8任一项所述钻井液在钻井、完井和修井作业施工中的应用。