CN104053862A

CN104053862A - 用于废气涡轮增压器的涡轮机

Info

Publication number: CN104053862A
Application number: CN201280060679.2A
Authority: CN
Inventors: 彼得·弗莱德斯巴赫尔; 曼弗雷德·古特赫勒; 托尔斯滕·希尔特; 安德烈亚斯·穆勒; 蒂莫·舒尔茨; 卡斯滕·万利尔
Original assignee: IHI Charging Systems International GmbH
Current assignee: IHI Charging Systems International GmbH
Priority date: 2011-12-08
Filing date: 2012-09-22
Publication date: 2014-09-17
Also published as: US20140294576A1; EP2788591A1; JP2015503055A; DE102011120553A1; US9664193B2; JP5989129B2; WO2013083212A1

Abstract

本发明涉及一种用于废气涡轮增压器的涡轮机(10)，其具有涡轮机壳体(12)，所述涡轮机壳体具有用于容纳涡轮(9)的容纳腔(14)和至少一个可由废气穿流的流道(4)，废气经由与流道(4)流体连接的输送通道(5)能够由所述流道导入到所述容纳腔(14)中，其中至少一个相对于涡轮机壳体(12)固定的且至少在引导区域(30)中伸入到输送通道(5)中的引导元件(18)设置用于引导废气，其中引导元件(18)在引导区域(30)中关于涡轮机(10)的轴向方向具有第一长度区域(a)，在所述第一长度区域中引导元件(18)在其气动特征方面与在引导元件(18)的引导区域(30)中的连接于第一长度区域(a)的第二长度区域(d)中不同地构成。

Description

用于废气涡轮增压器的涡轮机

技术领域

本发明涉及一种根据权利要求1的前序部分的用于废气涡轮增压器的涡轮机。

背景技术

从内燃机的批量生产中已知：使用废气涡轮增压器以对内燃机进行加载。废气涡轮增压器相应地包括涡轮机和压缩机。涡轮机能够由内燃机的废气驱动。经由涡轮机能够驱动压缩机，以便因此压缩待输送给内燃机的空气。由此，能够利用包含在内燃机的废气中的能量，使得能够将燃料消耗和CO₂排放保持得低。

为了实现尤其低的燃料消耗进而低的CO₂排放，根据所谓的小型化原理构成内燃机。在此，内燃机具有极其小的发动机排量，然而由于空气的压缩能够提供相对高的比转矩和比功率。由于高的比功率，对于废气涡轮增压器和尤其其涡轮机的要求提高。在此，重要的要求是实现涡轮机的良好的非稳态性能，使得内燃机具有良好的行驶性能。

在汽油发动机中还有在柴油发动机中，在此使用具有变化的涡轮机几何尺寸的涡轮机，以便涡轮机能够匹配于内燃机的不同的工作点。与柴油发动机相比，然而汽油发动机中的变化的涡轮机根据原理具有尤其大的通流量扩展。尤其为了例如在车辆加速时示出可接受的非稳态性能，有利的是：尤其在涡轮机运行范围中实现小的通流量特征值、即在涡轮机的流动横截面相对小的情况下实现尽可能高的涡轮机效率。

EP 1 301 689 B1公开一种废气涡轮增压器的涡轮机，其具有涡轮机壳体。涡轮接壳体具有用于容纳涡轮的容纳腔以及可由废气穿流的流道。涡轮机还包括可沿轴向方向移动的导流栅，借助所述导流栅能够相应地引导从流道流动至涡轮的废气。所述涡轮机具有仅非有效率的运行。

发明内容

因此，本发明的目的是，提供一种用于废气涡轮增压器的涡轮机，所述涡轮机具有尤其有效率的运行。

该目的通过具有权利要求1的特征的用于废气涡轮增压器的涡轮机来实现。在其余的权利要求中说明具有本发明的适合的且非普通的改进形式的有利的设计方案。

用于废气涡轮增压器的这种涡轮机包括涡轮机壳体，所述涡轮机壳体具有用于容纳涡轮的容纳腔和至少一个能由废气穿流的流道。废气经由与流道流体连接的输送通道能够从流道导入到容纳腔中。

根据本发明，至少一个相对于涡轮机壳体固定的且至少在引导区域中伸入到输送通道中的引导元件设置用于引导废气。在此，引导元件在引导区域中关于涡轮机的轴向方向具有第一长度区域，在第一长度区域中引导元件在其气动特征方面与引导元件的连接于第一长度区域的第二长度区域中不同地构成。

优选地，设有能沿轴向方向相对于涡轮机壳体在这两个长度区域中且最大释放输送通道的流动横截面的打开位置和最大地收缩流动横截面的并且仅在第一长度区域中释放流动横截面的闭合位置之间移动的滑动元件。在此，长度区域在其气动特性方面构成为，使得借助于长度区域在将滑动元件从借助于第一长度区域引起涡流产生的闭合位置中移动到打开位置中时至少能够基本上保持涡流产生。

因此，尤其在滑动元件开始从设定涡轮机的最小的通流量的闭合位置运动到打开位置中时引起涡流产生不下降或者仅极其少量地下降进而废气的流动的进气涡流不下降或仅极其少量地下降，使得涡轮机的涡轮机功率也不下降或不显著地下降。由此，根据本发明的涡轮机是有效率的并且能够以高的涡轮机效率运行。此外，其具有有利的非稳态性能。

优选地，滑动元件关于涡轮机的径向方向在仅一侧上至少部分地并且至少在闭合位置中覆盖引导元件。换而言之，滑动元件关于涡轮机的径向方向仅设置在引导元件的一侧上，借助于所述滑动元件在闭合位置中覆盖第二长度区域。因此，避免功能间隙处的泄漏流，在两侧覆盖引导元件时能够设置所述功能间隙。这有助于根据本发明的涡轮机的有效率的运行。

附图说明

从优选的实施例的下面的描述中以及根据附图得出本发明的另外的优点、特征和细节。上面在说明书中提出的特征和特征组合以及下面在附图描述中提出的和/或在附图中单独示出的特征和特征组合不仅能够分别以所给出的组合而且也能够以其他的组合或单独地应用，而没有偏离本发明的范围。

在此，附图1a至6b用于阐明本发明的背景。

附图示出：

图1a示出用于内燃机的、尤其用于汽车的内燃机的废气涡轮增压器的涡轮机的示意纵截面图；

图1b部分地示出根据图1a的涡轮机的示意横截面图；

图2部分地示出根据图1a-b的涡轮机的另一实施方案的示意纵截面图；

图3示出根据图2的涡轮机的另一实施方案的示意横截内面图；

图4示出用于解释在根据图2的涡轮机的可轴向移动的滑动元件的移动和涡流产生之间的关联的原理图；

图5a-b分别部分地示出根据图2的涡轮机的示意纵截面图；

图6a-b分别部分地示出根据图5a-b的涡轮机的另一实施方式的示意纵截面图；

图7a示出根据图1a的涡轮机的另一实施方式的示意纵截面图；

图7b部分地示出根据图7a的涡轮机的另一示意纵截面图；

图7c示出根据图7a-b的涡轮机的导流栅的示意立体图；

图8a-b分别示出根据图7c的导流栅的一个实施方案的示意纵截面图；

图8c部分地示出根据图8a-b的导流栅的示意俯视图；

图9示出用于解释在根据图8a-c的导流栅的导向叶片的间距和根据图7a-c的涡轮机的喷嘴的宽度之间的关联的原理图，废气经由所述喷嘴从涡轮机的流道溢流到用于容纳涡轮的容纳腔中；

图10部分地示出根据图7a-c的涡轮机的另一实施方案的示意纵截面图；

图11部分地示出根据图7c的导流栅的示意俯视图；

图12部分地示出根据图7a的涡轮机的另一实施方案的示意纵截面图；

图13部分地示出根据图12的涡轮机的另一实施方案的示意纵截面图；

图14部分地示出根据图12的涡轮机的示意纵截面图；

图15沿着图14中示出的剖切线X-X部分地示出根据图14的涡轮机的示意横截面图；

图16部分地示出根据图14的涡轮机的另一示意纵截面图；

图17沿着图16中示出的剖切线X2-X2部分地示出根据图16的涡轮机的示意横截面图；

图18部分地示出根据图7a的涡轮机的另一实施方案的示意纵截面图；

图19示出根据图18的涡轮机的导流栅的示意立体图；

图20部分地示出根据图19的另一实施方案的示意纵截面图；

图21示出根据图20的导流栅的示意立体图；

图22示出用于根据图20和21的导流栅的分离元件的示意立体图；

图23示出根据图22的分离元件的示意俯视图；

图24a示出根据图21的导流栅的另一实施方案的示意立体图；

图24b示出根据图24a的导流栅的另一示意立体图；

图24c示出根据图24a-b的导流栅的示意纵截面图；

图25a示出根据图7a的涡轮机的另一实施方案的示意纵截面图；

图25b部分地示出根据图25a的涡轮机的示意纵截面图；

图26a示出根据图24a的导流栅的另一实施方案的示意立体图；

图26b示出根据图26a的导流栅的示意立体图；

图27部分地示出具有根据图26a-b的导流栅的根据图7a的涡轮机的另一实施方案的示意纵截面图；

图28a示出根据图26a的导流栅的另一实施方案的示意立体图；

图28b示出用于对根据图28的导流栅定心的定心元件的示意立体图；

图29部分地示出具有根据图28b的定心元件和根据图28a的导流栅的根据图7a的涡轮机的另一实施形式的示意纵截面图；

图30示出根据图28a的导流栅的另一实施方案的示意立体图；

图31示出根据图28a的定心元件的另一实施方案的示意立体图；

图32部分地示出具有根据图31的定心元件和根据图30的导流栅的根据图7a的涡轮机的另一实施形式的示意纵截面图；以及

图33部分地示出根据图32的涡轮机的另一实施形式的示意纵截面图，其中定心元件构成为隔热屏。

具体实施方式

图1a示出用于汽车的内燃机的废气涡轮增压器的涡轮机10。涡轮机10包括具有容纳腔14的涡轮机壳体12。涡轮机10的涡轮9围绕转动轴线16相对于涡轮机壳体12可转动地容纳在容纳腔14中。涡轮机10包括设置在涡轮机10的轴承壳体侧上的导流栅1，所述导流栅包括多个导向叶片18。

涡轮机壳体12还具有入流通道4，所述入流通道能够由内燃机的废气穿流。入流通道4也称作蜗壳并且在涡轮9的周向方向上在其环周上至少基本上螺旋形地延伸。称作输送通道5的流动通道与入流通道4流体地连接。穿流入流通道4的废气经由输送通道5引导至容纳腔14和涡轮9。输送通道5也能够称作为喷嘴。通过输送通道5的有效横截面、即通过其喷嘴宽度b确定涡轮机10的汇集性能(Aufstauverhalten)。

在此，在涡轮机10中输送通道5的有效横截面能够可变地调节。为此，涡轮机10包括具有底模3的轴向滑块2，导向叶片18能够沉入到所述底模中。

轴向滑块2能够在涡轮机10的轴向方向上相对于涡轮机壳体12移动并且能够在最大地收缩输送通道5的有效横截面的闭合位置(第一端部止挡部)和最大地释放输送通道5的有效横截面的打开位置(第二端部止挡部)之间移动。为了移动轴向滑块2进而为了改变涡轮机10的汇集性能，设有调节机构6，所述调节机构容纳在调节腔7中。

为了确保在涡轮机10运行期间轴向滑块2的可调节性，在导流栅1或导向叶片18和底模3之间环绕地设有功能间隙8。然而环绕的功能间隙8能够引起导流栅1上的二次流损失，即废气质量流的一部分不——如期望的那样——流动穿过导流栅1或者经由导向叶片18定向地流动到涡轮9上，而是经由环绕的功能间隙8未定向地流动到涡轮9。该有缺陷迎流强制地引起不期望低的涡轮机效率，尤其在小的涡轮机通流量特征值的运行范围中，如其在轴向滑块2闭合时出现。

在此，具有导向叶片18的导流栅1是所谓的涡流发生器，所述涡流发生器尤其借助于导向叶片18在涡轮9的入口处产生入口涡流。由此，涡轮9被尤其有效率地迎流。如果废气现在仅流动经过导流栅1并且不经受涡流产生，因此，这负面地影响涡轮机10的有效率的运行。

原则上，包括导流栅1和底模3的导流装置对制造技术提出高的要求，以便尤其在汽油发动机中能够安全地充斥高的运行温度并且同时将呈二次流损失形式的损失保持在小的范围内。

因此期望的是，为了调节输送通道5的横截面，不应用在两侧沿涡轮机10的径向方向覆盖导流栅1的底模3而是应用覆盖元件，所述覆盖元件仅能够在一侧上、优选在废气到涡轮9的流动方向上在导向叶片18的上游覆盖导流栅1。由此，功能间隙8不是必要的并且能够避免二次流损失或者将二次流损失至少保持得低。

图2示出设有轴向滑块2的涡轮机10。然而，涡轮机10不包括具有导向叶片18的导流栅1。因此，轴向滑块2未安装叶片。在图2中能够看到输送通道5的喷嘴宽度b。此外，能够从图2中得出蜗壳4的颈部横截面A_S。

如在图3中示出的速度三角的概览中能够识别的是，在根据图2的涡轮机10中存在下述问题：存在到涡轮9的入口涡流与喷嘴宽度b的强的相关性，所述喷嘴宽度根据在欧拉运算方程中描述的关联在喷嘴宽度b的数值小的情况下引起涡轮机功率或者涡轮机效率的强烈的干扰。

根据欧拉公式结合比功：

a_u＝u₁*c_1u-u₂*c_2u

和

\tan α_{1} = \frac{c_{1 r}}{c_{1 u}} = \frac{A_{S}}{R_{s}} * \frac{ρ_{S}}{ρ_{1}} * \frac{1}{2 * Π * b}

得出：蜗壳4根据其几何特征颈部横截面A_S、面重心半径R_S以及结合喷嘴宽度b产生涡流或者根据废气的流动产生周向分量c_1u。

这尤其能够根据图4识别。图4示出第一图表20，在所述图表的第一横坐标22上沿第一方向箭头24的方向上升地绘出喷嘴宽度b。在第一图表20的第一纵坐标26上根据第二箭头方向28上升地绘制角度α₁。如果根据图2的轴向滑块1闭合，那么喷嘴宽度b小。角度α₁是大的，从中得出小的周向分量c_1u。在没有导流栅1的情况下从中得出小的涡轮机功率或小的涡轮机效率。

如果轴向滑块2相反于此被进一步打开，那么喷嘴宽度b是大的。角度α₁是小的，从中得出大的周向分量c_1u。这表示：蜗壳4将废气相应地偏转并且不需要通过导流栅1进一步偏转或转向废气。换而言之，在轴向滑块2的开口宽度小的情况下，借助于导流栅1偏转或转向废气的流动是适宜的。相反，在与此相对大的开口宽度的情况下，涡流产生单独地经由连接在导流栅1上游的蜗壳4来完成。

为了说明喷嘴宽度b和涡流产生之间的关联，在图5a-b中示出涡轮机的标准实施方案的调节滑块的调节区域或极限位置。由于上面说明的关联，能够考虑下述实施方案，其中仅在极限位置“闭合的调节滑块”中完全地经由导流栅进行涡流产生，在将滑块从对导流栅的端侧贴靠中取下时，相反地经由蜗壳产生涡流。

然而在此在将轴向滑块从闭合位置中取下之后、即至少基本上直接在轴向滑块2从闭合位置移动到打开位置中之后，涡轮机10的性能是有问题的。入口涡流进而涡轮机功率一起扰动，因为在轴向滑块2的当然的打开宽度的情形下用于产生期望的且足够的周向分量c_1u的还过小的喷嘴宽度b还是不足够的。

这根据图6a-b表明。导流栅1的导向叶片18在此仅局部地伸入到输送通道5中。在轴向滑块2的闭合位置中，废气仅仅流动经过导向叶片18。如果轴向滑块2从闭合位置中移动并且位于至少一个打开位置中，在所述打开位置中喷嘴宽度b相对于闭合位置扩宽，那么释放输送通道5的未装叶片的区域，使得废气不仅经由导向叶片18定向地也非定向地或仅在通过蜗壳4进行涡流产生的情况下能够对涡轮9迎流。

图7a-c示出避免入口涡流和涡轮机功率的所描述的扰动或至少将其保持得低的可行性。

如尤其能够从图7b中可见，涡轮机10包括具有导向叶片18的相对于涡轮机壳体12固定的导流栅1。导向叶片18在导向区域30中伸入到输送通道5中并且用于废气的偏转或转向，即用于涡流产生。

导向叶片18现在关于涡轮机10的轴向始于涡轮机10的轴承壳体侧具有第一长度区域a和连接于此的第二长度区域d，所述第一和第二长度区域沿轴向方向延伸并且在轴向方向上彼此连接。在此，导向叶片18关于其气动特性在第一长度区域a中与在第二长度区域d中相比不同地构成。换而言之，导向叶片18关于其气动特性分别在长度区域a、d中不同。

长度区域a、d尤其关于其轴向延伸构成为，使得当轴向滑块2在其在图7b中示出的闭合位置中进而在贴靠导向叶片18的轴向止挡部c时，调节涡轮机10的穿流量参数的对于与涡轮机10相关联的内燃机所需的最小值。在该闭合位置中，废气从蜗壳4中仅仅在长度区域a中流动至涡轮9。这表示，在轴向滑块2的闭合状态下，到涡轮9的入口涡流仅仅在长度区域a上施加，其中得到没有二次流损失的至少基本上理想的情况。

在此，如下功能适合于长度区域d：在将滑块2从止挡部c取下时、即在轴向滑块2从闭合位置运动到也至少局部地释放长度区域d的打开位置中时进一步保持入口涡流，进而将之前描述的效率和功率扰动保持得小或者完全避免。

如能够从图7c中可见，导向叶片18在长度区域a、d中尤其关于其在周向方向上的延伸方面不同。换而言之，导向叶片18在第二长度区域d中关于周向方向比在第一长度区域a中更短。

如能够从图8a-9中得出，在导向叶片18的长度区域a、d中示出不同的最小的导向叶片间距s_min。在第一长度区域a中的第一最小导向叶片间距s_{min_a}小于在第二长度区域d中的第二最小导向叶片间距s_{min_d}。在此，从喷嘴宽度b的几何参数中根据轴向滑块2的移动位移以及最小的导向叶片间距s_min得出导流栅1的有效横截面。为了在轴向滑块2的整个移动位移上——没有显著的效率扰动——实现适宜的涡轮机特性而有利的是：长度区域a、d之间的过渡构成为是尽可能协调的，即能够有利地避免例如始于第一长度区域a朝第二长度区域d的进而最小的导向叶片间距s_min的跳跃式的或阶梯状的变化。

如能够从图8b中得出，在此有利地提出，过渡区域32具有半径R并且相应地至少基本上圆弧形地构成，经由所述过渡区域将长度区域a、d彼此连接。在另一适宜的实施方案中，所述过渡区域32尤其能够构成为是椭圆形的。

在此，图9在第二图表34中示出最小的导向叶片间距s_min的定性的变化，所述定性的变化关于喷嘴宽度b绘制。长度区域a、d之间的通过第一变化曲线36表征的阶梯状的过渡引起导向叶片间距s_min的跳跃式的上升。通过将半径R给予导向叶片18，实现长度区域a、d之间的最小的导向叶片间距s_min的协调的变化。在此，第三方向箭头38表征半径R的变大并且表征第一变化曲线36朝另外的变化曲线40的随之发生的变化。与此相反地，第四方向箭头42表征半径R的逐步的减小进而表征另外的变化曲线40朝第一变化曲线36的特性。

根据图10，轴向滑块2具有带有另一半径R2的端侧44。因此，轴向滑块2的端侧44也至少基本上弧形地，尤其是圆弧形地或椭圆形地构成。在此有利的是，半径R等于另一半径R2。如果轴向滑块2在其闭合位置中位于止挡部c上，那么半径R、R2至少基本上彼此全等，其中涡轮机10闭合。

根据图11-13说明轴向延伸的、即第二长度区域d的长度的有利的设计方案。第二长度区域d有利地具有下述长度，使得结合蜗壳4和第一长度区域a的从发动机应用中预设的轴向延伸(长度)之间所应用的比例A_S/R_S对于闭合位置而言得到蜗壳-喷嘴宽度b_Volute、即在蜗壳4的出口至导流栅1的过渡部处得到，所述蜗壳-喷嘴宽度从蜗壳4中导出是流出角度的角度α₁的可预设的最高值。换而言之，蜗壳-喷嘴宽度b_Volute大至，使得角度α₁小于或等于25°，即最大25°。当如根据图12所示出的那样分离壁46的内径D_T大于或等于导流栅1的入口直径D_L时，这尤其是这种情况，其中借助于所述分离壁将蜗壳4与调节腔流体地分离。尤其从中得到第二长度区域d的最小的延伸d_min。

如能够从图13中得出，第二长度区域d的长度也能够选择成，使得整个喷嘴宽度b或蜗壳-喷嘴宽度b_Volute由导向叶片18的入流边遮盖。在该情况下，因此分离壁46能够在径向方向上以相对小的内径D_T终结，所述内径小于导流栅的入口直径D_L。通过该措施实现：导向叶片18的相应的端侧在第二长度区域d中平坦地贴靠分离壁46或者至少基本上跟几乎与其贴靠直至另一功能间隙e，由此在第二长度区域d中避免二次流损失或者将其保持得极其小。

尤其从中得出第二长度区域d的最大的轴向延伸d_max。具有不同的长度区域a、d的导流栅1的另外的几何特征是下述度，导向叶片18在第二总线区域d的延伸上的基本轮廓借助所述度还用于保持涡流。

该度是图15中示出的、由在第一长度区域a中完全利用的、即由废气绕流的轮廓所围住的第一面FA与由在第二长度区域d中的轮廓所围住的第二面FB的比例的倒数，所述第一面至少基本上垂直于轴向方向延伸，所述第二面在第二长度区域d中覆盖或能够覆盖轴向滑块2并且所述第二面能够在图17中识别出。因此，FA与FB的比例的倒数是FB/FA，其中FB/FA有利地位于10％至75％之间，其中包括10％和75％。

根据图18的涡轮机10包括用于在流动方面分离长度区域a、d的分离元件f。在此，分离元件f的朝向轴向滑块2的面用作为用于轴向滑块2在其闭合位置中的止挡部c。

在不同的工作点或工作范围中，还由于气体动态力，朝涡轮机出口的方向指向的力沿轴向方向作用于分离元件f上。这尤其直接在将轴向滑块2从闭合位置中从止挡件c取下之后是这种情况，即分离元件有利地在其轴向位置中固定在长度区域a、d的过渡部上。

为此，分离元件f例如能够通过接合工艺、例如焊接固定在导流栅1上和/或固定在各个导向叶片18上。

替选于此，导流栅1、尤其导向叶片18能够具有通过旋转加工构成的槽48，分离元件f锁定到所述槽中进而在其轴向位置中固定。

图20至23示出导向叶片18上的环绕的槽48，所述槽直接地位于这两个长度区域a、d的过渡部上。在用于容纳导向叶片18的安置在分离元件f上的导向叶片底模中还存在锁定直径D_E，分离元件f能够在安装时以所述锁定直径锁定在槽48中。

图26a-27示出导流栅1在输送通道5中定心的可行性。为此，设有定心插件50，所述定心插件具有第一定心直径D_Za以用于对第一长度区域a定心。

在与定心插件50相对置的一侧上，涡轮机壳体12同样具有第二定心直径D_Zd，第二长度区域d定心在所述第二定心直径上。导流栅1的导向叶片18具有相应的阶梯、凸肩等，借助于所述阶梯、凸肩等能够对长度区域a、d定心。

根据图28a、28b和29，导向叶片18在其端侧上具有定心销52，所述定心销能够与设置在轴承壳体侧上的定心插件50的定心孔54共同作用。

根据图30至32，导流栅1借助于定心插件50定心，使得一方面导流栅1的和另一方面定心插件50的相应的彼此朝向的端侧相互共同作用。在此，端侧倾斜于径向方向延伸。如根据定心角度β表明的一样，端侧与轴向方向围成至少基本上75°的角度。在此，力箭头F表明力和方向，借助所述力或沿所述方向在输送通道5中加载、进而夹紧或固紧导流栅1。

根据图33，定心插件50构成为隔热屏，所述隔热屏应当避免从涡轮机壳体12到轴承壳体中的不期望高的热量输入。由此实现功能整合，由此能够将涡轮机10的部件数量、重量和成本保持得低。

Claims

1.一种用于废气涡轮增压器的涡轮机(10)，其具有涡轮机壳体(12)，所述涡轮机壳体具有用于容纳涡轮(9)的容纳腔(14)和至少一个能由废气穿流的流道(4)，所述废气经由与所述流道(4)流体连接的输送通道(5)能够由所述流道导入到所述容纳腔(14)中，

其特征在于，

至少一个相对于涡轮机壳体(12)固定的且至少在所述引导区域(30)中伸入到所述输送通道(5)中的引导元件(18)设置用于引导所述废气，其中所述引导元件(18)在所述引导区域(30)中关于所述涡轮机(10)的轴向方向具有第一长度区域(a)，在所述第一长度区域中所述引导元件(18)在其气动特征方面与在所述引导元件(18)的所述引导区域(30)中的连接于所述第一长度区域(a)的第二长度区域(d)中不同地构成。

2.根据权利要求1所述的涡轮机(10)，其特征在于，设有能沿轴向方向相对于所述涡轮机壳体(12)在最大地且在这两个长度区域(a，d)中释放所述输送通道(5)的流动横截面的打开位置和最大地收缩流动横截面的并且仅在第一长度区域(a)中释放流动横截面的闭合位置之间移动的滑动元件(2)，其中借助于长度区域(a，d)在将所述滑动元件(2)从借助于所述第一长度区域(a)引起涡流产生的所述闭合位置中移动到所述打开位置中时至少能够基本上保持所述涡流产生。

3.根据权利要求1或2所述的涡轮机(10)，其特征在于，所述长度区域(a，d)在轴向方向上经由具有至少局部地至少基本上弧形的、尤其圆弧形的或椭圆形构成的第一轮廓的过渡区域(32)彼此连接。

4.根据权利要求2和3所述的涡轮机(10)，其特征在于，所述滑动元件(2)包括具有至少基本上与弧形的所述过渡区域(32)相对应的第二轮廓的端侧(44)。

5.根据权利要求4所述的涡轮机(10)，其特征在于，所述第一轮廓和所述第二轮廓在所述滑动元件(2)的闭合部位中至少基本上彼此全等地设置。

6.根据权利要求2至5中的任一项所述的涡轮机(10)，其特征在于，所述引导元件(18)的引导区域(30)在所述输送通道(5)的全部的轴向的延伸上延伸，其中所述涡轮机(10)的将所述流道(4)与用于容纳所述滑动元件(2)的调节机构的容纳腔(7)流体地分离的中间壁部(46)具有内径(D_T)，所述内径小于所述引导元件(18)的入口直径(D_L)，所述废气在所述入口直径上进入到所述引导元件(18)中。

7.根据权利要求2至6中的任一项所述的涡轮机(10)，其特征在于，所述引导元件(18)的至少基本上垂直于轴向方向延伸的第一轮廓面(FA)与所述引导元件(18)的至少基本上垂直于所述轴向方向延伸的第二轮廓面(FB)的比例(FA/FB)的倒数(FB/FA)位于10％至75％的范围中，其中包括10％和75％，所述第一轮廓面在所述第二长度区域(d)中在所述闭合位置中借助于所述滑动元件(2)被覆盖，所述第二轮廓面在所述滑动元件的闭合位置中被释放。

8.根据上述权利要求中的任一项所述的涡轮机(10)，其特征在于，设有至少一个分离元件(f)，借助于所述分离元件将所述长度区域(a，d)流体地彼此分离。

9.根据上述权利要求中的任一项所述的涡轮机，其特征在于，蜗壳喷嘴宽度(b_Volute)大至使得角度α₁小于或等于25°。

10.根据权利要求8所述的涡轮机(10)，其特征在于，所述分离元件(f)锁定在所述引导元件(18)的相应的槽(48)中。