CN104002029A - 一种改进的平板对接埋弧焊接方法 - Google Patents
一种改进的平板对接埋弧焊接方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104002029A CN104002029A CN201410250529.9A CN201410250529A CN104002029A CN 104002029 A CN104002029 A CN 104002029A CN 201410250529 A CN201410250529 A CN 201410250529A CN 104002029 A CN104002029 A CN 104002029A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- welding
- butt
- weldment
- speed
- electric current
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 261
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 17
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims abstract description 16
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 claims abstract description 9
- 230000004927 fusion Effects 0.000 claims description 17
- 210000001503 joint Anatomy 0.000 claims description 12
- FGUUSXIOTUKUDN-IBGZPJMESA-N C1(=CC=CC=C1)N1C2=C(NC([C@H](C1)NC=1OC(=NN=1)C1=CC=CC=C1)=O)C=CC=C2 Chemical compound C1(=CC=CC=C1)N1C2=C(NC([C@H](C1)NC=1OC(=NN=1)C1=CC=CC=C1)=O)C=CC=C2 FGUUSXIOTUKUDN-IBGZPJMESA-N 0.000 claims description 9
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims description 9
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 5
- 229910001651 emery Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 abstract description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 abstract description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000003032 molecular docking Methods 0.000 description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000003500 flue dust Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000012797 qualification Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
- 238000005493 welding type Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/18—Submerged-arc welding
- B23K9/186—Submerged-arc welding making use of a consumable electrodes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/095—Monitoring or automatic control of welding parameters
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/235—Preliminary treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/18—Sheet panels
- B23K2101/185—Tailored blanks
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
本发明公开了一种改进的平板对接埋弧焊接方法,包括:a.打磨接头:用砂轮将平板焊件的待焊接端面进行打磨,清除水锈、夹杂铁末及氧化皮;b.拼接:将打磨后的焊件悬空放在一起,使得待焊接端面间的距离不大于1mm;c.提高工件温度:用火焰将焊件的待焊接端面加热至85~110℃;d.填充焊:对焊件的一面进行焊接,焊接的熔深为焊件厚度的30%~40%,层间温度为120~145℃;e.工件翻转:将焊件翻转180°;f.填充焊:焊接另一面,焊接的熔深为焊件厚度的60%~70%;g.探伤。本发明通过采用双面悬空填弧焊接,减少了二氧化碳保护焊打底等工序,提高了焊接速度;在焊接前提高焊件的温度,避免了焊件点焊后放置时容易受潮氧化导致焊接时产生的气孔,提高了焊接的质量。
Description
技术领域
本发明涉及一种改进的平板对接埋弧焊接方法,属于埋弧焊接技术领域。
背景技术
埋弧自动焊,是指电弧在颗粒状焊剂层下燃烧的一种自动焊方法,是目前广泛使用的一种高效的机械化焊接方法,广泛应用于锅炉、压力容器、石油化工、船舶、桥梁、冶金及机械制造工业中。
平板对接是焊接中常见的焊接形式,通常的焊接工艺是开Y形坡口或X形坡口,比如接头开50°坡口时,就需要把两块板气割分别开25°坡口。焊接通常经过如下11道焊接工序:开坡口——打磨坡口——拼接——打底焊——清楚药皮——填充焊(3~5遍)——工件翻转——清根——打磨——填充焊——探伤。对接焊缝多为受力焊缝,须经射线探伤合格才能使用,因此,焊接过程需要有经验的焊工对每一道工序都要细致到位,精心操作。但是以上的平板对接焊接方法存在以下缺陷:不仅工艺复杂、焊接速度慢、数控切割精度较低、焊接变形不易控制(一般焊接前后都需要做反变形处理),而且焊件点焊后放置时容易受潮氧化导致焊接时产生气孔,从而影响焊接的质量;同时现有的焊接方法故障率高,焊缝金属的强度和韧性低,焊接质量一般。
发明内容
本发明的目的在于,提供一种改进的平板对接埋弧焊接方法,它可以有效解决现有技术中存在的问题,尤其是工艺复杂、焊接速度慢以及焊件点焊后放置时容易受潮氧化导致焊接时产生气孔,从而影响焊接的质量的问题。
为解决上述技术问题,本发明采用如下的技术方案:一种改进的平板对接埋弧焊接方法,包括以下步骤:
a.打磨接头:用砂轮将平板焊件的待焊接端面进行打磨,清除水锈、夹杂铁末及氧化皮;
b.拼接:将打磨后的焊件悬空放在一起,使得待焊接端面间的距离不大于1mm;
c.提高工件温度:用火焰将焊件的待焊接端面加热至85~110℃;
d.填充焊:对焊件的一面进行焊接,焊接的熔深为焊件厚度的30%~40%,层间温度为120~145℃;
e.工件翻转:将焊件翻转180°;
f.填充焊:焊接另一面,焊接的熔深为焊件厚度的60%~70%;
g.探伤。
步骤d中,对焊件的一面进行焊接,焊接的熔深为焊件厚度的30%~40%,从而可以起到较好的定位作用,且保证焊件不会变形(如果第一次焊接的面焊的太多,会引起较大的变形,所以第一次焊接的面焊的少,另外一面焊的多);步骤f中,焊接另一面,焊接的熔深为焊件厚度的60%~70%,从而可以保证工件完全焊透。
优选的,步骤d和步骤f中,所述的焊件的厚度为6~22mm,焊丝直径为4~5mm,焊接电流为380~1050A,电弧电压为30~40V,焊接速度为38~63cm/min。
更优选的,步骤d和步骤f中,若焊件的厚度为6mm,则焊丝直径为4mm,对焊件一面进行焊接的电流为380~420A、电弧电压为30V、焊接速度为58cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为430~470A、电弧电压为30V、焊接速度为55cm/min;若焊件的厚度为8mm,则焊丝直径为4mm,对焊件一面进行焊接的电流为440~480A、电弧电压为30V、焊接速度为50cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为480~530A、电弧电压为31V、焊接速度为50cm/min;若焊件的厚度为10mm时,则焊丝直径为4mm,对焊件一面进行焊接的电流为530~570A、电弧电压为31V、焊接速度为46cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为590~640A、电弧电压为33V、焊接速度为46cm/min;若焊件的厚度为12mm时,则焊丝直径为4mm,对焊件一面进行焊接的电流为620~660A、电弧电压为35V、焊接速度为42cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为680~720A、电弧电压为35V、焊接速度为41cm/min;若焊件的厚度为14mm,则焊丝的直径为4mm,对焊件一面进行焊接的电流为680~720A、电弧电压为37V、焊接速度为41cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为730~770A、电弧电压为40V、焊接速度为38cm/min;若焊件的厚度为16mm,则焊丝直径为5mm,对焊件一面进行焊接的电流为800~850A、电弧电压为34~36V、焊接速度为63cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为850~900A、电弧电压为36~38V、焊接速度为43cm/min;若焊件的厚度为17mm,则焊丝直径为5mm,对焊件一面进行焊接的电流为850~900A、电弧电压为35~37V、焊接速度为60cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为900~950A、电弧电压为37~39V、焊接速度为48cm/min;若焊件的厚度为18mm,则焊丝直径为5mm,对焊件一面进行焊接的电流为850~900A、电弧电压为36~38V、焊接速度为60cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为900~950A、电弧电压为38~40V、焊接速度为40cm/min;若焊件的厚度为20mm,则焊丝直径为5mm,对焊件一面进行焊接的电流为850~900A、电弧电压为36~38V、焊接速度为42cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为900~1000A、电弧电压为38~40V、焊接速度为40cm/min;若焊件的厚度为22mm,则焊丝直径为5mm,对焊件一面进行焊接的电流为900~950A、电弧电压为37~39V、焊接速度为45cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为1000~1050A、电弧电压为38~40V、焊接速度为40cm/min。
本发明的步骤d和步骤f中,若焊缝长度为200~300mm时,则定位点的数量少,定位焊长度为70~100mm;若焊缝长度为300~500mm时,则定位点的数量多,定位焊长度为50~70mm,采用以上条件,从而可以获得强度大、变形小、质量较优的焊件成品。
发明人进行了一系列实验,以选择本发明提供的平板对接埋弧焊接方法的工艺条件等,证明本发明焊接方法的有效性。
实验例1待焊接端面间的距离对焊接效果的影响
发明人选用厚度为6~22mm的焊件,将待焊接端面间的距离分别设置为0、0.5、1.0、1.5、2.0、2.5、3.0、3.5、4.0mm,采用常规的焊接条件进行焊接,结果显示:当待焊接端面间的距离小于1mm时,大电流不仅不会将焊件烧穿,而且焊缝金属的强度和韧性最好。
实验例2焊接电流、电弧电压及焊接速度对焊接效果的影响发明人选用厚度为6~22mm的焊件,在焊丝直径为4~5mm,采用不同的焊接电流、电弧电压和焊接速度进行焊接,结果显示(如图1~图9):焊接电流为380~1050A,电弧电压为30~40V,焊接速度为38~63cm/min时,所得焊件的断面的齿锯形状较好,数控切割精度较高;焊接电流小于380A时,焊件未焊透,熔深较小,电弧的稳定性也较差;焊接电流大于1050A时,由于电流较大,从而导致钢板烧穿,而且还使得焊缝余热过高,热影响区较大,促使焊件发生严重的变形;电弧电压小于30V时,会导致焊缝高而窄,而且还会造成母材熔化不足、焊缝成形不良及脱渣困难等问题;电弧电压大于40V时,则焊缝内容易产生裂纹,而且还会使得电弧突破熔渣的覆盖,熔化金属失去保护而与空气接触,进而导致密集气孔的问题;焊接速度小于38cm/min时,则会形成易裂的“蘑菇形”焊缝,或产生烧穿、夹渣、焊缝不规则等问题;焊接速度大于63cm/min时,电弧对母材加热的热量减少,熔宽明显减小,同时焊接速度过快还会导致咬边、未焊透、焊缝粗糙不平等问题。而当采用以下表1的条件时,所得焊件的断面的齿锯形状最好,数控切割精度最高。
表1
实验例3:焊接前是否提高焊件温度对焊接效果的影响
发明人选用厚度为6~22mm的焊件,采用实验例2中的焊接条件进行焊接,分别考察焊接前提高工件温度与不提高工件温度对焊接效果的影响,结果显示:当焊接前,用火焰将焊件的待焊接端面加热至85~110℃时,可以非常有效的避免焊件点焊后长时间放置受潮氧化而导致的焊接时产生气孔的现象发生,从而进一步提高了焊接质量。
另外,发明人对焊接时的层间温度也进行了研究,结果表明:采用层间温度为120~145℃时,焊接质量最好;当层间温度高于145℃时,则焊件容易发生变形,影响焊接质量;当层间温度低于120℃时,又得不到焊接强度稳定的焊件。
与现有技术相比,本发明通过采用双面悬空填弧焊接,从而减少了二氧化碳保护焊打底以及背面清根等工序,提高了焊接速度;同时本发明通过在焊接前提高焊件的温度,从而非常有效的避免了焊件点焊后放置时容易受潮氧化导致焊接时产生的气孔,进一步提高了焊接的质量;此外,本发明采用对称焊接(即一面焊接与另一面焊接),使得焊接变形易控制,而且焊接前后无需进行反变形处理。另外,采用本发明的平板对接埋弧焊接方法后,仅需在正另一面各焊接一次,一共2遍,从而焊接时减少了焊丝的填充量,提高了焊接效率(平板对接的生产率提高了400%),而且本发明的焊接方法操作简单,焊缝表面光洁、平整、成形美观,缺陷、故障率低,一次成型合格率达98%以上;此外,本发明中当待焊接端面间的距离小于1mm时,可以保证大电流不会将焊件烧穿,同时焊缝金属的强度和韧性最好;焊接电流为380~1050A,电弧电压为30~40V,焊接速度为38~63cm/min时,所得焊件的断面的齿锯形状较好,数控切割精度较高,尤其是当采用表1中的条件时,效果最好。最后,电弧在焊剂下燃烧没有弧光的有害影响,放出的烟尘少,从而改善了焊工的工作环境。
附图说明
图1是焊接电流小于380A的焊件断面齿锯示意图;
图2是焊接电流为380~1050A的焊件断面齿锯示意图;
图3是焊接电流大于1050A的焊件断面齿锯示意图;
图4是电弧电压小于30V的焊件断面齿锯示意图;
图5是电弧电压为30~40V的焊件断面齿锯示意图;
图6是电弧电压大于40V的焊件断面齿锯示意图;
图7是焊接速度小于38cm/min的焊件断面齿锯示意图;
图8是焊接速度为38~63cm/min的焊件断面齿锯示意图;
图9是焊接速度大于63cm/min的焊件断面齿锯示意图;
图10是本发明的一种实施例的焊接效果图。
下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步的说明。
具体实施方式
本发明的实施例1:一种改进的平板对接埋弧焊接方法,包括以下步骤:
a.打磨接头:用砂轮将平板焊件的待焊接端面进行打磨,清除水锈、夹杂铁末及氧化皮;
b.拼接:将打磨后的焊件悬空放在一起,使得待焊接端面间的距离不大于1mm;
c.提高工件温度:用火焰将焊件的待焊接端面加热至85~110℃;
d.填充焊:对焊件的一面进行焊接,焊接的熔深为焊件厚度的30%~40%,层间温度为120~145℃;
e.工件翻转:将焊件翻转180°;
f.填充焊:焊接另一面,焊接的熔深为焊件厚度的60%~70%;
g.探伤。
步骤d和步骤f中,若焊件的厚度为6mm,则焊丝直径为4mm,对焊件一面进行焊接的电流为380~420A、电弧电压为30V、焊接速度为58cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为430~470A、电弧电压为30V、焊接速度为55cm/min;若焊件的厚度为8mm,则焊丝直径为4mm,对焊件一面进行焊接的电流为440~480A、电弧电压为30V、焊接速度为50cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为480~530A、电弧电压为31V、焊接速度为50cm/min;若焊件的厚度为10mm时,则焊丝直径为4mm,对焊件一面进行焊接的电流为530~570A、电弧电压为31V、焊接速度为46cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为590~640A、电弧电压为33V、焊接速度为46cm/min;若焊件的厚度为12mm时,则焊丝直径为4mm,对焊件一面进行焊接的电流为620~660A、电弧电压为35V、焊接速度为42cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为680~720A、电弧电压为35V、焊接速度为41cm/min;若焊件的厚度为14mm,则焊丝的直径为4mm,对焊件一面进行焊接的电流为680~720A、电弧电压为37V、焊接速度为41cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为730~770A、电弧电压为40V、焊接速度为38cm/min;若焊件的厚度为16mm,则焊丝直径为5mm,对焊件一面进行焊接的电流为800~850A、电弧电压为34~36V、焊接速度为63cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为850~900A、电弧电压为36~38V、焊接速度为43cm/min;若焊件的厚度为17mm,则焊丝直径为5mm,对焊件一面进行焊接的电流为850~900A、电弧电压为35~37V、焊接速度为60cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为900~950A、电弧电压为37~39V、焊接速度为48cm/min;若焊件的厚度为18mm,则焊丝直径为5mm,对焊件一面进行焊接的电流为850~900A、电弧电压为36~38V、焊接速度为60cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为900~950A、电弧电压为38~40V、焊接速度为40cm/min;若焊件的厚度为20mm,则焊丝直径为5mm,对焊件一面进行焊接的电流为850~900A、电弧电压为36~38V、焊接速度为42cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为900~1000A、电弧电压为38~40V、焊接速度为40cm/min;若焊件的厚度为22mm,则焊丝直径为5mm,对焊件一面进行焊接的电流为900~950A、电弧电压为37~39V、焊接速度为45cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为1000~1050A、电弧电压为38~40V、焊接速度为40cm/min。若焊缝长度为200~300mm时,则定位焊长度为70~100mm;若焊缝长度为300~500mm时,则定位焊长度为50~70mm。平板焊点处的截面图如图10所示,图10中,6~22表示焊件的厚度范围为6~22mm;1、2表示第一次焊接和第二次焊接;改进后,本发明只焊接了两次,并且对焊件的厚度适应性较强。所述的焊丝的标准可采用GB/T5293-1999,焊丝的品牌可采用H10Mn2。焊接采用的焊剂的规格牌号可为SJ101。
实施例2:一种改进的平板对接埋弧焊接方法,包括以下步骤:
a.打磨接头:用砂轮将平板焊件的待焊接端面进行打磨,清除水锈、夹杂铁末及氧化皮;
b.拼接:将打磨后的焊件悬空放在一起,使得待焊接端面间的距离不大于1mm;
c.提高工件温度:用火焰将焊件的待焊接端面加热至85~110℃;
d.填充焊:对焊件的一面进行焊接,焊接的熔深为焊件厚度的30%~40%,层间温度为120~145℃;
e.工件翻转:将焊件翻转180°;
f.填充焊:焊接另一面,焊接的熔深为焊件厚度的60%~70%;
g.探伤。
步骤d和步骤f中,所述的焊件的厚度为6~22mm,焊丝直径为4~5mm,焊接电流为380~1050A,电弧电压为30~40V,焊接速度为38~63cm/min。
Claims (4)
1.一种改进的平板对接埋弧焊接方法,其特征在于,包括以下步骤:
a.打磨接头:用砂轮将平板焊件的待焊接端面进行打磨,清除水锈、夹杂铁末及氧化皮;
b.拼接:将打磨后的焊件悬空放在一起,使得待焊接端面间的距离不大于1mm;
c.提高工件温度:用火焰将焊件的待焊接端面加热至85~110℃;
d.填充焊:对焊件的一面进行焊接,焊接的熔深为焊件厚度的30%~40%,层间温度为120~145℃;
e.工件翻转:将焊件翻转180°;
f.填充焊:焊接另一面,焊接的熔深为焊件厚度的60%~70%;
g.探伤。
2.根据权利要求1所述的改进的平板对接埋弧焊接方法,其特征在于,步骤d和步骤f中,所述的焊件的厚度为6~22mm,焊丝直径为4~5mm,焊接电流为380~1050A,电弧电压为30~40V,焊接速度为38~63cm/min。
3.根据权利要求2所述的改进的平板对接埋弧焊接方法,其特征在于,步骤d和步骤f中,若焊件的厚度为6mm,则焊丝直径为4mm,对焊件一面进行焊接的电流为380~420A、电弧电压为30V、焊接速度为58cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为430~470A、电弧电压为30V、焊接速度为55cm/min;若焊件的厚度为8mm,则焊丝直径为4mm,对焊件一面进行焊接的电流为440~480A、电弧电压为30V、焊接速度为50cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为480~530A、电弧电压为31V、焊接速度为50cm/min;若焊件的厚度为10mm时,则焊丝直径为4mm,对焊件一面进行焊接的电流为530~570A、电弧电压为31V、焊接速度为46cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为590~640A、电弧电压为33V、焊接速度为46cm/min;若焊件的厚度为12mm时,则焊丝直径为4mm,对焊件一面进行焊接的电流为620~660A、电弧电压为35V、焊接速度为42cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为680~720A、电弧电压为35V、焊接速度为41cm/min;若焊件的厚度为14mm,则焊丝的直径为4mm,对焊件一面进行焊接的电流为680~720A、电弧电压为37V、焊接速度为41cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为730~770A、电弧电压为40V、焊接速度为38cm/min;若焊件的厚度为16mm,则焊丝直径为5mm,对焊件一面进行焊接的电流为800~850A、电弧电压为34~36V、焊接速度为63cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为850~900A、电弧电压为36~38V、焊接速度为43cm/min;若焊件的厚度为17mm,则焊丝直径为5mm,对焊件一面进行焊接的电流为850~900A、电弧电压为35~37V、焊接速度为60cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为900~950A、电弧电压为37~39V、焊接速度为48cm/min;若焊件的厚度为18mm,则焊丝直径为5mm,对焊件一面进行焊接的电流为850~900A、电弧电压为36~38V、焊接速度为60cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为900~950A、电弧电压为38~40V、焊接速度为40cm/min;若焊件的厚度为20mm,则焊丝直径为5mm,对焊件一面进行焊接的电流为850~900A、电弧电压为36~38V、焊接速度为42cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为900~1000A、电弧电压为38~40V、焊接速度为40cm/min;若焊件的厚度为22mm,则焊丝直径为5mm,对焊件一面进行焊接的电流为900~950A、电弧电压为37~39V、焊接速度为45cm/min,对焊件另一面进行焊接的电流为1000~1050A、电弧电压为38~40V、焊接速度为40cm/min。
4.根据权利要求1~3任一所述的改进的平板对接埋弧焊接方法,其特征在于,步骤d和步骤f中,若焊缝长度为200~300mm时,则定位焊长度为70~100mm;若焊缝长度为300~500mm时,则定位焊长度为50~70mm。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410250529.9A CN104002029B (zh) | 2014-06-06 | 2014-06-06 | 一种改进的平板对接埋弧焊接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410250529.9A CN104002029B (zh) | 2014-06-06 | 2014-06-06 | 一种改进的平板对接埋弧焊接方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104002029A true CN104002029A (zh) | 2014-08-27 |
CN104002029B CN104002029B (zh) | 2016-10-05 |
Family
ID=51363093
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201410250529.9A Expired - Fee Related CN104002029B (zh) | 2014-06-06 | 2014-06-06 | 一种改进的平板对接埋弧焊接方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104002029B (zh) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104785935A (zh) * | 2015-04-15 | 2015-07-22 | 江苏润邦重工股份有限公司 | 一种混凝土模块的顶板对接制作工艺 |
CN106881519A (zh) * | 2017-04-14 | 2017-06-23 | 佛山华盾人防工程有限公司 | 一种人防门门扇内、外面板焊接方法 |
CN108890094A (zh) * | 2018-07-20 | 2018-11-27 | 四川汇源钢建装配建筑有限公司 | 一种x形坡口焊接方法及焊接钢板 |
CN110039153A (zh) * | 2019-04-30 | 2019-07-23 | 山东能源重装集团恒图科技有限公司 | 一种适用于中厚板双面成型的焊接方法 |
CN110153531A (zh) * | 2018-02-11 | 2019-08-23 | 上海海立电器有限公司 | 一种双面焊接方法和双面焊接产品 |
CN111683780A (zh) * | 2018-01-31 | 2020-09-18 | 株式会社神户制钢所 | 单面埋弧焊方法及单面埋弧焊装置 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58377A (ja) * | 1981-06-24 | 1983-01-05 | Kawasaki Steel Corp | 厚肉鋼材の多電極深溶込みア−ク溶接法 |
JPH058377A (ja) * | 1991-04-30 | 1993-01-19 | Toppan Printing Co Ltd | 印刷塗布液供給装置 |
CN101817113A (zh) * | 2010-03-12 | 2010-09-01 | 安徽杭萧钢结构有限公司 | 一种厚板的悬空焊接工艺 |
CN102009255A (zh) * | 2010-12-01 | 2011-04-13 | 武昌船舶重工有限责任公司 | 一种高强度船体结构用钢平对接焊焊接工艺方法 |
CN102009256A (zh) * | 2010-12-01 | 2011-04-13 | 武昌船舶重工有限责任公司 | 一种高强度船体结构用钢平对接焊焊接工艺方法 |
CN103317219A (zh) * | 2012-11-01 | 2013-09-25 | 上海振华重工(集团)股份有限公司 | 中厚板不等间隙i型坡口不清根焊接工艺 |
-
2014
- 2014-06-06 CN CN201410250529.9A patent/CN104002029B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58377A (ja) * | 1981-06-24 | 1983-01-05 | Kawasaki Steel Corp | 厚肉鋼材の多電極深溶込みア−ク溶接法 |
JPH058377A (ja) * | 1991-04-30 | 1993-01-19 | Toppan Printing Co Ltd | 印刷塗布液供給装置 |
CN101817113A (zh) * | 2010-03-12 | 2010-09-01 | 安徽杭萧钢结构有限公司 | 一种厚板的悬空焊接工艺 |
CN102009255A (zh) * | 2010-12-01 | 2011-04-13 | 武昌船舶重工有限责任公司 | 一种高强度船体结构用钢平对接焊焊接工艺方法 |
CN102009256A (zh) * | 2010-12-01 | 2011-04-13 | 武昌船舶重工有限责任公司 | 一种高强度船体结构用钢平对接焊焊接工艺方法 |
CN103317219A (zh) * | 2012-11-01 | 2013-09-25 | 上海振华重工(集团)股份有限公司 | 中厚板不等间隙i型坡口不清根焊接工艺 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
沈寒等: "直边对接悬空双面埋弧焊在实际生产中的应用", 《起重运输机械》 * |
陈淦方: "《机械工人学习材料》", 28 February 1985, 机械工业出版社 * |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104785935A (zh) * | 2015-04-15 | 2015-07-22 | 江苏润邦重工股份有限公司 | 一种混凝土模块的顶板对接制作工艺 |
CN106881519A (zh) * | 2017-04-14 | 2017-06-23 | 佛山华盾人防工程有限公司 | 一种人防门门扇内、外面板焊接方法 |
CN111683780A (zh) * | 2018-01-31 | 2020-09-18 | 株式会社神户制钢所 | 单面埋弧焊方法及单面埋弧焊装置 |
CN111683780B (zh) * | 2018-01-31 | 2022-01-28 | 株式会社神户制钢所 | 单面埋弧焊方法及单面埋弧焊装置 |
CN110153531A (zh) * | 2018-02-11 | 2019-08-23 | 上海海立电器有限公司 | 一种双面焊接方法和双面焊接产品 |
CN110153531B (zh) * | 2018-02-11 | 2021-10-08 | 上海海立电器有限公司 | 一种双面焊接方法和双面焊接产品 |
CN108890094A (zh) * | 2018-07-20 | 2018-11-27 | 四川汇源钢建装配建筑有限公司 | 一种x形坡口焊接方法及焊接钢板 |
CN110039153A (zh) * | 2019-04-30 | 2019-07-23 | 山东能源重装集团恒图科技有限公司 | 一种适用于中厚板双面成型的焊接方法 |
CN110039153B (zh) * | 2019-04-30 | 2021-03-12 | 山东能源重装集团恒图科技有限公司 | 一种适用于中厚板双面成型的焊接方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104002029B (zh) | 2016-10-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104002029B (zh) | 一种改进的平板对接埋弧焊接方法 | |
CN105127566B (zh) | 大厚度碳钢‑不锈钢复合板的全焊透焊接方法 | |
CN104493342B (zh) | 一种中厚板x型坡口不清根焊接工艺 | |
CN104191072A (zh) | 不锈钢复合板的焊接方法 | |
CN104209625A (zh) | Q460钢厚板的焊接工艺 | |
CN103862183B (zh) | 一种不锈钢复合板高效焊接方法 | |
CN103394815B (zh) | 一种环缝激光-gma复合焊接的方法 | |
CN104646803B (zh) | 低合金钢板与船用钢板的焊接方法 | |
CN103212913A (zh) | 一种大直径薄壁不锈钢波纹管的组对和焊接方法 | |
CN104625359A (zh) | Lng低温罐底板的焊接工艺 | |
CN110640271A (zh) | 低合金高强度钢t型全焊透接头横角焊位置的高效焊接工艺 | |
CN106903401A (zh) | 倾斜位置埋弧焊焊接方法 | |
CN110788450A (zh) | 一种中厚板双面双机器人t型接头立角焊不清根焊接方法 | |
CN104526133A (zh) | 一种防止金属焊接层状撕裂的方法 | |
CA3044370A1 (en) | Gouging-less complete penetration welding method, and welded joint | |
CN103433697B (zh) | 一种海洋工程装备厚壁梁柱焊接工艺 | |
CN103464873A (zh) | 一种钛合金与镍基高温合金的电弧焊工艺 | |
CN111570971A (zh) | 舱壁下墩与双层底的高应力区域全熔透角焊缝的焊接方法 | |
CN109641306B (zh) | 立式窄坡口气体保护弧焊方法 | |
CN104588844B (zh) | 一种钢板的焊接工艺 | |
CN102303177A (zh) | 一种铜镍复合管对接焊的施工方法 | |
CN104942524A (zh) | 一种接触元件修复方法 | |
CN104057187B (zh) | 一种6mm以上铝合金板拼板的半自动TIG焊接方法 | |
CN102886589A (zh) | 耐腐蚀合金材料蒙乃尔400的焊接工艺 | |
CN108290239B (zh) | 立式窄坡口气体保护弧焊方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20161005 |