CN103966525B - 一种高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材及其制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材及其制造方法，所述制造方法包括依次进行的冶炼钢水、浇注钢锭、初轧开坯、热轧管坯、热穿孔及轧制荒管、半成品退火、冷轧或冷拔、成品退火、后处理、检验入库，在冶炼钢水的步骤中，当钢水成分达到设定要求时出钢。所述高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材则由上述制造方法制得。本发明主要通过对管材成分、加工工艺两方面进行改进，获得了符合力学性能技术要求的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材。

Description

一种高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材及其制造方法

技术领域

本发明属于金属材料加工技术领域，更具体地讲，涉及一种高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材及其制造方法

背景技术

随着全球不锈钢产量的不断增长，镍资源也变得越来越少,而不锈钢的需求却越来越大,导致生产成本较高。从可持续发展角度来看，开发低镍不锈钢的产品成为不锈钢的发展趋势。因此，铁素体不锈钢成为主要的开发目标。

普通的铁素体不锈钢如0Cr18Si2Al、1Cr17、0Cr13、00Cr13等由于冷拉强度低、塑性差、耐腐蚀性不足等缺陷，其用途受到很大的限制。从已公开的涉及现有高铬高钼铁素体不锈钢管材的资料来看，其生产方法主要为焊接生产，也就是用钢锭先轧成坯料，后用坯料轧成带钢，最后将带钢焊接成管材，这种生产方法不仅生产工序多、成本高，而且无法满足较高的质量要求。

高铬高钼铁素体不锈钢的主要钢种包括000Cr18Mo2TiNb、000Cr22Mo1.5TiNb、000Cr26Mo1.0TiNb、000Cr28Ni4Mo2TiNb、000Cr27Mo4Ni2、0000Cr30Mo2、S44660、S44800、S44635等，其广泛地在沿海发电机冷凝器、海水淡化、制盐、含氯离子较高的化工等行业使用,可替代钛管、黄铜管、白铜管、超级奥氏体钢、超级双相钢等，同时能够节省大量的镍、铜、钛等昂贵金属资源。高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材具有极优异的耐点腐蚀、耐缝隙腐蚀、耐应力腐蚀破裂性(特别在氯化物腐蚀介质中的耐蚀性),具有广阔的市场前景。

此外，由于晶粒粗大性脆，生产过程中容易析出脆性相导致塑性差，既影响材料的加工成形，还严重阻碍了高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的生产。

发明内容

针对现有技术中存在的不足，本发明旨在解决上述技术问题中的一个或多个。

本发明的目的在于提供一种表面质量好、强度高和塑性优的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材及其制造方法

为了实现上述目的，本发明的一方面提供了一种高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法，所述制造方法包括依次进行的冶炼钢水、浇注钢锭、初轧开坯、热轧管坯、热穿孔及轧制荒管、半成品退火、冷轧或冷拔、成品退火、后处理、检验入库，在冶炼钢水的步骤中，当钢水成分达到以下要求时出钢，其中，以重量百分比计，所述钢水含有C≤0.03％、Si:0.20～1.0％、Mn:0.20～1.0％、S≤0.03％、P≤0.04％、Cr:18.0～30.0％、Mo:1.0～4.5％、Ni:1.0～3.0％、N≤0.04％、Cu≤0.45％、Nb:0.10～0.50％、Ti:0.10～0.50％、Co≤0.15％、V≤0.15％、Al≤1.0％以及余量的Fe和不可避免的杂质。

根据本发明的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法的一个实施例，在冶炼钢水的步骤中，采用真空感应炉或依次采用电弧炉、LF精炼炉、真空精炼炉进行钢水的合金化冶炼，并且控制好出钢温度；冶炼钢水的原料至少包括纯铁，以重量百分比计，所述纯铁中的C≤0.02％、S≤0.005％、P≤0.010％、N≤50ppm且O≤40ppm。

根据本发明的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法的一个实施例，在初轧开坯的步骤中，控制加热温度为1050～1150℃、保温时间为1.5～5h。

根据本发明的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法的一个实施例，在热轧管坯的步骤中，控制加热温度为1000～1050℃、保温时间为1～3h，轧制成管坯后快冷至室温。

根据本发明的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法的一个实施例，在热穿孔及轧制荒管的步骤中，控制加热温度为950～1050℃、保温时间为1～1.5h，轧制成荒管后快冷至室温。

根据本发明的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法的一个实施例，在半成品退火的步骤中，控制加热温度为900～950℃、保温时间为0.5～1.5h，退火后快冷至室温；在成品退火的步骤中，控制加热温度为930～1020℃、保温时间为0.5～1.0h，退火后快冷至室温。

根据本发明的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法的一个实施例，在冷轧或冷拔的步骤中，将道次总变形量控制为15～35％。

本发明的另一方面提供了一种高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材，所述高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材由上述的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法制造得到。

根据本发明的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的一个实施例，所述高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的外径为15～100mm、壁厚为0.3～10.0mm。

根据本发明的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的一个实施例，所述高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的组织为铁素体组织。

本发明选用工业纯铁、合金和其它金属为原料，在真空感应炉(或电弧炉+LF炉+真空精炼炉)中进行钢水合金化冶炼，通过降低碳、氮含量并大幅度减少镍的使用量,同时采用Nb、Ti、Al综合使用并降低氧含量，达到细化晶粒、减少脆性的目的并获得高纯洁度的钢锭；通过对钢锭进行初轧开坯，使合金元素分布均匀，从而减少偏析；在热轧的步骤中采用低温轧制，能够细化晶粒并提高塑性，在轧制后快冷至室温，能够避免脆性相析出并提高塑性。最终制得的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的产品质量能够达到技术要求。

具体实施方式

在下文中，将详细说明本发明的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材及其制造方法。若无特别说明，以下所述的百分比均为重量百分比。

根据本发明的示例性实施例，所述高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法包括依次进行的冶炼钢水、浇注钢锭、初轧开坯、热轧管坯、热穿孔及轧制荒管、半成品退火、冷轧或冷拔、成品退火、后处理、检验入库。本发明主要通过对管材成分、加工工艺两方面进行改进，获得了符合力学性能技术要求的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材。

下面针对每一步进行具体说明。

首先，在冶炼钢水的步骤中，当钢水成分达到以下要求时出钢，其中，以重量百分比计，所述钢水含有C≤0.03％、Si:0.20～1.0％、Mn:0.20～1.0％、S≤0.03％、P≤0.04％、Cr:18.0～30.0％、Mo:1.0～4.5％、Ni:1.0～3.0％、N≤0.04％、Cu≤0.45％、Nb:0.10～0.50％、Ti:0.10～0.50％、Co≤0.15％、V≤0.15％、Al≤1.0％以及余量的Fe和不可避免的杂质。

虽然碳、氮是增加合金强度的元素,但碳、氮在铁素体不锈钢中属于有害元素，这是因为碳、氮在铁素体不锈钢中的溶解度低，在冷却过程中会析出碳化物、氮化物而损失材料塑性，因而将碳含量控制在0.03％以下并将氮含量控制在0.04％为宜。并且，在冶炼过程中主要釆用碳氧反应生成一氧化碳气泡在真空环境下去除多余的碳和氮。

硅是作为脱氧剂的主要元素，若硅含量较低，则钢水中的氧含量高，但硅含量过高，则会降低钢的塑性，将硅含量控制在0.20～1.0％为宜，优选为0.20～0.80％。

锰是用于提高强度的主要元素，若锰含量较低，则钢的强度不足，但锰含量过高，则会降低钢的塑性，将锰含量控制在0.20～1.0％为宜，优选为0.20～0.80％。

硫、磷是导致钢热塑性差的杂质元素，需尽量控制在较低的含量，本发明中控制硫含量低于0.030％、磷含量低于0.040％。

铬是铁素体的主要形成元素，也是改善钢的耐蚀性的重要元素，若铬含量较低，则达不到耐蚀性要求，若铬含量较高，则增加成本，将铬含量控制为18.0～30.0％为宜，优选为20.0～28.0％。

钼可以提高铁素体不锈钢的耐点蚀和耐缝隙腐蚀性能，并促进铁铬合金钝化，从而提高不锈钢的耐蚀性能，若钼含量过高可能促进应力腐蚀敏感性，将钼含量控制在1.0～4.5％为宜，优选地控制为1.5～4.0％。

镍能够提高铁素体不锈钢的室温力学性能、强度和韧性,使钢的脆性温度下移,还可以提高某些介质中钢的耐腐蚀性能，对高铬铁素体不锈钢的冷拉成型性能提高非常有利，但同时镍为奥氏体的形成元素，为了保证管材中相对单一的铁素体组织，避免成分偏析导致冷拉表面质量下降，将镍含量控制为1.0～3.0％，优选为1.5～2.5％。

铜是弱化奥氏体形成的元素，若铜含量过高，易引起热轧时的开裂，但适量的铜可提高冷拉成形性能，并析出富铜相，起细化晶粒并提高冷拉强度的作用，并且铜还可提高钢在酸性环境下的耐蚀性能，将铜含量控制在0.45％以下为宜，优选地控制为0.15～0.25％。

钛和铌均为促进铁素体形成的元素，适量的钛和铌可使铬的碳氮化合物形成钛和铌的碳氮化物并细化晶粒，提高钢的耐晶间腐蚀性能，同时促进富铜相析出并均匀弥散，但钛、铌含量过高会增加成本，钛、铌含量过低又将使钢的性能下降，将铌含量和钛含量控制为0.10～0.50％为宜，优选地将钛含量控制为0.10～0.30％。

铝是促进形成铁素体的元素，也是较强的脱氧元素，若铝含量过低，则钢中的氧含量高，钛收得率较低，若铝含量过高，则易引起脆性转变温度提高，将铝含量控制在1％以下为宜，优选地控制为0.05～0.20％。

综上，本发明主要通过降低钢中的碳和氮含量，并添加钛、铌等稳定化元素来提高铁素体不锈钢的加工性，扩展铁素体钢的使用范围；同时适量添加钼、铬改善铁素体不锈钢的点腐蚀和生锈等腐蚀所造成的表面性状劣化问题。

根据本发明的示例性实施例，在冶炼钢水的步骤中，采用真空感应炉或依次采用电弧炉、LF精炼炉、真空精炼炉进行钢水的合金化冶炼。其中，以返回钢、纯铁、镍板、铬铁、金属铜、金属锰、钼铁、硅铁合金、铌铁合金、钛铁合金、金属铝等作为原料进行冶炼，并将出钢时的钢水成分调整为上述成分后出钢浇注成钢锭。

本发明不限于上述原料，但冶炼钢水的原料至少应该包括纯铁，并且为了获取高纯净度的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材，以重量百分比计，所使用的纯铁应满足其中的C≤0.02％、S≤0.005％、P≤0.010％、N≤50ppm且O≤40ppm。

然后，将钢锭送至初轧热加工工序进行初轧开坯，以使合金元素分布均匀，从而减少偏析。根据本发明的示例性实施例，在初轧开坯的步骤中控制加热温度为1050～1150℃、保温时间为1.5～5小时。优选地，将初轧后的钢坯表面磨光并清理净缺陷，锯切头位后送至轧机进行热轧。其中，若初轧开坯时的加热温度较高，不仅浪费能源，还会造成晶粒粗大而导致脆性断裂；若初轧开坯时的加热温度较低，则钢锭热塑性差，表面容易出现裂纹；若保温时间长，则浪费能源且导致成本升高；若保温时间短，易造成钢锭烧不透，钢锭热塑性差且导致表面出现裂纹。

在热轧管坯的步骤中，控制加热温度为1000～1050℃、保温时间为1～3h，轧制成管坯后快冷至室温。本发明在热轧过程中采用较低温轧制的方式，所述较低温轧制是指在热塑性变形范围内以较低温度轧制，使破碎的粗大晶粒重新结晶为细小晶粒，从而提高塑性和韧性。在轧制后快冷至室温，能够避免管坯中脆性相的析出并提高塑性。优选地，将轧制后的管坯剥皮后清理净缺陷。与初轧开坯类似，若热轧管坯的加热温度较高，不仅浪费能源，还会造成晶粒粗大并到导致脆性断裂；若热轧管坯的加热温度较低，则管坯的热塑性差。若保温时间长，则浪费能源且导致成本升高；若保温时间短，易造成管坯烧不透，管坯热塑性差。

在热穿孔及轧制荒管的步骤中，控制加热温度为950～1050℃、保温时间为1～1.5h，轧制成荒管后快冷至室温。类似的，在热穿孔及轧制荒管的过程中采用低温轧制，能够细化晶粒并提高塑性，在轧制后快冷至室温，能够避免荒管中脆性相的析出并提高塑性。其中，热穿孔及轧制荒管的步骤中控制加热温度和保温时间的原因与上述初轧开坯与热轧管坯相似，在此不再赘述。

在半成品退火的步骤中，控制加热温度为900～950℃、保温时间为0.5～1.5h，退火后快冷至室温；在成品退火的步骤中，控制加热温度为930～1020℃、保温时间为0.5～1.0h，退火后快冷至室温。根据本发明，上述半成品退火的作用主要是去除轧制应力，控制碳氮化物(碳氮化铌和碳氮化钛)的析出，细化晶粒并提高塑性。上述成品退火的作用主要是为了满足成品管材的力学性能要求。若退火时的加热温度较高，既浪费能源，还会造成晶粒粗大并造成脆性断裂；若退火时的加热温度较低，则管坯或管材的热塑性差且表面易出现裂纹。若退火时的保温时间长，浪费能源且成本升高；若退火时的保温时间短，易造成管坯或管材烧不透，影响退火效果。

在冷轧或冷拔的步骤中，将道次总变形量控制为15～35％。并且随着荒管的壁厚减小，应逐渐增大总变形量。在冷轧或冷拔的初始阶段，由于荒管的管壁较厚，塑性较低，因而需将道次总变形量控制的较小一些，若道次总变形量过高可能会产生脆裂；在冷轧或冷拔的较后阶段，由于荒管管壁进一步变薄，塑性较好，因此可以将道次总变形量控制的较大一些，但道次总变形量过高也会产生脆裂，本发明将道次总变形量控制为15～35％为宜。

最后，将冷轧或冷拔后的管材进行退火、酸洗、缺陷清理、锯切头尾等后处理，然后检验入库得到成品无缝管材。但本发明不限于此，还可以包括其它后处理步骤。

高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材是制管业的生产难题，冷轧或冷拔生产过程发生的脆裂严重制约高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材推广应用，本发明特别对管材的主要成分进行改进：1)增加铝的控制，降低钢中氧和夹杂物含量，减少钢脆性，提高加工塑性；2)在现有生产条件无法将有害元素如碳、氮的含量降到最低(碳含量+氮蛋黄≤0.025％)的情况下，加入与碳、氮亲和力强的元素铌和钛并形成相应的碳化物，避免碳、氮在晶界析出造成脆裂；3)铌和钛元素的加入，同时可细化晶粒、提高塑性，有利于生产过程加工。此外，本发明还通过适当调整生产工艺并使之与上述成分的改进相匹配，因而制备得到符合要求的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材

本发明的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材则是由上述的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法制造得到。其中，所述高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的组织为铁素体组织。

根据本发明的示例性实施例，所制得的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的外径为15～100mm、壁厚为0.3～10.0mm，但本发明不限于此。

下面结合具体示例对本发明作进一步说明，但不能理解为示例是对本发明保护范围的限制，本领域技术人员根据上述本发明的内容对本发明作出的一些非本质的改进和调整，仍属于本发明的保护范围。

示例1：

a、真空感应炉合金化冶炼：以返回钢、纯铁和其它合金、金属等为原料，在真空感应炉中冶炼钢水，当钢水成分为：C0.016％、Si0.32％、Mn0.54％、S0.003％、P0.030％、Cr18.00％、Mo4.5％、Ni1.5％、N0.015％、Ti0.15％、Nb0.35％、Cu0.45％、Co0.05％、V0.03％、Al0.05％以及余量的铁和不可避免的杂质时，出钢并浇注成3.5t的钢锭；

b、初轧开坯：将钢锭进行初轧热加工，控制加热温度为1150℃、保温时间为3小时；钢锭经初轧后的钢坯为180×180×5700～6000mm³；之后将钢坯表面全面磨光，清理净缺陷并锯切头尾后送连轧轧机；

c、热轧管坯：将初轧后的钢坯进行轧制热加工，控制加热温度为1000℃、保温时间为1小时，轧制成Φ100mm的管坯后快冷至室温；将热轧后的管坯剥皮清理净缺陷后锯切头尾；

d、热穿孔及轧制荒管:控制加热温度为1000℃、保温时间为1.5小时，穿孔并轧制成荒管后快冷至室温；

e、半成品退火:将荒管进行退火,控制加热温度为900℃、保温时间为1.5小时，退火后快冷至室温；

f、冷轧或冷拔:控制道次总变形量控制为15～35％(随壁厚的减少逐渐增大总变形量)；

g、成品退火:将冷轧或冷拔后的管材进行退火，控制加热温度为930℃、保温时间为1.0小时，退火后快冷至室温；

h、后处理、检验入库:酸洗之后清理净缺陷、锯切头尾后检验入库。

其中，经物理检验，示例1所制得的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的抗拉强度为621MPa、屈服强度为517MPa、断后伸长率为30％。

示例2：

a、依次采用电弧炉、LF精炼炉、真空精炼炉进行合金化冶炼：以返回钢、纯铁和其它合金、金属等为原料，在真空精炼炉中冶炼钢水，当钢水成分为：C0.03％、Si0.55％、Mn0.51％、S0.014％、P0.022％、Cr30.0％、Mo1.0％、Ni3.0％、N0.04％、Ti0.30％、Nb0.50％、Cu0.30％、Co0.06％、V0.05％、Al1.0％以及余量的铁和不可避免的杂质时，出钢并浇注成3.5t的钢锭；

b、初轧开坯：将钢锭进行初轧热加工，控制加热温度为1050℃、保温时间为5小时；钢锭经初轧后的钢坯为180×180×5700～6000mm³；之后将钢坯表面全面磨光，清理净缺陷并锯切头尾后送连轧轧机；

c、热轧管坯：将初轧后的钢坯进行轧制热加工，控制加热温度为1050℃、保温时间为1小时，轧制成Φ65mm的管坯后快冷至室温；将热轧后的管坯剥皮清理净缺陷后锯切头尾；

d、热穿孔及轧制荒管：控制加热温度为1050℃、保温时间为1小时，穿孔并轧制成荒管后快冷至室温；

e、半成品退火:将荒管退火,控制加热温度为950℃、保温时间为1.5小时，退火后快冷至室温；

f、冷轧或冷拔:道次总变形量控制为15～35％(随壁厚的减少,逐渐增大总变形量)；

g、成品退火:将冷轧或冷拔后的管材进行退火，控制加热温度为1020℃、保温时间为1.0小时，退火后快冷至室温；

h、后处理、检验入库:酸洗之后清理净缺陷、锯切头尾后检验入库。

其中，经物理检验，示例2所制得的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的抗拉强度为585MPa、屈服强度为455MPa、断后伸长率为20％.

示例3：

a、采用真空感应炉进行合金化冶炼：以返回钢、纯铁和其它合金、金属等为原料，在真空感应炉中冶炼钢水，当钢水成分为：C0.005％、Si0.80％、Mn0.56％、S0.002％、P≤0.030％、Cr24.2％、Mo2.44％、Ni2.35％、N0.0015％、Ti0.20％、Nb0.10％、Cu0.15％、Co0.15％、V0.15％、Al0.5％以及余量的铁和不可避免的杂质时，出钢并浇注成3.0t的钢锭；

b、初轧开坯：将钢锭进行初轧热加工，控制加热温度为1100℃、保温时间为1.5小时；钢锭经初轧后的钢坯为150×150×5700～6000mm³；之后将钢坯表面全面磨光，清理净缺陷并锯切头尾后送650轧机；

c、热轧管坯：将初轧后的钢坯进行轧制热加工，控制加热温度为1020℃、保温时间为1小时，轧制成Φ60mm的管坯后快冷至室温；将热轧后的管坯剥皮清理净缺陷后锯切头尾；

d、热穿孔及轧制荒管：控制加热温度为1000℃、保温时间为1小时，穿孔并轧制成荒管后快冷至室温；

e、半成品退火：将荒管退火,控制加热温度为920℃、保温时间为1.5小时，退火后快冷至室温；

f、冷轧或冷拔：道次总变形量控制为15～35％(随壁厚的减少,逐渐增大总变形量)；

g、成品退火：将冷轧或冷拔后的管材进行退火，控制加热温度为980℃、保温时间为1.0小时，退火后快冷至室温；

h、后处理、检验入库:酸洗之后清理净缺陷、锯切头尾后检验入库。

其中，经物理检验，示例3所制得的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的抗拉强度为600MPa、屈服强度为485MPa、断后伸长率为26％。

示例4：

依次采用电弧炉、LF精炼炉、真空精炼炉进行合金化冶炼：以返回钢、纯铁和其它合金、金属等为原料，在真空精炼炉中冶炼钢水，当钢水成分为：C0.023％、Si0.35％、Mn0.41％、S0.010％、P0.012％、Cr21.0％、Mo1.3％、Ni2.5％、N0.02％、Ti0.20％、Nb0.28％、Cu0.08％、Co0.10％、V0.08％、Al0.65％以及余量的铁和不可避免的杂质时，出钢并浇注成3.5t的钢锭；

b、初轧开坯：将钢锭进行初轧热加工，控制加热温度为1080℃、保温时间为3.5小时；钢锭经初轧后的钢坯为180×180×5700～6000mm³；之后将钢坯表面全面磨光，清理净缺陷并锯切头尾后送轧机；

c、热轧管坯：将初轧后的钢坯进行轧制热加工，控制加热温度为1050℃、保温时间为1小时，轧制成Φ65mm的管坯后快冷至室温；将热轧后的管坯剥皮清理净缺陷后锯切头尾；

d、热穿孔及轧制荒管：控制加热温度为1020℃、保温时间为1小时，穿孔并轧制成荒管后快冷至室温；

e、半成品退火：将荒管退火,控制加热温度为1010℃、保温时间为1.5小时，退火后快冷至室温；

f、冷轧或冷拔：道次总变形量控制为15～35％(随壁厚的减少,逐渐增大总变形量)；

g、成品退火：将冷轧或冷拔后的管材进行退火，控制加热温度为940℃、保温时间为1.0小时，退火后快冷至室温；

h、后处理、检验入库:酸洗之后清理净缺陷、锯切头尾后检验入库。

其中，经物理检验，示例4所制得的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的抗拉强度为605MPa、屈服强度为475MPa、断后伸长率为27％.

综上所述，本发明通过对管材成分、加工工艺两方面进行改进，获得了符合力学性能技术要求的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材，所制得的无缝钢管表面质量好、强度高和塑性优。

Claims (9)

1.一种高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法，其特征在于，所述制造方法包括依次进行的冶炼钢水、浇注钢锭、初轧开坯、热轧管坯、热穿孔及轧制荒管、半成品退火、冷轧或冷拔、成品退火、后处理、检验入库；

在冶炼钢水的步骤中，当钢水成分达到以下要求时出钢，其中，以重量百分比计，所述钢水含有C≤0.03％、Si:0.20～1.0％、Mn:0.20～1.0％、S≤0.03％、P≤0.04％、Cr:18.0～30.0％、Mo:1.0～4.5％、Ni:1.0～3.0％、N≤0.04％、Cu≤0.45％、Nb:0.10～0.50％、Ti:0.10～0.50％、Co≤0.15％、V≤0.15％、Al≤1.0％以及余量的Fe和不可避免的杂质，

其中，在冶炼钢水的步骤中，采用真空感应炉或依次采用电弧炉、LF精炼炉、真空精炼炉进行钢水的合金化冶炼，并且控制出钢温度为1505～1525℃；冶炼钢水的原料至少包括纯铁，以重量百分比计，所述纯铁中的C≤0.02％、S≤0.005％、P≤0.010％、N≤50ppm且O≤40ppm。

2.根据权利要求1所述的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法，其特征在于，在初轧开坯的步骤中，控制加热温度为1050～1150℃、保温时间为1.5～5h。

3.根据权利要求1所述的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法，其特征在于，在热轧管坯的步骤中，控制加热温度为1000～1050℃、保温时间为1～3h，轧制成管坯后快冷至室温。

4.根据权利要求1所述的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法，其特征在于，在热穿孔及轧制荒管的步骤中，控制加热温度为950～1050℃、保温时间为1～1.5h，轧制成荒管后快冷至室温。

5.根据权利要求1所述的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法，其特征在于，在半成品退火的步骤中，控制加热温度为900～950℃、保温时间为0.5～1.5h，退火后快冷至室温；在成品退火的步骤中，控制加热温度为930～1020℃、保温时间为0.5～1.0h，退火后快冷至室温。

6.根据权利要求1所述的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法，其特征在于，在冷轧或冷拔的步骤中，将道次总变形量控制为15～35％。

7.一种高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材，其特征在于，所述高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材由权利要求1至6中任一项所述的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的制造方法制造得到。

8.根据权利要求7所述的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材，其特征在于，所述高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的外径为15～100mm、壁厚为0.3～10.0mm。

9.根据权利要求7所述的高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材，其特征在于，所述高铬高钼铁素体不锈钢无缝管材的组织为铁素体组织。