CN103934423A - 一种用于生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的方法 - Google Patents
一种用于生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103934423A CN103934423A CN201410132607.5A CN201410132607A CN103934423A CN 103934423 A CN103934423 A CN 103934423A CN 201410132607 A CN201410132607 A CN 201410132607A CN 103934423 A CN103934423 A CN 103934423A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- controlled
- power tower
- continuous casting
- molten steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
本发明公开了一种用于生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的方法,该方法包括:在连铸过程中,将连铸钢水的过热度控制在21℃~25℃,二次冷却区的冷却方式采用气水雾化冷却,比水量控制在0.15L/kg钢~0.18L/kg钢,控制拉坯速度为0.30m/min~0.34m/min,结晶器电磁搅拌的电流控制在200A~300A、频率控制在2.0Hz~3.0Hz,凝固末端电磁搅拌的电流控制在350A~400A、频率控制在8Hz~12Hz。本发明的方法通过设定和优化工艺参数,可有效提高风电塔筒法兰用钢连铸圆坯的表面质量和内部质量。另外,根据本发明的方法控制得到的圆坯加工成风电塔筒法兰成品,经超声波探伤后,完全能够满足风电塔筒法兰用钢的质量要求。
Description
技术领域
本发明属于冶金技术领域,具体地讲,涉及一种用于生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的方法。
背景技术
随着风力发电的迅猛增长,市场对风电塔筒的需求量也愈来愈大,而风电塔筒的关键连接件—塔筒法兰的重要性也越来越得到重视。
风电塔筒法兰用钢(S355NL钢)是风电塔筒的关键连接件、支撑件和受力件,是风力发电设备的重要部件,对加工成的产品要求超声波无损探伤合格率是100%,这也就是说,要求原材料(例如,直径为650mm的连铸圆坯)具有非常高的表面质量和内部质量。
目前,虽然有很多关于生产S355NL钢连铸圆坯的专利文献和专业文献,但是,S355NL钢大断面圆坯仍普遍存在中间裂纹、中心裂纹、中心缩孔、中心偏析等内部质量缺陷,而且随着该钢种的连铸圆坯断面的不断增大,生产过程及质量控制难度也随之加大,最终导致经加工完成后的产品探伤合格率严重偏低。
因此,需要提供一种能够稳定控制和提高风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的质量的方法。
发明内容
本发明的一个目的在于提供一种稳定控制和提高风电塔筒法兰用钢的圆坯的质量的用于生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的方法。
根据本发明的用于生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的方法,所述方法包括如下步骤:在连铸过程中,将连铸钢水的过热度控制在21℃~25℃,二次冷却区的冷却方式采用气水雾化冷却,比水量控制在0.15L/kg钢~0.18L/kg钢,控制拉坯速度为0.30m/min~0.34m/min,结晶器电磁搅拌的电流控制在200A~300A、频率控制在2.0Hz~3.0Hz,凝固末端电磁搅拌的电流控制在350A~400A、频率控制在8Hz~12Hz。
根据本发明的实施例,在连铸过程中,采用浸入式水口和向结晶器内加入保护渣的方式对钢水进行保护,并且控制保护渣的碱度为0.65~0.75,熔化温度为1165℃~1180℃,粘度为1.5Pa·S~1.7Pa·S。
根据本发明的实施例,在连铸过程中,采用结晶器液面自动控制系统来调节结晶器内钢液液面的高度,并且控制精度为±0.5mm。
根据本发明的实施例,所述方法还包括采用连续矫直的方式对连铸得到的圆坯进行矫直的步骤,矫直应变率控制在0.20%以下。
根据本发明的实施例,在连铸过程中,在二次冷却区的末端至拉矫机之间设置保护罩,以对圆坯进行保温,从而防止圆坯矫直裂纹的产生。
根据本发明的实施例,在连铸过程中,向中间包中加入覆盖剂以减少钢水的热损失和防止钢水吸入空气,覆盖剂为碱性覆盖剂和碳化稻壳。
根据本发明的实施例,采用自动变渣线的方式来调节浸入式水口在结晶器中插入的深度,控制变渣线的速度为20mm/h。
根据本发明的实施例,在连铸过程中,采用中间包液面自动控制系统来调节中间包内的钢液液面的高度,并且控制精度为±0.5t。
根据本发明的实施例,中间包内设置挡坝,使钢水在中间包内获得稳定流场,并且净化钢水。
根据本发明的实施例,在大包长水口与大包滑动水口的连接处设置岩棉垫,并且通入氩气,以防止钢水的吸入空气二次氧化。
根据本发明的用于生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的方法,可有效地控制和提高风电塔筒法兰用钢的直径为650mm的连铸圆坯的诸如表面裂纹、皮下夹杂、中间裂纹、中心裂纹、中心缩孔、中心偏析等的表面质量和内部质量。另外,根据本发明的方法控制得到的圆坯加工成风电塔筒法兰成品,经超声波探伤后,完全能够满足风电塔筒法兰用钢的质量要求,例如,将根据本发明的方法控制得到的圆坯加工成风电塔筒法兰盘,经超声波探伤后,其超声波无损探伤合格率在99.2%以上。
附图说明
通过下面结合附图进行的对实施例的描述,本发明的上述和/或其它目的和优点将会变得更加清楚,其中:
图1示出了根据本发明的方法得到的650mm圆坯的中心纵剖面的酸浸低倍图;
图2示出了根据本发明的方法得到的650mm圆坯的中心橫剖面的酸浸低倍图。
具体实施方式
下面将通过参照附图来描述实施例,以解释本发明。然而,本发明可以以多种不同的形式来实施,不应该被理解为局限于在此提出的示例性实施例。提供这些实施例使本发明的公开将是彻底和完全的,并将本发明的范围充分地传达给本领域的技术人员。
在连铸风电塔筒法兰用钢时,通常采用弧形半径较小的连铸机,并且结合低的拉速,弱的二冷强度,低的钢水过热度,结晶器电磁搅拌以及凝固末端电磁搅拌等技术来生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯。
本申请的发明人经研究发现,虽然采用同样的技术来生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯,但是得到的连铸圆坯的质量却相差甚远,产生该问题的原因并不是技术本身带来的缺陷,而是各技术的工艺参数的设定和优化。
为此,本发明提供了一种用于生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的方法,用以改进用于风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的质量。该方法包括对风电塔筒法兰用钢进行连铸的工艺。
根据本发明的方法可使用全弧形半径为16.5m连铸机进行连铸,但是本发明并不限于此,只要是能够连铸出本发明的风电塔筒法兰用钢连铸圆坯的任何合适的连铸机即可。
具体地讲,根据本发明的方法,在对风电塔筒法兰用钢进行连铸的工艺中包括对温度的控制,将连铸钢水的过热度控制在21℃~25℃,优选地,可将连铸钢水的过热度控制在23℃。通过将连铸钢水的过热度控制在21℃~25℃,可以缩小柱状晶区,扩大等轴晶区,从而减轻中心偏析,提高铸坯质量。如果钢液(即,钢水)的过热度低于21℃,则会导致钢液内夹杂物上浮困难;如果钢液的过热度高于25℃,则会影响连铸坯的内部质量,导致中心疏松等缺陷级别偏高。
在本发明中,为了减少钢水的热损失和防止钢水吸入空气,可以向中间包加入覆盖剂。钢液温度波动会造成奥氏体的δ相与γ相不稳定转变,使两相界面发生波动,这种波动造成两相间生长不匹配,使初始凝固坯壳生长不均匀,易产生较大的应力集中,增大表面裂纹的质量缺陷产生几率。另外,钢液温度波动还会造成γ相枝晶间的重熔,严重降低坯壳的抗拉强度和延展性,容易产生枝晶间裂纹或内部裂纹。因此,在本发明中通过向中间包加入覆盖剂,可以控制钢液温度波动幅度,以消除或降低钢液温度波动的影响。根据本发明的一个实施例,覆盖剂可以为碱性覆盖剂和碳化稻壳。根据本发明的一个示例性实施例,碱性覆盖剂按重量百分比计可包括SiO2:30%~35%,(CaO+MgO):35%~40%,Al2O3:2.5%~4.0%,Fe2O3:0.5%~2.0%,C:20%~25%。该碱性覆盖剂的熔点为1350℃~1370℃,体积密度为0.60g/cm3。本发明通过以碱性覆盖剂和碳化稻壳作为覆盖剂可有效地对钢水进行保温,防止钢水被二次氧化吸附杂质,从而防止连铸圆坯产生裂纹、偏析、疏松以及夹杂等内部质量缺陷。
对风电塔筒法兰用钢进行连铸的工艺还包括对拉坯速度(拉速)的控制。拉速过高会造成结晶器出口处坯壳厚度不足,从而不足以承受拉坯力和钢水静压力,以致坯壳被拉裂而产生漏钢问题。即使不漏钢,当钢水静压力和拉坯力产生的应力超过钢产生裂纹的临界应力会造成铸坯形成裂纹。因此,拉速是连铸工艺的重要参数,将其控制在0.30m/min~0.34m/min,优选地,可将拉坯速度控制在0.32m/min。
在本发明的实施例中,为了获得稳定的拉速以及保证铸坯的质量,可采用中间包液面自动控制系统来调节中间包内的钢液液面的高度,并且控制精度为±0.5t(通过称重控制中包液面高度)。另外,还可采用结晶器液面自动控制系统来调节结晶器内钢液液面的高度,并且控制精度为±0.5mm。
对风电塔筒法兰用钢进行连铸的工艺还包括对铸坯冷却过程的控制,二次冷却区的冷却方式采用气水雾化冷却,并且比水量控制在0.15L/kg钢~0.18L/kg钢,优选地,可将比水量控制在0.16L/kg钢。本发明所采用的气水雾化冷却的冷却效率高,冷却均匀。另外,通过控制比水量,可以防止铸坯表面裂纹、中间裂纹以及偏析等缺陷的产生。
在本发明的实施例中,可在二次冷却区(二次冷却装置)的末端至拉矫机之间设置保护罩,以对圆坯进行保温,从而防止圆坯矫直裂纹的产生。另外,通过设置保护罩还可以保证圆坯的矫直温度(优选地,控制在1000℃)。另外,根据本发明的实施例,可采用连续矫直的方式对连铸得到的圆坯进行矫直,并且矫直应变率控制在0.20%以下。
对风电塔筒法兰用钢进行连铸的工艺还包括对设置在结晶器外围的结晶器电磁搅拌器(结晶器电磁搅拌)和设置在连铸圆坯凝固末端的凝固末端电磁搅拌器(凝固末端电磁搅拌)的控制。结晶器电磁搅拌的电流控制在200A~300A、频率控制在2.0Hz~3.0Hz。凝固末端电磁搅拌的电流控制在350A~400A、频率控制在8Hz~12Hz。结晶器电磁搅拌能够均匀钢水温度,减少钢水过热,促进气体和夹杂物的上浮,增加等轴晶晶核。凝固末端电磁搅拌可使铸坯获得中心宽大的等轴晶带,消除或减少中心疏松和中心偏析。
在本发明的实施例中,为了防止钢水的二次氧化,减少钢液的热损失以及净化钢液,可以采用浸入式水口和向结晶器内加入保护渣的方式对钢水进行保护。由于本发明的钢种的液相线温度高,因此,将保护渣的熔化温度控制在1165℃~1180℃;为了提高钢水的纯净度,将保护渣的碱度控制在0.65~0.75;为了使得保护渣在结晶器内的铺展性和传热冷却效果,将保护渣的粘度控制在1.5Pa·S~1.7Pa·S(1300℃)。
另外,采用自动变渣线的方式(借助中间包的升降)来调节浸入式水口在结晶器中插入的深度,并且控制变渣线的速度可以是20mm/h。
另外,为了进一步地避免钢水的二次氧化,可以在大包长水口与钢包滑动水口的连接处设置岩棉垫,并且通入氩气。为了使钢水在中间包内获得稳定流场,并且净化钢水,还可在中间包内设置挡坝。
根据本发明的方法,可以连铸得到直径为650mm的风电塔筒法兰用钢圆坯。
根据本发明的用于生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的方法,通过设定和优化连铸钢水的过热度,二次冷却区所采用的冷却方式和比水量,拉坯速度,结晶器电磁搅拌以及凝固末端电磁搅拌等的工艺参数,可有效地提高风电塔筒法兰用钢直径为650mm的连铸圆坯的诸如表面裂纹、中间裂纹、中心裂纹、中心缩孔、中心偏析等的表面质量和内部质量。
另外,根据本发明的方法控制得到的圆坯加工成风电塔筒法兰成品,经超声波探伤后,完全能够满足风电塔筒法兰用钢的质量要求,例如,将根据本发明的方法控制得到的圆坯加工成风电塔筒法兰盘,经超声波探伤后,其超声波无损探伤合格率在99.2%以上。
下面结合实施例对本发明的用于生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的方法进行详细的描述。
实施例1
采用全弧形半径为16.5m连铸机对风电塔筒法兰用钢。在连铸过程中,将连铸钢水的过热度控制在23℃,连铸坯二次冷却区采用气雾冷却,比水量控制在0.16L/kg钢,控制拉坯速度为0.32m/min,结晶器电磁搅拌的电流控制在300A、频率控制在3.0Hz,凝固末端电磁搅拌的电流控制在400A、频率控制在10Hz。向结晶器内加入保护渣,并且保护渣的碱度为0.7,熔化温度为1175℃,粘度为1.5Pa·S。采用连续矫直方式对圆坯进行矫直。得到直径为650mm的风电塔筒法兰用钢圆坯。另外,该风电塔筒法兰用钢圆坯的酸浸低倍图如图1和图2所示。
从图1和图2中可以看出,经本发明的方法连铸得到的直径为650mm的风电塔筒法兰用钢圆坯的质量较好,根据GB/T1979检验,圆坯的中心疏松和V型偏析级别均≤0.5级,并且没有任何其它质量缺陷。
另外,将该圆坯加工成风电塔筒法兰盘,经超声波探伤后,其超声波无损探伤合格率在99.2%以上。
综上所述,根据本发明的控制风电塔筒法兰用钢圆坯的质量的方法,可有效地提高风电塔筒法兰用钢圆坯的诸如表面裂纹、中间裂纹、中心裂纹、中心缩孔、中心偏析等的表面质量和内部质量。
另外,根据本发明的方法控制得到的圆坯加工成风电塔筒法兰成品,经超声波探伤后,完全能够满足风电塔筒法兰用钢的质量要求,例如,将根据本发明的方法控制得到的圆坯加工成风电塔筒法兰盘,经超声波探伤后,其超声波无损探伤合格率在99.2%以上。
上面虽然结合实施例对本发明的实施方式做了详细的说明,但是,本发明并不限于上述实施方式,本发明所属技术领域的技术人员能够理解,在不脱离本发明宗旨的前提下,在权利要求保护范围内,还可以对上述实施例进行变更或改变等。
Claims (10)
1.一种用于生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的方法,所述方法包括如下步骤:
在连铸过程中,将连铸钢水的过热度控制在21℃~25℃,二次冷却区的冷却方式采用气水雾化冷却,比水量控制在0.15L/kg钢~0.18L/kg钢,控制拉坯速度为0.30m/min~0.34m/min,结晶器电磁搅拌的电流控制在200A~300A、频率控制在2.0Hz~3.0Hz,凝固末端电磁搅拌的电流控制在350A~400A、频率控制在8Hz~12Hz。
2.根据权利要求1所述的方法,其中,在连铸过程中,采用浸入式水口和向结晶器内加入保护渣的方式对钢水进行防氧化保护,并且控制保护渣的碱度为0.65~0.75,熔化温度为1165℃~1180℃,粘度为1.5Pa·S~1.7Pa·S。
3.根据权利要求1所述的方法,其中,在连铸过程中,采用结晶器液面自动控制系统来调节结晶器内钢液液面的高度,并且控制精度为±0.5mm。
4.根据权利要求1所述的方法,其中,所述方法还包括采用连续矫直的方式对连铸得到的圆坯进行矫直的步骤,矫直应变率控制在0.20%以下。
5.根据权利要求4所述的方法,其中,在连铸过程中,在二次冷却区的末端至拉矫机之间设置保护罩,以对圆坯进行保温,从而防止圆坯矫直裂纹的产生。
6.根据权利要求1所述的方法,其中,在连铸过程中,向中间包中加入覆盖剂以减少钢水的热损失和防止钢水吸入空气,覆盖剂为碱性覆盖剂和碳化稻壳。
7.根据权利要求2所述的方法,其中,采用自动变渣线的方式来调节浸入式水口在结晶器中插入的深度,控制变渣线的速度为20mm/h。
8.根据权利要求6所述的方法,其中,在连铸过程中,采用中间包液面自动控制系统来调节中间包内的钢液液面的高度,并且控制精度为±0.5t。
9.根据权利要求6所述的方法,其中,在中间包内设置挡坝,使钢水在中间包内获得稳定流场,并且净化钢水。
10.根据权利要求1所述的方法,其中,在大包长水口与大包滑动水口的连接处设置岩棉垫,并且通入氩气,以防止钢水吸入空气而被二次氧化。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410132607.5A CN103934423B (zh) | 2014-04-03 | 2014-04-03 | 一种用于生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410132607.5A CN103934423B (zh) | 2014-04-03 | 2014-04-03 | 一种用于生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN103934423A true CN103934423A (zh) | 2014-07-23 |
CN103934423B CN103934423B (zh) | 2016-03-30 |
Family
ID=51182443
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201410132607.5A Active CN103934423B (zh) | 2014-04-03 | 2014-04-03 | 一种用于生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN103934423B (zh) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105568166A (zh) * | 2016-03-23 | 2016-05-11 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 350㎜直径的34CrMo圆管钢坯及其炼铸方法 |
CN106180611A (zh) * | 2016-07-08 | 2016-12-07 | 江苏联峰能源装备有限公司 | 适用于加工环型锻件的连铸圆坯生产工艺 |
CN107282905A (zh) * | 2017-06-16 | 2017-10-24 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种用于生产风电法兰用连铸圆坯的方法 |
CN108856670A (zh) * | 2018-08-08 | 2018-11-23 | 石钢京诚装备技术有限公司 | 低偏析42CrMo4系列连铸圆坯的生产方法 |
CN114918388A (zh) * | 2022-06-16 | 2022-08-19 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种提高风电法兰探伤合格率的连铸工艺 |
CN114985692A (zh) * | 2022-05-30 | 2022-09-02 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种改善圆坯中心偏析的连铸控制方法 |
CN115090866A (zh) * | 2022-05-06 | 2022-09-23 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种避免风电钢探伤不合格的方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06145786A (ja) * | 1992-11-11 | 1994-05-27 | Kawasaki Steel Corp | 板厚方向の機械的特性差の小さいh形鋼の製造方法 |
CN102345055A (zh) * | 2011-06-28 | 2012-02-08 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种可焊接细晶粒结构钢s355nl/s355nlz35钢板及其生产方法 |
CN103343283A (zh) * | 2013-07-12 | 2013-10-09 | 鞍钢股份有限公司 | 一种特厚低温风塔用钢s355nl的生产方法 |
CN103695785A (zh) * | 2013-12-11 | 2014-04-02 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种低温高压管道连接件用钢及其连铸圆坯的制造方法 |
-
2014
- 2014-04-03 CN CN201410132607.5A patent/CN103934423B/zh active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06145786A (ja) * | 1992-11-11 | 1994-05-27 | Kawasaki Steel Corp | 板厚方向の機械的特性差の小さいh形鋼の製造方法 |
CN102345055A (zh) * | 2011-06-28 | 2012-02-08 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种可焊接细晶粒结构钢s355nl/s355nlz35钢板及其生产方法 |
CN103343283A (zh) * | 2013-07-12 | 2013-10-09 | 鞍钢股份有限公司 | 一种特厚低温风塔用钢s355nl的生产方法 |
CN103695785A (zh) * | 2013-12-11 | 2014-04-02 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种低温高压管道连接件用钢及其连铸圆坯的制造方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
仝太钦等: "淮钢特殊钢大圆坯连铸工艺装备特点及生产实践", 《工艺技术》 * |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105568166A (zh) * | 2016-03-23 | 2016-05-11 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 350㎜直径的34CrMo圆管钢坯及其炼铸方法 |
CN106180611A (zh) * | 2016-07-08 | 2016-12-07 | 江苏联峰能源装备有限公司 | 适用于加工环型锻件的连铸圆坯生产工艺 |
CN107282905A (zh) * | 2017-06-16 | 2017-10-24 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种用于生产风电法兰用连铸圆坯的方法 |
CN108856670A (zh) * | 2018-08-08 | 2018-11-23 | 石钢京诚装备技术有限公司 | 低偏析42CrMo4系列连铸圆坯的生产方法 |
CN115090866A (zh) * | 2022-05-06 | 2022-09-23 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种避免风电钢探伤不合格的方法 |
CN114985692A (zh) * | 2022-05-30 | 2022-09-02 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种改善圆坯中心偏析的连铸控制方法 |
CN114918388A (zh) * | 2022-06-16 | 2022-08-19 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种提高风电法兰探伤合格率的连铸工艺 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN103934423B (zh) | 2016-03-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103934423B (zh) | 一种用于生产风电塔筒法兰用钢的连铸圆坯的方法 | |
CN107282905A (zh) | 一种用于生产风电法兰用连铸圆坯的方法 | |
CN104525880B (zh) | 一种超大断面圆坯的制造方法 | |
CN105598402B (zh) | 一种钢连铸结晶器喂包芯线及喂线过程的动态控制方法 | |
CN102886501B (zh) | 一种宽厚板轧机用宽厚板坯高效制备工装和制备方法 | |
CN102310174B (zh) | 一种改善金属凝固缺陷、细化凝固组织的方法和装置 | |
CN109304432B (zh) | 一种超薄大规格含铝钢异型坯的单点非平衡保护浇铸装置及使用方法 | |
CN104070145A (zh) | 一种大高径比圆形铸坯的制造工装和高效制备方法 | |
CN101745611A (zh) | 一种生产高强铝合金板坯的方法及设备 | |
CN103252466A (zh) | 一种高级优质链条钢的连铸工艺 | |
CN203635889U (zh) | 一种连续制备大尺寸高品质铝合金铸锭的装置 | |
CN102634728A (zh) | 一种Fe-Mn-C系高锰钢的小方坯连铸生产工艺 | |
CN107520416A (zh) | 制备大尺寸合金连续铸锭的装置和方法 | |
CN105586531B (zh) | 一种可有效控制37Mn圆管坯钢铸坯质量的生产方法 | |
CN114012055A (zh) | 一种高均质高碳铬轴承钢矩形大方坯的连铸工艺 | |
CN101700567A (zh) | 核辐射防护容器铅浇铸方法及其设备 | |
Golenkov | Improvement of internal quality of continuously cast slabs by introducing consumable vibrating macrocoolers in a mold | |
CN202762983U (zh) | 一种宽厚板轧机用宽厚板坯高效制备工装 | |
CN105238936B (zh) | 一种熔炼金属材料的真空自耗电极电弧熔炼拉锭装置 | |
CN105251954B (zh) | 一种钢锭浇注模具及浇注方法 | |
CN104249142B (zh) | 纯净化均质化致密化细晶化钢铁大铸坯的压力铸造方法 | |
CN105057606B (zh) | 一种提高钢水洁净度和细化晶粒的方法 | |
CN105779869A (zh) | 30Mn圆管坯钢铸坯内部质量控制的方法 | |
CN102672121A (zh) | 一种立式管坯连铸的生产方法 | |
CN100560251C (zh) | 一种铜及铜合金连铸方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |