CN103805159A - 酸基粘弹性流体、其制备方法及油气储层或煤层的处理方法 - Google Patents

酸基粘弹性流体、其制备方法及油气储层或煤层的处理方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种酸基粘弹性流体，包括5.0wt%～15.0wt%的A组分、15.0wt%～25.0wt%的B组分及60.0wt～80.0wt%的C组分；所述A组分为粘弹性表面活性剂体系，由表面活性剂、有机酸盐及水配制而成；所述B组分为自生酸体系，由甲醛、氯化铵、有机羧酸盐及水配制而成；所述C组分为水。本发明的酸基粘弹性流体具有在地面只显粘弹性，在地层条件下既有粘弹性又呈酸性的特征，可以携带支撑剂进入油气层或煤层，可以改善油气储层或煤层的渗流能力，适用于油气储层或煤层的增产改造施工。

Description

酸基粘弹性流体、其制备方法及油气储层或煤层的处理方法
技术领域
本发明涉及油气储层或煤层气开采领域，特别涉及酸基粘弹性流体、其制备方法及油气储层或煤层的处理方法。
背景技术
中低温油气储层或煤层，即温度在30～80℃的油气储层或煤层。在我国，非匀质、低渗的中低温油气储层或煤层在油气田或煤层气田中占有很大比例。在开采这类油气储层或煤层时，一般采用酸化或压裂技术改造储层，以改善储层的渗流能力。
酸化技术采用盐酸或氢氟酸等注入储层，与储层中的碳酸盐、砂岩或粘土矿物反应而产生溶蚀，从而改善储层的孔隙和渗透率。
压裂技术采用高压泵注设备在储层压开一条或多条裂缝，并在裂缝中填充粗颗粒的石英砂或陶粒等支撑剂，以形成高渗透带，以便油气通过高渗透带进入井筒，被开采出来。在压裂过程中，粘弹性表面活性剂可以形成蠕虫状的胶束，胶束相互缠绕后便于悬浮支撑剂。由粘弹性表面活性剂制成的流体能够在石油、凝析油和水等储层产出液作用下逐步破胶，解除残留液对储层的伤害。
目前，对于中低温油气储层或煤层的改造一般结合酸化和压裂技术，即将粘弹性表面活性剂与酸直接混合，得到酸基粘弹性流体，用于油气储层或煤层。如：公开号为CN102373054的中国专利公开了一种粘弹性酸，由瓢儿菜基二（2-羟基乙基）甲基氯化铵、酸和盐组成。但是在初始状态下，酸会阻碍表面活性剂形成粘性胶束，因此初始状态下的粘弹性酸不具有粘度，不能携带支撑剂。
发明内容
本发明解决的技术问题在于提供一种酸基粘弹性流体、其制备方法及油气储层或煤层的处理方法，本发明的酸基粘弹性流体具有粘性，可以携带支撑剂，而且可以改善油气储层或煤层的渗流能力。
本发明公开了一种酸基粘弹性流体，包括5.0wt%～15.0wt%的A组分、15.0wt%～25.0wt%的B组分及60.0wt～80.0wt%的C组分；
所述A组分为粘弹性表面活性剂体系，由表面活性剂、有机酸盐及水配制而成；
所述B组分为自生酸体系，由甲醛、氯化铵、有机羧酸盐及水配制而成；
所述C组分为水。
优选的，所述A组分中，表面活性剂的质量占A组分总质量的15.0wt～40.0wt%，有机酸盐的质量占A组分总质量的5.0wt～10.0wt%，水的质量占A组分总质量的50.0wt～80.0wt%。
优选的，所述B组分中，甲醛的质量占B组分总质量的20.0～30.0%，氯化铵的质量占B组分总质量的12.5wt～20.0wt%，有机羧酸盐的质量占B组分总质量的5.0wt～8.0wt%，水的质量占B组分总质量的42.0wt～62.5wt%。
优选的，所述A组分的表面活性剂为C14～C22的单链烷基季铵盐和C14～C22双链烷基双季铵盐中的一种或多种。
优选的，所述A组分的表面活性剂为十六烷基三甲基溴化铵、十八烷基三甲基溴化铵、二十二烷基三甲基溴化铵、乙撑基-1,2-双(十六烷基二甲基溴化铵)、丙撑基-1,3-双(十六烷基二甲基溴化铵)、乙撑基-1,2-双(十八烷基二甲基溴化铵)和丙撑基-1,3-双(十八烷基二甲基溴化铵)中的一种或多种。
优选的，所述A组分的有机酸盐为水杨酸钠、萘磺酸钠、二萘磺酸钠、苯磺酸钠、苯甲酸钠和邻苯二甲酸钠中的一种或多种。
优选的，所述B组分的有机羧酸盐为C2～C10的有机羧酸的钠盐、钾盐和锂盐中的一种或多种。
本发明公开了一种酸基粘弹性流体的制备方法，包括以下步骤：
将表面活性剂、有机酸盐和水均匀混合，得到A组分；
将甲醛、氯化铵、有机羧酸盐和水均匀混合，得到B组分；
将5.0wt%～15.0wt%的A组分、15.0wt%～25.0wt%的B组分和60.0wt～80.0wt%的水混合均匀，得到酸基粘弹性流体。
本发明还公开了一种油气储层或煤层的处理方法，包括以下步骤：
将上述技术方案所述的酸基粘弹性流体或上述技术方案所述方法制备的酸基粘弹性流体经高压泵注设备（如压裂泵车）增压后由井筒送到油气储层或煤层中。
与现有技术相比，本发明酸基粘弹性流体，包括5.0wt%～15.0wt%的A组分、15.0wt%～25.0wt%的B组分及60.0wt～80.0wt%的C组分；所述A组分为粘弹性表面活性剂体系，由表面活性剂、有机酸盐及水配制而成；所述B组分为自生酸体系，由甲醛、氯化铵、有机羧酸盐及水配制而成；所述C组分为水。在本发明中，表面活性剂在反离子作用下形成蠕虫状胶束，并相互形成空间网状结构，使A组分具有很好的粘弹性。B组分在室温条件下不生成酸或生成酸的速度很慢，注入中低温油气储层或煤层后，在储层温度条件下生成酸。因此B组分在室温条件下对粘弹性表面活性剂的影响较小，使粘弹性表面活性剂能够保持良好的空间网状结构并具有悬浮支撑剂的能力；当B组分在储层温度条件下生成酸后，粘弹性表面活性剂在酸性条件下将逐步降低粘弹性并和酸液沿着压开的裂缝进入储层，进行酸化，从而增大储层的孔隙结构，也就是增大储层的渗透率。在酸化过程中，该体系还具有变粘效果，即随着前面进入大孔隙的酸与储层酸化后，溶液的pH值逐步升高，粘度将逐步恢复并形成阻力，使后续的新鲜酸液进入次渗透储层，并逐步地向低渗透储层转移，使低渗透储层能够增大孔隙。酸化完后，可将粘弹性表面活性剂返出，残留粘弹性表面活性剂也会在储层产出物石油，凝析油，水等作用下逐步破胶，解除对残留液对储层的伤害。
附图说明
图1为双岩心分流流动测试评价试验装置示意图；
图2为实施例1得到的粘弹性流体粘度和pH值在30℃条件下的变化图谱；
图3为实施例1得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱；
图4为实施例1得到的粘弹性流体在50℃下pH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图；
图5为实施例2得到的粘弹性流体粘度和pH值在30℃条件下的变化图谱；
图6为实施例2得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱；
图7为实施例2得到的粘弹性流体在50℃下pH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图；
图8为实施例3得到的粘弹性流体粘度和pH值在30℃条件下的变化图谱；
图9为实施例3得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱；
图10为实施例3得到的粘弹性流体在50℃下pH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图；
图11为实施例3得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱；
图12为实施例3得到的粘弹性流体在70℃下pH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图；
图13为实施例4得到的粘弹性流体粘度和pH值在30℃条件下的变化图谱；
图14为实施例4得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱；
图15为实施例4得到的粘弹性流体在50℃下pH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图；
图16为实施例4得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱；
图17为实施例4得到的粘弹性流体在70℃下pH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图；
图18为实施例5得到的粘弹性流体粘度和pH值在30℃条件下的变化图谱；
图19为实施例5得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱；
图20为实施例5得到的粘弹性流体在50℃下pH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图；
图21为实施例6得到的粘弹性流体粘度和pH值在30℃条件下的变化图谱；
图22为实施例6得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱；
图23为实施例6得到的粘弹性流体在50℃下pH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图。
具体实施方式
为了进一步理解本发明，下面结合实施例对本发明优选实施方案进行描述，但是应当理解，这些描述只是为进一步说明本发明的特征和优点，而不是对本发明权利要求的限制。
本发明实例公开了一种酸基粘弹性流体，包括5.0wt%～15.0wt%的A组分、15.0wt%～25.0wt%的B组分及60.0wt～80.0wt%的C组分；
所述A组分为粘弹性表面活性剂体系，由表面活性剂、有机酸盐及水配制而成；
所述B组分为自生酸体系，由甲醛、氯化铵、有机羧酸盐及水配制而成；
所述C组分为水。
本发明的酸基粘弹性流体包括A组分、B组分及C组分。所述酸基粘弹性流体包括5wt%～15wt%的A组分，优选的包括8wt%～12wt%的A组分。所述A组分为具有粘弹性的表面活性剂体系，由表面活性剂、有机酸盐及水配制而成。A组分可以形成蠕虫状的胶束，胶束相互缠绕后便于悬浮支撑剂。所述A组分中，优选的，表面活性剂的质量占A组分总质量的15.0wt～40.0wt%，有机酸盐的质量占A组分总质量的5.0wt～10.0wt%，水的质量占A组分总质量的50.0wt～80.0wt%。
所述A组分中的表面活性剂优选为C14～C22的单链烷基季铵盐和C14～C22双链烷基双季铵盐中的一种或多种，更优选为含氯或含溴的C14～C22的烷基季铵盐和含氯或含溴的C14～C22双链烷基双季铵盐中的一种或多种，最优选为十六烷基三甲基溴化铵、十八烷基三甲基溴化铵、二十二烷基三甲基溴化铵、乙撑基-1,2-双(十六烷基二甲基溴化铵)、丙撑基-1,3-双(十六烷基二甲基溴化铵)、乙撑基-1,2-双(十八烷基二甲基溴化铵)和丙撑基-1,3-双(十八烷基二甲基溴化铵)中的一种或多种。
所述A组分中的有机酸盐，所述有机酸盐可以与所述表面活性剂产生强烈结合，促进表面活性剂胶束生长，从而具有粘弹性。所述有机酸盐优选为有机酸的钠盐、钾盐和锂盐中的一种或多种；所述有机酸优选为水杨酸、萘磺酸、二萘磺酸、苯甲酸或邻苯二甲酸。所述有机酸盐最优选为水杨酸钠、萘磺酸钠、二萘磺酸钠、苯磺酸钠、苯甲酸钠和邻苯二甲酸钠中的一种或多种。
在本发明的酸基粘弹性流体包括15.0wt%～25.0wt%的B组分，优选的包括18wt%～22wt%的B组分。所述B组分为自生酸体系，由甲醛、氯化铵、有机羧酸盐及水配制而成。在所述B组分中，优选的，甲醛的质量占B组分总质量的20.0wt～30.0wt%，氯化铵的质量占B组分总质量的12.5wt～20.0wt%，有机羧酸盐的质量占B组分总质量的5.0wt～8.0wt%，水的质量占B组分总质量的42.0wt～62.5wt%。
所述B组分中的有机羧酸盐为C2～C10的有机羧酸的钠盐、钾盐和锂盐中的一种或多种，所述有机羧酸盐最优选为乙酸钠，甲酸钠，柠檬酸一钠，柠檬酸二钠，柠檬酸三钠，草酸钠，酒石酸钠，琥珀酸钠，优选柠檬酸三钠和草酸钠。
在本发明中，所述B组分为自生酸体系，包括甲醛、氯化铵、有机羧酸盐和水。甲醛、氯化铵、有机羧酸盐和水在室温下不反应生成酸或反应极慢，其注入油气储层或煤层后，在储层温度条件下（30～80℃），三者可发生反应生成酸。因此B组分在室温条件下对A组分的影响较小，使A组分能够保持良好的空间网状结构并具有悬浮支撑剂的能力；当B组分在储层温度条件下生成酸后，A组分在酸性条件下将逐步降低粘弹性并和酸液沿着压开的裂缝进入储层，进行酸化，从而增大储层的孔隙结构，增大储层的渗透率。在施工过程中，该体系还具有变粘效果，即随着前面进入大孔隙的酸与储层酸化反应后，溶液的pH值逐步升高，粘度将逐步恢复并形成阻力，使后续的新鲜酸液进入次渗透储层，并逐步地向低渗透储层转移，使低渗透储层能够增大孔隙。施工完后，可将粘弹性表面活性剂返出，残留粘弹性表面活性剂也会在储层产出物石油，凝析油，水等作用下逐步破胶，解除对残留液对储层的伤害。
在本发明的酸基粘弹性流体中，还包括60.0wt～80.0wt%的C组分，所述C组分为水。
在本发明中，为了具有更好的压裂效果，本发明的粘弹性流体优选的还包括支撑剂。本发明对于支撑剂的选择没有特殊限制，采用本领域常用的支撑剂即可。如石英砂、玻璃球、陶粒、铝球或树脂包覆的支撑剂，优选为石英砂和陶粒。本领域技术人员可以根据具体需要，选择支撑剂的类型、强度、硬度、粒度及其他指标。所述支撑剂的质量与A组分、B组分和C组分的总质量之比优选为（0.05～0.33）：1。
在地表温度条件下，B组分本身对粘弹性表面活性剂性能影响很小，同时生成酸的速度也较慢，因此粘弹性表面活性剂可在一段时间内保持良好的悬浮性能，以悬浮支撑剂。带有支撑剂的上述粘弹性流体可通过压裂泵在高压下进入储层并在储层段压开裂缝，当这种流体进入裂缝后，支撑剂进入裂缝并支撑裂缝形成高渗透带，流体带入裂缝的B组分在储层温度条件下生成酸，粘弹性流体的粘度降低，并通过裂缝面滤失进入储层，进行酸化作业，由于流体粘度很低，流体先进入大孔隙的区域，酸与岩石作用后溶液pH值逐步升高，溶液的粘度又逐步增大，在大孔隙区域形成堵塞，后续的低粘带酸的流体进入次渗透区域，逐步改造低渗透储层区域。待施工完后，可利用储层压力将液体通过井筒排出到地面，也可采用抽吸的方法将液体通过井筒排出到地面。
本发明公开了一种上述技术方案所述酸基粘弹性流体的制备方法，包括下步骤：
将表面活性剂、有机酸盐和水均匀混合，得到A组分；
将甲醛、氯化铵、有机羧酸盐和水均匀混合，得到B组分；
将5.0wt%～15.0wt%的A组分、15.0wt%～25.0wt%的B组分和60.0wt～80.0wt%的水混合均匀，得到酸基粘弹性流体。
对于A组分与B组分中原料的选择，与上述技术方案相同，在此不再赘述。本发明对于混合所采用的装置没有任何限制，可以采用本领域常用的任何装置，例如搅拌泵，压裂车泵。
优选的，本发明在A组分、B组分及水混合时还可以添加支撑剂。
本发明还公开了一种油气储层或煤层的处理方法，包括以下步骤：
将上述技术方案所述的酸基粘弹性流体或上述技术方案所述方法制备的酸基粘弹性流体经增压后由井筒送到油气储层或煤层中。
为了进一步理解本发明，下面结合实施例对本发明提供的酸基粘弹性流体、其制备方法及油气储层或煤层的处理方法进行说明，本发明的保护范围不受以下实施例的限制。
原料及其来源：
水杨酸钠：成都科龙化工有限公司
十六烷基三甲基溴化铵：成都科龙化工有限公司
十八烷基三甲基溴化铵：成都科龙化工有限公司
甲醛：成都科龙化工有限公司
氯化铵：成都科龙化工有限公司
柠檬酸三钠：成都科龙化工有限公司
乙撑基双[（十八烷基二甲基）溴化铵]：河南省道纯化工技术有限公司
测试性能和测试方法：
粘度：采用范式粘度计，进行粘度测试。
pH值测定：采用精密数显pH计测定溶液在不同时刻的pH值。
双岩心分流流动测试评价：用3%的KCl盐水分别测试高渗透岩心和低渗透岩心在酸化前的渗透率将其并联如图1所示，酸基粘弹性流体加热到设定温度后，将粘弹性流体以0.1ml/min的速度泵入，总量为两并联岩心总孔隙体积量的2倍，用3%的KCl盐水分别测试两个岩心酸化前和酸化后岩心的渗透率变化验证效果。
下述各实例的粘弹性表面活性剂体系（A组分）和自生酸体系（B组分）分别采用以下比例及组分制成：（实例中各组成混合物的含量百分比均为质量百分比配制，粘弹性表面活性剂体系与自生酸体系可以相互任意混合形成酸基粘弹性流体，剩余部分为水，以酸基粘弹性流体为100%计算。）
AI：1.5kg十六烷基三甲基溴化铵+0.5kg水杨酸钠+8kg水
AII:2kg十六烷基三甲基溴化铵+0.5kg水杨酸钠+2.5kg水
AIII:1.5kg十八烷基三甲基溴化铵+0.5kg水杨酸钠+8kg水
AIV:2kg十八烷基三甲基溴化铵+0.5kg水杨酸钠+2.5kg水
AV:1.5kg乙撑基双[（十六烷基二甲基）溴化铵]+0.5kg水杨酸钠+8kg水；
AVI:2kg乙撑基双[（十六烷基二甲基）溴化铵]+0.5kg水杨酸钠+2.5kg水；
BI：4kg甲醛+2.5kg氯化铵+1kg柠檬酸三钠+12.5kg水
BII：7.5kg甲醛+5kg氯化铵+2kg柠檬酸三钠+10.5kg水
BIII：2kg甲醛+2.5kg氯化铵+1kg草酸钠+12.5kg水
BIV：7.5kg甲醛+5kg氯化铵+2kg草酸钠+10.5kg水
BV：2kg甲醛+2.5kg氯化铵+1kg琥珀酸钠+12.5kg水
BVI：7.5kg甲醛+5kg氯化铵+2kg琥珀酸钠+10.5kg水
实施例1
将AI、BI及水按照10.0kg、20.0kg、70.0kg混合均匀，得到酸基粘弹性流体。
在30℃下，对得到的酸基粘弹性流体在不同时间段的粘度和pH值变化进行测试，结果参见图2，图2为实施例1得到的粘弹性流体粘度和pH值在30℃条件下的变化图谱。图2中，
Figure BDA0000466809470000091
为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，
Figure BDA0000466809470000092
为pH值变化曲线。
在50℃下，对得到的酸基粘弹性流体在不同时间段的粘度和pH值变化进行测试，结果参见图3，图3为实施例1得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱。图3中，为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，
Figure BDA0000466809470000094
为pH值变化曲线。
将得到的酸基粘弹性流体在50℃下加热后，采用双岩心分流流动测试评价，高渗透岩心渗透率由25.6×10-3um2升至26.6×10-3um2，低渗透岩心渗透率由13.1×10-3um2升至15.8×10-3um2。结果参见图4，图4为实施例1得到的粘弹性流体在50℃下pH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图。
实施例2
将AII、BII及水按照5.0kg、25.0kg、70.0kg比例混合均匀，形成酸基粘弹性流体。
在30℃下，对得到的酸基粘弹性流体在不同时间段的粘度和pH值变化进行测试，结果参见图5，图5为实施例2得到的粘弹性流体粘度和pH值在30℃条件下的变化图谱。图5中，
Figure BDA0000466809470000101
为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，
Figure BDA0000466809470000102
为pH值变化曲线。
在50℃下，对得到的粘弹性流体在不同时间段的粘度和pH值变化进行测试，结果参见图6，图6为实施例2得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱。图6中，
Figure BDA0000466809470000103
为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，
Figure BDA0000466809470000104
为pH值变化曲线。
将得到的粘弹性流体在50℃下加热后，采用双岩心分流流动测试评价，高渗透岩心渗透率由25.6×10-3um2升至26.6×10-3um2，低渗透岩心渗透率由13.1×10-3um2升至15.8×10-3um2。结果参见图7，图7为实施例2得到的粘弹性流体在50℃下pH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图。
实施例3
将AⅢ、BⅢ及水按照10.0kg、20.0kg、70.0kg比例混合均匀，形成酸基粘弹性流体。
在30℃下，对得到的粘弹性流体在不同时间段的粘度和pH值变化进行测试，结果参见图8，图8为实施例3得到的粘弹性流体粘度和pH值在30℃条件下的变化图谱。图8中，
Figure BDA0000466809470000105
为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，为pH值变化曲线。
在50℃下，对得到的粘弹性流体在不同时间段的粘度和pH值变化进行测试，结果参见图9，图9为实施例3得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱。图9中，
Figure BDA0000466809470000107
为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，为pH值变化曲线。
将得到的粘弹性流体在50℃下加热后，采用双岩心分流流动测试评价，高渗透岩心渗透率由25.6×10-3um2升至26.6×10-3um2，低渗透岩心渗透率由13.1×10-3um2升至15.8×10-3um2。结果参见图10，图10为实施例3得到的粘弹性流体在50℃下PH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图。
在70℃下，对得到的粘弹性流体在不同时间段的粘度和pH值变化进行测试，结果参见图11，图11为实施例3得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱。图11中，为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，
Figure BDA0000466809470000112
为pH值变化曲线。
将得到的粘弹性流体在70℃下加热后，采用双岩心分流流动测试评价，高渗透岩心渗透率由17.3×10-3um2升至19.8×10-3um2，低渗透岩心渗透率由4.7×10-3um2升至8.3×10-3um2。结果参见图12，图12为实施例3得到的粘弹性流体在70℃下pH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图。图12中，
Figure BDA0000466809470000114
为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，
Figure BDA0000466809470000113
为pH值变化曲线。
实施例4
将AIV、BIV及水，按照5.0kg、25.0kg、70.0kg比例混合均匀，形成酸基粘弹性流体。
在30℃下，对得到的粘弹性流体在不同时间段的粘度和pH值变化进行测试，结果参见图13，图13为实施例4得到的粘弹性流体粘度和pH值在30℃条件下的变化图谱。图13中，
Figure BDA0000466809470000115
为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，
Figure BDA0000466809470000116
为pH值变化曲线。
在50℃下，对得到的粘弹性流体在不同时间段的粘度和pH值变化进行测试，结果参见图14，图14为实施例4得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱。图14中，
Figure BDA0000466809470000117
为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，
Figure BDA0000466809470000118
为pH值变化曲线。
将得到的粘弹性流体在50℃下加热后，采用双岩心分流流动测试评价，高渗透岩心渗透率由25.6×10-3um2升至26.6×10-3um2，低渗透岩心渗透率由13.1×10-3um2升至15.8×10-3um2。结果参见图15，图15为实施例4得到的粘弹性流体在50℃下pH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图。
在70℃下，对得到的粘弹性流体在不同时间段的粘度和pH值变化进行测试，结果参见图16，图16为实施例4得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱。图16中，
Figure BDA0000466809470000119
为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，
Figure BDA00004668094700001110
为pH值变化曲线。
将得到的粘弹性流体在70℃下加热后，采用双岩心分流流动测试评价，高渗透岩心渗透率由17.3×10-3um2升至19.8×10-3um2，低渗透岩心渗透率由4.7×10-3um2升至8.3×10-3um2。结果参见图17，图17为实施例4得到的粘弹性流体在70℃下pH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图。图17中，
Figure BDA0000466809470000121
为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，
Figure BDA0000466809470000122
为pH值变化曲线。
实施例5
将AV、BV及水，按照10.0kg、20.0kg、70.0kg比例混合均匀，形成酸基粘弹性流体。
在30℃下，对得到的粘弹性流体在不同时间段的粘度和pH值变化进行测试，结果参见图18，图18为实施例5得到的粘弹性流体粘度和pH值在30℃条件下的变化图谱。图18中，
Figure BDA0000466809470000123
为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，为pH值变化曲线。
在50℃下，对得到的粘弹性流体在不同时间段的粘度和pH值变化进行测试，结果参见图19，图19为实施例5得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱。图19中，
Figure BDA0000466809470000125
为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，
Figure BDA0000466809470000126
为pH值变化曲线。
将得到的粘弹性流体在50℃下加热后，采用双岩心分流流动测试评价，高渗透岩心渗透率由25.6×10-3um2升至26.6×10-3um2，低渗透岩心渗透率由13.1×10-3um2升至15.8×10-3um2。结果参见图20，图20为实施例5得到的粘弹性流体在50℃下pH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图。
实施例6
将AVI、BVI及水，按照5.0kg、25.0kg、70.0kg比例混合均匀，形成酸基粘弹性流体。
在30℃下，对得到的粘弹性流体在不同时间段的粘度和pH值变化进行测试，结果参见图21，图21为实施例6得到的粘弹性流体粘度和pH值在30℃条件下的变化图谱。图21中，
Figure BDA0000466809470000127
为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，为pH值变化曲线。
在50℃下，对得到的粘弹性流体在不同时间段的粘度和pH值变化进行测试，结果参见图22，图22为实施例6得到的粘弹性流体粘度和pH值在50℃条件下的变化图谱。图22中，为剪切速率170S-1下的粘度变化曲线，
Figure BDA00004668094700001210
为pH值变化曲线。
将得到的粘弹性流体在50℃下加热后，采用双岩心分流流动测试评价，高渗透岩心渗透率由25.6×10-3um2升至26.6×10-3um2，低渗透岩心渗透率由13.1×10-3um2升至15.8×10-3um2。结果参见图23，图23为实施例6得到的粘弹性流体在50℃下pH值逐步恢复到中性过程中的粘度变化图。
以上实施例的说明只是用于帮助理解本发明的方法及其核心思想。应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以对本发明进行若干改进和修饰，这些改进和修饰也落入本发明权利要求的保护范围内。
对所公开的实施例的上述说明，使本领域专业技术人员能够实现或使用本发明。对这些实施例的多种修改对本领域的专业技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本发明的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本发明将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所公开的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。

Claims (10)

1.一种酸基粘弹性流体，包括5.0wt%～15.0wt%的A组分、15.0wt%～25.0wt%的B组分及60.0wt～80.0wt%的C组分；
所述A组分为粘弹性表面活性剂体系，由表面活性剂、有机酸盐及水配制而成；
所述B组分为自生酸体系，由甲醛、氯化铵、有机羧酸盐及水配制而成；
所述C组分为水。
2.根据权利要求1所述的酸基粘弹性流体，其特征在于，所述A组分中，表面活性剂的质量占A组分总质量的15.0wt～40.0wt%，有机酸盐的质量占A组分总质量的5.0wt～10.0wt%，水的质量占A组分总质量的50.0wt～80.0wt%。
3.根据权利要求1所述的酸基粘弹性流体，其特征在于，所述B组分中，甲醛的质量占B组分总质量的20.0wt～30.0wt%，氯化铵的质量占B组分总质量的12.5wt～20.0wt%，有机羧酸盐的质量占B组分总质量的5.0wt～8.0wt%，水的质量占B组分总质量的42.0wt～62.5wt%。
4.根据权利要求2所述的粘弹性表面活性剂体系，其特征在于，所述表面活性剂为C14～C22的单链烷基季铵盐和C14～C22双链烷基双季铵盐中的一种或多种。
5.根据权利要求4所述的粘弹性表面活性剂体系，其特征在于，所述表面活性剂为十六烷基三甲基溴化铵、十八烷基三甲基溴化铵、二十二烷基三甲基溴化铵、乙撑基-1,2-双(十六烷基二甲基溴化铵)、丙撑基-1,3-双(十六烷基二甲基溴化铵)、乙撑基-1,2-双(十八烷基二甲基溴化铵)和丙撑基-1,3-双(十八烷基二甲基溴化铵)中的一种或多种。
6.根据权利要求5所述的粘弹性表面活性剂体系，其特征在于，所述有机酸盐为水杨酸钠、萘磺酸钠、二萘磺酸钠、苯磺酸钠、苯甲酸钠和邻苯二甲酸钠中的一种或多种。
7.根据权利要求3所述的自生酸体系，其特征在于，所述有机羧酸盐为C2～C10的有机羧酸的钠盐、钾盐和锂盐中的一种或多种。
8.根据权利要求1所述的酸基粘弹性流体，其特征在于，还包括支撑剂。
9.一种权利要求1所述酸基粘弹性流体的制备方法，包括以下步骤：
将表面活性剂、有机酸盐和水混合均匀，得到A组分；
将甲醛、氯化铵、有机羧酸盐和水混合均匀，得到B组分；
将5.0wt%～15.0wt%的A组分、15.0wt%～25.0wt%的B组分和60.0wt～80.0wt%的水混合均匀，得到酸基粘弹性流体。
10.一种油气储层或煤层的处理方法，包括以下步骤：
将权利要求1～8所述的酸基粘弹性流体或权利要求9所述方法制备的酸基粘弹性流体经增压后由井筒送到油气储层或煤层中。
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