CN103736887B - 一种减少热送扁锭锻造火次的锻造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种减少热送扁锭锻造火次的锻造方法,将原有4火次锻造成材缩短为2火次锻造成材,可有效提高热送扁锭锻造成材率、缩短热送扁锭锻造周期,并减少热送扁锭锻造过程中的天然气损耗以及电耗,适用于13.3t、28.8t、35t三种热送扁锭。
Description
技术领域
本发明涉及锻造方法,特别涉及一种减少热送扁锭锻造火次的锻造方法,适用于13.3t热送扁锭、28.8t热送扁锭以及35t热送扁锭等三种钢锭的锻造。
背景技术
钢锭是将钢液注入锭模中凝成的钢块。是生产各类钢材的原料。按照断面形状,钢锭分方(矩)形、扁形、圆形、多角形等数种。
其中,扁形钢锭即称为扁锭。钢铁厂为轧制板坯,通常会使用10~45t扁锭,然后由扁锭加工成所需板坯。
中小企业钢锭浇铸后,冷却到常温再送到开坯车间,常用连续式加热炉加热。而大型联合企业,钢锭采用热送热装,即锻造生产热送扁锭。
13.3t热送扁锭、28.8t热送扁锭以及35t热送扁锭属于10~45t扁锭中的新型扁锭,其尺寸一般为:高度550~1150mm,宽度1200~1950mm。在锻造厂生产此类产品较少。
以28.8t热送扁锭的锻造方法为例,现有的28.8t钢热送扁锭锻造成材过程中,需要四锻造火次锻造,才能将钢锭锻造成所需的热送扁锭。具体锻造方法如下:
将钢锭在700℃下加热7小时到1230℃,保温6小时。
第一锻造火次锻造:保温结束后,先将钢锭沿宽度方向竖起,用大平板压下300-350mm后再压把。压把尺寸:∮580-600,压把后切掉钢锭尾部浇铸管;
第二锻造火次锻造:镦粗。28.8t钢锭的压下量为1100mm,镦粗后回炉升温至1230±10℃后,保温2.5~3h(其中,压下量=开始镦粗时锻造压机显示高度—结束镦粗时锻造压机显示高度);
第三锻造火次锻造:第三火:拔长。先采用大平板将钢锭宽面竖起,沿钢锭长边方向拔长,再翻转90°对钢锭厚度方向拔长。拔长后回炉升温至1230±10℃后,保温4h;
第四锻造火次锻造:镦粗成材。钢锭的压下量为300mm。若镦粗后钢锭表面温度低于停锻温度,回炉保温2h后出炉成材,得到500×1200mm,28.8t热送扁锭。
通过整个过程分析:通过如上四火次锻造成材的钢锭,钢锭在一火次锻造后必须回炉升温、保温,这种锻造方法在成材率、天然气损耗、生产周期等方面都无法满足大批产量的要求。
发明内容
本发明的目的在于提供一种减少热送扁锭锻造火次的锻造方法,可有效提高热送扁锭锻造成材率、缩短热送扁锭锻造周期,并减少热送扁锭锻造过程中的天然气损耗以及电耗;适用于13.3t、28.8t及35t等规格热送扁锭等三种热送扁锭的锻造。
为达到上述目的,本发明主要采用如下技术方案:
一种减少热送扁锭锻造火次的锻造方法,包括如下步骤:
第一锻造火次锻造:
1)夹持钢锭尾部,将钢锭侧面单边压下45~55mm;
2)切除所述钢锭一侧的浇铸管和另一侧的帽口,得到一梯形锭坯
3)从所述梯形钢锭的两侧斜边方向对钢锭进行侧镦,对所述梯形钢锭进行压缩,侧镦压下量范围400~600mm;
4)将步骤3)处理后的钢锭旋转90度,沿钢锭长边方向对所述钢锭进行镦粗,镦粗压下量范围950~1200mm;
5)将步骤4)处理后的钢锭旋转90度,从垂直于钢锭长边的方向对钢锭进行侧镦,侧镦压下量范围300~500mm;
6)将步骤5)处理后的钢锭沿长边方向将钢锭进行拔长,单边压下量50~100mm,然后沿垂直于钢锭宽度的方向对钢锭两端进行镦粗,单边压下量100~150mm,将钢锭两端镦平,得到锭坯;
7)将步骤6)得到的锭坯回炉升温至1220~1240℃,保温2~3.5小时;
第二锻造火次锻造:
8)夹持步骤7)处理得到的锭坯一端,取半支锭坯长度1500~2000mm,分3~4层开坯,每层单边压下尺寸高度30mm×宽度60mm,将半支锭坯锻至较成品尺寸留高度50mm×宽度100mm余量的中间坯;
9)将步骤8)处理后的锭坯调头,夹持所述锭坯另一端,将锭坯整体锻造至高度450mm×宽度1000mm~高度700mm×宽度1400mm;
10)将步骤9)处理后的锭坯再次调头,将锭坯整体锻造至高度450mm×宽度1000mm~高度700mm×宽度1400mm,最终得到所需成品规格。
进一步地,所述热送扁锭为13.3t热送扁锭、28.8t热送扁锭或35t热送扁锭。
且,所述13.3t成品材的尺寸为高度450mm×宽度1000mm,所述28.8t成品材的尺寸为高度500mm×宽度1200mm,所述35t成品材的尺寸为高度700mm×宽度1400mm。
又,在对钢锭进行第一锻造火次锻造前,将钢锭在680~720℃下加热5~8小时,至1220~1240℃,保温4~8小时。
本发明的有益效果在于:
1.缩短锻造总工时≥8小时/每炉次,可大大提高压机产能。
2.可提高成材率4%以上。
3.减少操作工的劳动强度,如少清氧化皮1/3、工装调换等。
4.天然气降耗≥9500元/每炉次。
5.主机电耗下降1000千瓦/时。
附图说明
图1为本发明所提供的锻造方法中第一锻造火次的锻造工艺流程图。
图2为本发明所提供的锻造方法中第二锻造火次的锻造工艺流程图。
具体实施方式
下面通过具体实施例对本发明做进一步的说明,应当明确,实施例仅用于对本发明优选方式的描述,并不限制本发明的保护范围。
本发明采用锻造操作机配合锻造压机对钢锭进行锻造。
操作机钳口状态:西侧操作机选用大钳口,东侧操作机选用抛钳。大钳口和抛钳选用四爪钳或方坯钳。操作压机700mm,上下设置平砧一副、刀砧一副。
实施例1
锻造生产28.8t成品材,生产操作顺序:
行车将钢锭吊至锻造压机东侧大平板上,头东尾西居中摆放;
先将东侧锻造操作机用抛钳钳料切除钢锭一侧的浇铸管,再将西侧锻造操作机用大钳口钳钢锭另一侧切除帽口(行车吊走切头、浇铸管);也可将钢锭侧面切裁或将钢锭侧面用锻造压机平砧锻窄150mm。
东侧锻造操作机用抛钳钳料、西侧操作机用大钳口钳简易镦粗板,对钢锭进行锻造操作:
在对钢锭进行第一锻造火次锻造前,将钢锭在680℃下加热7小时,至1220~1240℃,保温7小时。
第一锻造火次锻造(参见图1):
1)夹持钢锭尾部,将钢锭侧面单边压下50mm;
2)夹持钢锭1,切除所述钢锭1一侧的浇铸管11和另一侧的帽口12,得到一梯形钢锭1a;
3)从所述梯形钢锭1a的两侧斜边方向对钢锭1a进行侧镦(宽度方向),对所述梯形钢锭1a进行压缩,侧镦压下量500~600mm,形成钢锭2;
4)将步骤3)处理后的钢锭2旋转90度,沿钢锭2长边方向对所述钢锭2进行镦粗(长度方向),镦粗压下量1100~1200mm,形成钢锭2a;
5)将步骤4)处理后的钢锭2a旋转90度,从垂直于钢锭2a长边的方向对钢锭进行侧镦,侧镦压下量400~500mm,获得钢锭2b;
6)将步骤5)处理后的钢锭2b沿长边方向将钢锭2b拔长,获得钢锭2c然后沿垂直于钢锭2c宽度的方向对钢锭2c两端进行镦粗,将钢锭2c两端镦平,得到锭坯3;
7)将步骤6)得到的锭坯3回炉升温至1220~1240℃,保温2~3小时。第二锻造火次锻造(参见图2):
8)夹持步骤7)处理所得到的锭坯3一端,取半支锭坯长度1500~2000mm,分4层开坯,每层单边压下尺寸高度30mm×宽度60mm,将半支锭坯锻至较成品尺寸留高度50mm×宽度100mm余量的中间坯--锭坯3a;
9)将步骤8)处理后的锭坯3a调头,夹持所述锭坯3a另一端,将锭坯3a整体锻造至高度500mm×宽度1200mm;
10)将步骤9)处理后的锭坯再次调头,将锭坯整体锻造至高度500mm×宽度1200mm尺寸,最终得到所需28.8t成品材。
至此,将28.8t热送扁锭从4火次缩短至2火次,通过数据的认证完成:缩短锻造总工时≥8小时/每炉次。可大大提高压机产能,提高成材率4%以上,减少操作工的劳动强度,减少清氧化皮1/3,天然气降耗≥9500元/每炉次,主机电耗下降1000千瓦/时。
实施例2
锻造生产13.3t成品材,生产操作顺序:
行车将钢锭吊至锻造压机东侧大平板上,头东尾西居中摆放;
先将东侧锻造操作机用抛钳钳料切除钢锭一侧的浇铸管,再将西侧锻造操作机用大钳口钳钢锭另一侧切除帽口(行车吊走切头、浇铸管);也可将钢锭侧面切裁或将钢锭侧面用锻造压机平砧锻窄120mm。
东侧锻造操作机用抛钳钳料、西侧操作机用大钳口钳简易镦粗板,对钢锭进行锻造操作:
在对钢锭进行第一锻造火次锻造前,将钢锭在700℃下加热8小时,至1220~1240℃,保温4小时。
第一锻造火次锻造(参见图1):
1)夹持钢锭尾部,将钢锭侧面单边压下55mm;
2)夹持钢锭1,切除所述钢锭1一侧的浇铸管11和另一侧的帽口12,得到一梯形钢锭1a;
3)从所述梯形钢锭1a的两侧斜边方向对钢锭1a进行侧镦(宽度方向),对所述梯形钢锭1a进行压缩,侧镦压下量400~600mm,形成钢锭2;
4)将步骤3)处理后的钢锭2旋转90度,沿钢锭2长边方向对所述钢锭2进行镦粗(长度方向),镦粗压下量950~1200mm,形成钢锭2a;
5)将步骤4)处理后的钢锭2a旋转90度,从垂直于钢锭2a长边的方向对钢锭进行侧镦,侧镦压下量300~500mm,获得钢锭2b;
6)将步骤5)处理后的钢锭2b沿长边方向将钢锭2b拔长,获得钢锭2c然后沿垂直于钢锭2c宽度的方向对钢锭2c两端进行镦粗,将钢锭2c两端镦平,得到锭坯3;
7)将步骤6)得到的锭坯3回炉升温至1220~1240℃,保温2~2.5小时;第二锻造火次锻造(参见图2):
8)夹持步骤7)处理所得到的锭坯3一端,取半支锭坯长度1500~2000mm,分4层开坯,每层单边压下尺寸高度30mm×宽度60mm,将半支锭坯锻至较成品尺寸留高度50mm×宽度100mm余量的中间坯3a;
9)将步骤8)处理后的锭坯调头,夹持所述锭坯3另一端,将锭坯3整体锻造至高度450mm×宽度1000mm;
10)将步骤9)处理后的锭坯再次调头,将锭坯整体锻造至高度450mm×宽度1000mm,最终得到所需13.3t成品材。
至此,将13.3t热送扁锭从4火次缩短至2火次,通过数据的认证完成:缩短锻造总工时≥10小时/每炉次。可大大提高压机产能,提高成材率4.5%以上,减少操作工的劳动强度,减少清氧化皮1/3,天然气降耗≥9000元/每炉次,主机电耗下降900千瓦/时。
实施例3
锻造生产35t成品材,生产操作顺序:
行车将钢锭吊至锻造压机东侧大平板上,头东尾西居中摆放;
先将东侧锻造操作机用抛钳钳料切除钢锭一侧的浇铸管,再将西侧锻造操作机用大钳口钳钢锭另一侧切除帽口(行车吊走切头、浇铸管);也可将钢锭侧面切裁或将钢锭侧面用锻造压机平砧锻窄200mm;
东侧锻造操作机用抛钳钳料、西侧操作机用大钳口钳简易镦粗板,对钢锭进行锻造操作:
在对钢锭进行第一锻造火次锻造前,将钢锭在720℃下加热5小时,至1220~1240℃,保温8小时。
第一锻造火次锻造(参见图1):
1)夹持钢锭尾部,将钢锭侧面单边压下45mm;
2)夹持钢锭1,切除所述钢锭1一侧的浇铸管11和另一侧的帽口12,得到一梯形钢锭1a;
3)从所述梯形钢锭1a的两侧斜边方向对钢锭1a进行侧镦(宽度方向),对所述梯形钢锭1a进行压缩,侧镦压下量600mm,形成钢锭2;
4)将步骤3)处理后的钢锭2旋转90度,沿钢锭2长边方向对所述钢锭2进行镦粗(长度方向),镦粗压下量1200mm,形成钢锭2a;
5)将步骤4)处理后的钢锭2a旋转90度,从垂直于钢锭2a长边的方向对钢锭进行侧镦,侧镦压下量500mm,获得钢锭2b;
6)将步骤5)处理后的钢锭2b沿长边方向将钢锭2b拔长,获得钢锭2c然后沿垂直于钢锭2c宽度的方向对钢锭2c两端进行镦粗,将钢锭2c两端镦平,得到锭坯3;
7)将步骤6)处理得到的锭坯3回炉升温至1220~1240℃,保温3~3.5小时;
第二锻造火次锻造(参见图2):
8)夹持步骤7)处理所得到的锭坯3一端,取半支锭坯长度1500~2000mm,分4层开坯,每层单边压下尺寸高度30mm×宽度60mm,将半支锭坯锻至较成品尺寸留高度50mm×宽度100mm余量的中间坯3a;
9)将步骤8)处理后的锭坯调头,夹持所述锭坯3另一端,将锭坯3整体锻造至高度700mm×宽度1400mm;
10)将步骤9)处理后的锭坯再次调头,将锭坯整体锻造至高度700mm×宽度1400mm,最终得到所需35t成品材。
至此,将35t热送扁锭从4火次缩短至2火次,通过数据的认证完成:缩短锻造总工时≥7小时/每炉次。可大大提高压机产能,提高成材率4%以上,减少操作工的劳动强度,减少清氧化皮1/3,天然气降耗≥10000元/每炉次,主机电耗下降1500千瓦/时。
需要说明的是,以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制。尽管参照较佳实施例对本发明进行了详细说明,本领域的普通技术人员应当理解,可以对发明的技术方案进行修改或者等同替换,而不脱离本发明技术方案的范围,其均应涵盖在本发明的权利要求范围中。
Claims (3)
1.一种减少热送扁锭锻造火次的锻造方法,包括如下步骤:
第一锻造火次锻造:
1)夹持钢锭尾部,将钢锭侧面单边压下45~55mm;
2)切除所述钢锭一侧的浇铸管和另一侧的帽口,得到一梯形钢锭;
3)从所述梯形钢锭的两侧斜边方向对钢锭进行侧镦,对所述梯形钢锭进行压缩,侧镦压下量范围400~600mm;
4)将步骤3)处理后的钢锭旋转90度,沿钢锭长边方向对所述钢锭进行镦粗,镦粗压下量范围950~1200mm;
5)将步骤4)处理后的钢锭旋转90度,从垂直于钢锭长边的方向对钢锭进行侧镦,侧镦压下量范围300~500mm;
6)将步骤5)处理后的钢锭沿长边方向将钢锭进行拔长,单边压下量50~100mm,然后沿垂直于钢锭宽度的方向对钢锭两端进行镦粗,单边压下量100~150mm,将钢锭两端镦平,得到锭坯;
7)将步骤6)得到的锭坯回炉升温至1220~1240℃,保温2~3.5小时;
第二锻造火次锻造:
8)夹持步骤7)处理得到的锭坯一端,取半支锭坯长度1500~2000mm,分3~4层开坯,每层单边压下尺寸高度30mm×宽度60mm,将半支锭坯锻至较成品尺寸留高度50mm×宽度100mm余量的中间坯;
9)将步骤8)处理后的锭坯调头,夹持所述锭坯另一端,将锭坯整体锻造至高度450mm×宽度1000mm~高度700mm×宽度1400mm;
10)将步骤9)处理后的锭坯再次调头,将锭坯整体锻造至高度450mm×宽度1000mm~高度700mm×宽度1400mm成品材,最终得到所需成品规格。
2.根据权利要求1所述的减少热送扁锭锻造火次的锻造方法,其特征在于,在对钢锭进行第一锻造火次锻造前,将钢锭在680~720℃下加热5~8小时,至1220~1240℃,保温4~8小时。
3.根据权利要求1所述的减少热送扁锭锻造火次的锻造方法,其特征在于,成品材规格包括13.3t成品材、28.8t成品材和35t成品材,其中,所述13.3t成品材的尺寸为高度450mm×宽度1000mm,所述28.8t成品材的尺寸为高度500mm×宽度1200mm,所述35t成品材的尺寸为高度700mm×宽度1400mm。
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---|---|---|---|---|
CN104785688A (zh) * | 2015-04-10 | 2015-07-22 | 江苏苏南重工机械科技有限公司 | 热送扁方钢锭的锻造方法 |
CN111375714A (zh) * | 2018-12-27 | 2020-07-07 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种提高电渣锭h13大扁坯成材率的锻造方法 |
CN111250640A (zh) * | 2020-02-29 | 2020-06-09 | 河南中原特钢装备制造有限公司 | 一种大直径精炼热作模具钢锻件的热加工方法 |
CN114210896B (zh) * | 2021-12-23 | 2023-10-03 | 大冶特殊钢有限公司 | 大宽厚比板材的锻造成型方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1544179A (zh) * | 2003-11-27 | 2004-11-10 | 宝钢集团上海五钢有限公司 | 一种模具钢大型模块锻件的热加工方法 |
CN102814443A (zh) * | 2012-07-30 | 2012-12-12 | 江阴南工锻造有限公司 | 一种矩形坯料的极限锻造法 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013141698A (ja) * | 2012-01-12 | 2013-07-22 | Jtekt Corp | 車輪用転がり軸受装置の軸部材の製造方法 |
JP5963041B2 (ja) * | 2012-03-30 | 2016-08-03 | 日立金属株式会社 | 熱間鍛造方法 |
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Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1544179A (zh) * | 2003-11-27 | 2004-11-10 | 宝钢集团上海五钢有限公司 | 一种模具钢大型模块锻件的热加工方法 |
CN102814443A (zh) * | 2012-07-30 | 2012-12-12 | 江阴南工锻造有限公司 | 一种矩形坯料的极限锻造法 |
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Effective date of registration: 20200514 Address after: 200940 room 1277, building 216, 1269 Shuishui Road, Baoshan District, Shanghai Patentee after: Baowu Special Metallurgy Co., Ltd Address before: 200940 No. 1269, Fisheries Road, Shanghai, Baoshan District Patentee before: BAOSTEEL SPECIAL STEEL Co.,Ltd. |
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