CN103614698B - 一种高温抗氧化铌合金复合涂层及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种高温抗氧化铌合金复合涂层及其制备方法。该复合涂层采用Cr、Nb、Al三种高纯金属靶材,应用磁控溅射技术在基材上沉积形成Al/Nb-Cr复合涂层,具体为:直流反应磁控溅射Cr,在基材上预沉积厚约0.05-0.15μm的Cr作为过渡层;直流反应磁控溅射Nb和Cr,Nb和Cr元素含量为:Nb 35-45at%、Cr 55-65at%,在过渡层上沉积Nb-Cr涂层,涂层厚度为3-5μm;直流反应磁控溅射Al,在已沉积的Nb-Cr涂层上再沉积Al外层,沉积厚度为3-4μm。本发明制备的Al/Nb-Cr复合涂层,与基体结合好,涂层均匀致密,表现出良好的高温抗氧化性能,工艺简单且重复性好,可大面积制备。
Description
技术领域
本发明涉及高温防护涂层技术领域,具体来说涉及一种高温抗氧化铌合金复合涂层及其制备方法。
背景技术
高温防护涂层主要应用于航空航天、核工业及燃气轮机等工业制造的热端部件。金属铌具有熔点高、密度小及高温比强度大等优点,被认为是最有潜力代替现有镍基合金的高温结构材料。但是铌及铌合金的抗氧化性较差,纯金属Nb在600℃下发生灾难性氧化现象,失去对基材的有效保护。因此,提高铌合金的高温抗氧化性,在其表面形成保护性氧化膜,是拓宽其应用的关键。
发明内容
本发明的目的是针对铌合金高温抗氧性差的缺点,利用磁控溅射技术,提供了一种高温抗氧化铌合金复合涂层及其制备方法,较大幅度的提高了铌合金防护涂层的高温抗氧化效果,延长涂层使用寿命。
本发明的技术方案为:
一种高温抗氧化铌合金复合涂层,该复合涂层采用Cr、Nb、Al三种高纯金属靶材,应用磁控溅射技术在基材上沉积形成Al/Nb-Cr复合涂层,具体为:直流反应磁控溅射Cr,在基材上预沉积厚约0.05-0.15μm的Cr作为过渡层;直流反应磁控溅射Nb和Cr,Nb和Cr元素含量为:Nb35-45at%、Cr55-65at%,在过渡层上沉积Nb-Cr涂层,涂层厚度为3-5μm;直流反应磁控溅射Al,在已沉积的Nb-Cr涂层上再沉积Al外层,沉积厚度为3-5μm。
以上所述高温抗氧化铌合金复合涂层,所述Cr、Nb、Al三种高纯金属的纯度优选质量百分比≥99%。
以上所述高温抗氧化铌合金复合涂层,所述基材为耐高温的材料,如金属、陶瓷等,优选高温合金基材,如:FeCrAl合金、Al2O3合金、Ni基高温合金DSM11等。
一种以上所述高温抗氧化铌合金复合涂层的制备方法,包括以下步骤:
1.预处理:将基材基材和靶材先后在丙酮和无水乙醇中分别超声清洗各15min,吹干;
2.制备涂层:将样品室抽真空至1×10-4-3×10-4Pa,通入体积为40%-60%氩气;采用-300~-500V的高压轰击清洗基材表面,轰击时间为10-30min;直流反应磁控溅射Cr,在基材上预沉积厚约0.05-0.15μm的Cr作为过渡层;直流反应磁控溅射Nb和Cr,Nb和Cr元素含量为:Nb35-45at%、Cr55-65at%,在过渡层上沉积Nb-Cr涂层,涂层厚度为3-5μm;直流反应磁控溅射Al,在已沉积的Nb-Cr涂层上再沉积Al外层,沉积厚度为3-5μm,制得Al/Nb-Cr复合涂层;
3.退火热处理;将涂有Al/Nb-Cr复合涂层的基材置管式炉中,抽真空至3×10-3-5×10-3Pa,通入氩气为0.1-0.2Pa;管式炉升温速率为8-12℃/min,在炉温850-950℃下保温50min-70min;保温完成后,随炉冷却到室温,得到高温抗氧化Al/Nb-Cr复合涂层。
以上所述高温抗氧化铌合金复合涂层的制备方法,所述Nb-Cr涂层的Nb和Cr靶功率优选为1000-3000W,沉积时间优选为1-3h;所述Al外层的Al靶功率优选为2000-4000W,沉积时间优选为1-3h。
本发明的有益效果是:
1.本发明采用磁控溅射技术制备了Al/Nb-Cr复合涂层,与基体结合好,涂层均匀致密。
2.Al/Nb-Cr复合涂层是在Nb-Cr合金表面再沉积一Al外层,是一种新型合金化手段,区别于其他直接将Al、Cr等元素添加到Nb合金的方法。
3.有效延长涂层的使用寿命。涂层表面富Al,在高温环境中生成连续致密的Al2O3膜,从而延缓涂层的退化,表现出良好的高温抗氧化性能。
4.通过控制沉积参数可获得不同成分和厚度的涂层,工艺简单且重复性好,可用于工业大面积制备。
附图说明
图1为本发明实施例1沉积态Al/Nb-Cr复合涂层XRD图谱
图2为本发明实施例1退火态Al/Nb-Cr复合涂层的XRD图谱
图3为本发明实施例1退火态Al/Nb-Cr复合涂层在900℃氧化10h的XRD图谱
图4为本发明实施例1退火态Al/Nb-Cr复合涂层在900℃氧化10h的表面形貌
图5为本发明实施例2退火态Al/Nb-Cr复合涂层在1000℃氧化10h的氧化增重曲线
图6为本发明实施例2退火态Al/Nb-Cr复合涂层在1000℃氧化10h的表面形貌
图7为本发明实施例2退火态Al/Nb-Cr复合涂层在1000℃氧化10h的断口形貌
图7中的序号分别为:1.Al2O3膜;2.Al/Nb-Cr复合涂层;3.Al2O3基材
具体实施方式
下面合具体实施例及附图对本发明作进一步描述,但不限制本发明的保护范围和应用范围。
一、高温抗氧化铌合金复合涂层的制备方法
实施例1
一种高温抗氧化铌合金复合涂层的制备方法,包括以下步骤:
1.预处理:基材为FeCrAl合金,靶材为纯度99.2%的金属Nb,Cr和Al靶;将基材和靶材先后在丙酮和无水乙醇中分别超声清洗各15min,吹干;
2.制备涂层:将样品室抽真空至2×10-4Pa,通入体积为50%氩气;采用-400V的高压轰击清洗基材表面,轰击时间为20min;直流反应磁控溅射Cr,在基材上预沉积厚0.1μm的Cr作为过渡层;直流反应磁控溅射Nb和Cr,Nb和Cr元素含量为:Nb40at%、Cr60at%,在过渡层上沉积Nb-Cr涂层,Nb和Cr靶功率固定为2000W,沉积时间为2h,涂层厚度为4μm;直流反应磁控溅射Al,在已沉积的Nb-Cr涂层上再沉积Al外层,Al靶功率为3000W,沉积时间为2h,沉积厚度为3μm,制得Al/Nb-Cr复合涂层;
3.退火热处理;将涂有Al/Nb-Cr复合涂层的基材置管式炉中,抽真空至4×10-3Pa,通入氩气为0.1Pa;管式炉升温速率为10℃/min,在炉温900℃下保温60min;保温完成后,随炉冷却到室温,得到高温抗氧化Al/Nb-Cr复合涂层。
实施例2
一种高温抗氧化铌合金复合涂层的制备方法,包括以下步骤:
1.预处理:基材为Al2O3合金,靶材为纯度99.4%的金属Nb,Cr和Al靶;将基材和靶材先后在丙酮和无水乙醇中分别超声清洗各15min,吹干;
2.制备涂层:将样品室抽真空至1×10-4Pa,通入体积为40%氩气;采用-300V的高压轰击清洗基材表面,轰击时间为10min;直流反应磁控溅射Cr,在基材上预沉积厚0.05μm的Cr作为过渡层;直流反应磁控溅射Nb和Cr,Nb和Cr元素含量为:Nb35at%、Cr65at%,在过渡层上沉积Nb-Cr涂层,Nb和Cr靶功率固定为3000W,沉积时间为1h,涂层厚度为3μm;直流反应磁控溅射Al,在已沉积的Nb-Cr涂层上再沉积Al外层,Al靶功率为2000W,沉积时间为3h,沉积厚度为4μm,制得Al/Nb-Cr复合涂层;
3.退火热处理;将涂有Al/Nb-Cr复合涂层的基材置管式炉中,抽真空至3×10-3Pa,通入氩气为0.2Pa;管式炉升温速率为8℃/min,在炉温950℃下保温50min;保温完成后,随炉冷却到室温,得到高温抗氧化Al/Nb-Cr复合涂层。
实施例3
一种高温抗氧化铌合金复合涂层的制备方法,包括以下步骤:
1.预处理:基材为Ni基高温合金DSM11,靶材为纯度95.0%的金属Nb,Cr和Al靶;将基材和靶材先后在丙酮和无水乙醇中分别超声清洗各15min,吹干;
2.制备涂层:将样品室抽真空至3×10-4Pa,通入体积为60%氩气;采用-500V的高压轰击清洗基材表面,轰击时间为30min;直流反应磁控溅射Cr,在基材上预沉积厚0.15μm的Cr作为过渡层;直流反应磁控溅射Nb和Cr,Nb和Cr元素含量为:Nb45at%、Cr55at%,在过渡层上沉积Nb-Cr涂层,Nb和Cr靶功率固定为3000W,沉积时间为1h,涂层厚度为5μm;直流反应磁控溅射Al,在已沉积的Nb-Cr涂层上再沉积Al外层,Al靶功率为4000W,沉积时间为1h,沉积厚度为5μm,制得Al/Nb-Cr复合涂层;
3.退火热处理;将涂有Al/Nb-Cr复合涂层的基材置管式炉中,抽真空至5×10-3Pa,通入氩气为0.1Pa;管式炉升温速率为12℃/min,在炉温850℃下保温70min;保温完成后,随炉冷却到室温,得到高温抗氧化Al/Nb-Cr复合涂层。
二、高温抗氧化铌合金复合涂层的结构表征
将实施例1和实施例2制得的高温抗氧化Al/Nb-Cr复合涂层,分别利用XRD衍射检测涂层的物相结构,利用扫描电镜(SEM)观察涂层的表面和断口形貌,测定结果详见图1-图7。
1.实施例1测定结果表明:
由图1、图2可知,沉积态Nb-Cr涂层主要由Cr2Nb相组成;沉积态Al/Nb-Cr复合涂层除了含较多的Al相外,还含有明显的Cr2Nb相和NbAl3相。退火态Nb-Cr涂层Cr2Nb相有部分保留,还生成了沉淀相(Nb,Cr);退火态Al/Nb-Cr复合涂层以Cr2Nb和NbAl3为主,还出现AlNb2和(Nb,Cr)相,说明退火过程中Al外层与Nb-Cr内层发生明显的扩散反应。
由图3可知,Nb-Cr涂层主要由CrNbO4尖晶石相和含Nb和Cr的沉淀相(Nb,Cr)构成;而Al/Nb-Cr复合涂层有较多的抗氧化物性的NbAl3和Al2O3相,还出现了Cr2Nb相。
由图4可知,Al/Nb-Cr复合涂层的表面较为粗糙,呈絮状且含有微孔,没有发现开裂和脱落现象,与基体结合良好。
2.实施例2测定结果表明:
由图5可知,Al/Nb-Cr复合涂层的氧化增重最小,仅为0.48mg/cm2,在保温1h后增重几乎保持不变;Nb-Cr涂层增重呈典型抛物状方式,5h前快速增重,之后增重减缓。相比之下,Al/Nb-Cr复合涂层有较强的抗氧化性,高温防护能力效果显著。
由图6可知,Al/Nb-Cr复合涂层表面粗糙,表面生成的氧化膜较为致密。
由图7可知,Al/Nb-Cr复合涂层的Nb-Cr内层呈柱状结构,Al外层氧化后生成了连续致密的Al2O3膜。涂层厚度大约为6-8μm。复合涂层的主体部分较为致密,涂层与基体氧化膜界面结合良好。
Claims (5)
1.一种高温抗氧化铌合金复合涂层,其特征在于:采用Cr 、Nb、Al三种高纯金属靶材,应用磁控溅射技术在基材上沉积形成Al/Nb-Cr复合涂层,具体为:直流反应磁控溅射Cr,在基材上预沉积厚约0.05-0.15μm的Cr作为过渡层;直流反应磁控溅射Nb 和Cr,Nb和Cr元素含量为:Nb 35-45at%、Cr 55-65at%,在过渡层上沉积Nb-Cr涂层,涂层厚度为3-5μm;直流反应磁控溅射Al,在已沉积的Nb-Cr涂层上再沉积Al外层,沉积厚度为3-5μm。
2.根据权利要求1所述高温抗氧化铌合金复合涂层,其特征在于:所述Cr 、Nb、Al三种高纯金属的纯度≥99%。
3.根据权利要求1或2所述高温抗氧化铌合金复合涂层,其特征在于:所述高温合金基材为FeCrAl合金、Al2O3合金或Ni基高温合金DSM11。
4.一种如权利要求1-3中任一所述高温抗氧化铌合金复合涂层的制备方法,其特征在于,包括以下步骤:
(1)预处理:将基材和靶材先后在丙酮和无水乙醇中分别超声清洗各15min,吹干;
(2)制备涂层:将样品室抽真空至1×10-4-3×10-4Pa,通入体积为40%-60%氩气;采用-300~-500V的高压轰击清洗基材表面,轰击时间为10-30min;直流反应磁控溅射Cr,在基材上预沉积厚约0.05-0.15μm的Cr作为过渡层;直流反应磁控溅射Nb 和Cr,Nb和Cr元素含量为:Nb 35-45at%、Cr 55-65at%,在过渡层上沉积Nb-Cr涂层,涂层厚度为3-5μm;直流反应磁控溅射Al,在已沉积的Nb-Cr涂层上再沉积Al外层,沉积厚度为3-5μm,制得Al/Nb-Cr复合涂层;
(3)退火热处理;将涂有Al/Nb-Cr复合涂层的基材置管式炉中,抽真空至3×10-3-5×10-3Pa,通入氩气为0.1-0.2Pa;管式炉升温速率为8-12℃/min,在炉温850-950℃下保温50min-70min;保温完成后,随炉冷却到室温,得到高温抗氧化Al/Nb-Cr复合涂层。
5.根据权利要求4所述高温抗氧化铌合金复合涂层的制备方法,其特征在于:所述Nb-Cr涂层的Nb和Cr靶功率为1000-3000W,沉积时间为1-3h;所述Al外层的Al靶功率为2000-4000W,沉积时间为1-3h。
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Non-Patent Citations (2)
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Laves相NbCr2 高温抗氧化性研究的进展;郑海忠;《腐蚀科学与防护技术》;20071130;第19卷(第6期);第427页左栏第1段至第430页左栏第1段 * |
合金元素A l对Cr-20Nb合金高温抗氧化性能的影响;黄毅;《航空材料学报》;20091231;第29卷(第6期);全文 * |
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