CN103537783B - 硬质合金与钢的mig自动焊的焊接方法 - Google Patents

硬质合金与钢的mig自动焊的焊接方法 Download PDF

Info

Publication number
CN103537783B
CN103537783B CN201310485020.8A CN201310485020A CN103537783B CN 103537783 B CN103537783 B CN 103537783B CN 201310485020 A CN201310485020 A CN 201310485020A CN 103537783 B CN103537783 B CN 103537783B
Authority
CN
China
Prior art keywords
welding
steel
carbide alloy
solder side
welded
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201310485020.8A
Other languages
English (en)
Other versions
CN103537783A (zh
Inventor
马丁
徐培全
王臻杰
蒋天颖
张宏鹏
徐振
曹晓莲
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Shanghai University of Engineering Science
Original Assignee
Shanghai University of Engineering Science
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shanghai University of Engineering Science filed Critical Shanghai University of Engineering Science
Priority to CN201310485020.8A priority Critical patent/CN103537783B/zh
Publication of CN103537783A publication Critical patent/CN103537783A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN103537783B publication Critical patent/CN103537783B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/164—Arc welding or cutting making use of shielding gas making use of a moving fluid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
    • B23K9/232—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded of different metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/235—Preliminary treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/18—Dissimilar materials

Abstract

本发明公开了一种硬质合金与钢的MIG自动焊的焊接方法，首先分别去除被焊材料的焊接面的表面油污和氧化膜层；其中，被焊材料为硬质合金以及钢，被焊材料的厚度范围为2-6mm,被焊材料的厚度相同；接着将硬质合金以及钢分别固定在机器人变位机的工作台上，硬质合金的焊接面与钢的焊接面之间的间隙在1mm以内；然后，打开保护气体，调节保护气流量，气体流量为15-25L/min，保护气体为氩气或氦气；将焊枪移动至被焊材料的焊接面上方开始自动焊接，最后进行焊后检验。这样，可有效解决现有技术中存在的生产率低、焊接接头容易产生裂纹等问题，提高硬质合金与钢之间的结合力，提高硬质合金焊接的自动化水平，改善硬质合金焊接接头的强韧性，达到强度和韧性的一体化。

Description

硬质合金与钢的MIG自动焊的焊接方法
技术领域
本发明涉及硬质合金连接技术领域，更具体地说，是涉及一种硬质合金与钢的MIG自动焊的焊接方法。
背景技术
硬质合金的碳化物含量通常在70-97wt％之间，平均晶粒尺寸在0.2μm-20μm(市场产品)之间，其中WC-Co系硬质合金较为常见，常用于工具刃具、油气运输工装设备的制备等。通常以整体硬质合金、碳化钨涂层、厚板连接件、薄板连接件的形式应用；综合利用了硬质合金的强韧性、碳化物涂层的硬度、不锈钢/碳钢/因瓦合金等钢结构，可满足结构中某些部位耐高温、耐热、耐腐蚀等实际需求。为了满足实际工业需求，在连接硬质合金与钢的各种方法中，采用烧结方法是常见的解决方案，如Prakash K Mirchandani,Morris E Chandler,Eric WOlsen等发明的Cemented Carbide–Metallic Alloy(US20090293672A1,2009.12.3)。
然而，烧结工艺对产品尺寸有一定的限制；对设备有严格的要求；而且在烧结件与基体之间的二次焊接过程中结合界面会出现裂纹。也就是说，虽然烧结方法可以较容易地解决硬质合金和钢的结合问题，但自动化程度低，限制了工业化生产，而且在烧结件与其他钢结构连接过程中也存在很大的裂纹倾向。
为了解决这些问题，提出了很多实用技术，如A Costa,R M Miranda,L.Quintino提出了一种激光焊的自动化焊接技术：MaterialsBehavior in Laser Welding of Hardmetals to Steel,Materials andManufacturing Processes,2006,21(5),459-465.利用激光焊方法用于硬质合金与钢的连接解决了硬质合金与钢的连接依赖炉中加热和尺寸的限制问题，使硬质合金和钢的连接生产进入到工业化自动化阶段提供了可能，提出了从控制热输入和激光作用位置来控制焊缝质量的方法，有效地抑制界面反应、提高焊缝强度，但是，由于硬质合金与钢较大的热胀系数差异以及焊接过程没有一定的缓冲材料中间层，接头硬质合金一侧热影响区的碳化钨常发生大面积溶解，降低了硬质合金原有的性能。
发明内容
针对现有技术中存在的缺陷，本发明的目的是提供一种硬质合金与钢的MIG自动焊的焊接方法。
为达到上述目的，本发明采用如下的技术方案：
一种硬质合金与钢的MIG自动焊的焊接方法，该焊接方法的具体步骤为：
A.表面处理步骤，即分别去除被焊材料的焊接面的表面油污和氧化膜层；
其中，被焊材料为硬质合金以及钢，被焊材料的厚度相同；
B.将硬质合金以及钢分别固定在机器人变位机的工作台上，硬质合金的焊接面与钢的焊接面之间的间隙在1mm以内；
C.打开保护气体，调节保护气流量，气体流量为15-25L/分钟，保护气体为氩气或氦气；
D.将焊枪移动至被焊材料的焊接面上方开始自动焊接，焊接材料采用直径为1.2mm的纯镍焊丝；
当所述硬质合金的厚度以及钢的厚度均为x，且2mm≤x＜3mm时,硬质合金的焊接面以及钢的焊接面均不开坡口；或者硬质合金的焊接面开20°至40°坡口，钢的焊接面不开坡口；焊接电流为90-120A，焊接电压为18-20V，焊接速度为40-45cm/分钟，焊丝的送丝速度为2-2.5m/分钟；
或者，所述硬质合金的厚度以及钢的厚度均为x，且3mm≤x＜5mm时,所述硬质合金的焊接面以及钢的焊接面开设对称的坡口，所述坡口的角度范围为20°至40°；焊接电流为120-160A，焊接电压为20-24V，焊接速度为35-40cm/分钟，焊丝的送丝速度为3.0-3.7m/分钟。
又或者，所述硬质合金的厚度以及钢的厚度均为x，且5mm≤x≤6mm时,所述硬质合金的焊接面以及钢的焊接面开设对称的坡口，所述坡口的角度范围为20°至40°；焊接电流为120-180A，焊接电压为22-24V，焊接速度为35-40cm/分钟，焊丝的送丝速度为3.0-3.7m/分钟。
E.焊接结束后，进行焊后检验。
所述步骤A进一步包括以下步骤；在被焊材料的焊接面的表面去除油污和氧化膜层后，将预制纳米镍粉中间层涂在焊接面上。
所述硬质合金为WC-Co系硬质合金，粘结相为钴，硬质相为微米级碳化钨，碳化钨的成分范围为70-97wt％。
所述硬质合金其成分为碳化钨92wt％、钴8wt％。
所述钢包括普通碳钢、不锈钢、因瓦合金以及可伐合金。
所述硬质合金的厚度以及钢的厚度均为x，且5mm≤x≤6mm时，所述硬质合金的底面上以及钢的底面上均设有高度相等的钝边，所述钝边的高度范围为0-1mm。
与现有技术相比，采用本发明在一种硬质合金与钢的MIG自动焊的焊接方法，利用纯镍作为填充材料，减小由于硬质合金与钢热胀系数等物理化学性能差异过大而引起的裂纹等缺陷。这样，不仅有效解决现有技术中存在的生产率低、焊接接头容易产生裂纹等问题，而且还有效提高硬质合金与钢之间的结合力，提高硬质合金焊接的自动化水平，改善硬质合金焊接接头的强韧性，达到强度和韧性的一体化，本发明的焊接方法可以广泛用于硬质合金的加工。
附图说明
图1为实现本发明的硬质合金机器人MIG自动化焊接结构示意图；
图2为图1中的硬质合金21以及钢22的放大示意图；
图3为表1中的A-1焊接条件下的正面焊缝成形示意图；
图4为表1中的A-1焊接条件下的背面焊缝成形示意图；
图5为表1中的A-2焊接条件下的正面焊缝成形示意图；
图6为表1中的A-2焊接条件下的背面焊缝成形示意图；
图7为表1中的B-1焊接条件下的正面焊缝成形示意图；
图8为表1中的B-1焊接条件下的背面焊缝成形示意图；
图9为表1中的B-2焊接条件下的正面焊缝成形示意图；
图10为表1中的B-2焊接条件下的背面焊缝成形示意图；
图11为表1中的C-1焊接条件下的正面焊缝成形示意图；
图12为表1中的C-1焊接条件下的背面焊缝成形示意图。
具体实施方式
下面结合附图以及实施例进一步说明本发明的技术方案。
如图1、图2所示的硬质合金机器人MIG自动化焊接示意图，焊接机器人11与焊机12相连接，实现数据同步，将被焊材料按照要求切割并进行焊前处理后按照装配要求(被焊材料之间可以留0-1mm的间隙以便于成形)固定在机器人变位机13上；由焊接机器人11附带的送丝机构14完成焊丝15的填送；焊机12向机器人中输入程序，插入工艺参数，由焊机实时控制工艺参数的运行，焊接机器人11执行自动化焊接；其他的如附件设备16是指焊接过程中的测温、图像采集等相关设备；焊接完成后对试样进行微观成形分析。
由上述硬质合金机器人MIG自动化焊接的焊接方法如下:
A.表面处理步骤，即分别去除被焊材料的焊接面的表面油污和氧化膜层；
其中，被焊材料为硬质合金21以及钢22，被焊材料的厚度范围为2-6mm,被焊材料的厚度相同；
B.将硬质合金21以及钢22分别固定在机器人变位机的工作台上，硬质合金21的焊接面与钢22的焊接面之间的间隙24在1mm以内；
C.打开保护气体，调节保护气流量，气体流量为15-25L/分钟，保护气体为氩气或氦气；
D.将焊枪111移动至被焊材料的焊接面上方开始自动焊接，焊接材料采用直径为1.2mm的纯镍焊丝，其中:
1)硬质合金的厚度以及钢的厚度均为x，且2mm≤x＜3mm时,硬质合金的焊接面以及钢的焊接面均不开坡口；或者硬质合金的焊接面开20°至40°坡口，钢的焊接面不开坡口；焊接电流为90-120A，焊接电压为18-20V，焊接速度为40-45cm/分钟，焊丝的送丝速度为2-2.5m/分钟。
2)硬质合金的厚度以及钢的厚度均为x，且3mm≤x＜5mm时,所述硬质合金的焊接面以及钢的焊接面开设对称的坡口，所述坡口的角度范围为20°至40°；焊接电流为120-160A，焊接电压为20-24V，焊接速度为35-40cm/分钟，焊丝的送丝速度为3.0-3.7m/分钟。
3)硬质合金的厚度以及钢的厚度均为x，且5mm≤x≤6mm时,所述硬质合金的焊接面以及钢的焊接面开设对称的坡口，所述坡口的角度范围为20°至40°；所述焊接电流为120-180A，焊接电压为22-24V，焊接速度为35-40cm/分钟，焊丝的送丝速度为3.0-3.7m/分钟。
较佳地，所述硬质合金的底面上以及钢的底面上均设有高度相等的钝边23，所述钝边的高度范围为0-1mm，防止根部烧穿。
需要说明的是，在2mm≤x＜5mm时，硬质合金的底面上以及钢的底面上不需要钝边。
E.焊接结束后，进行焊后检验。
步骤A进一步包括以下步骤；在被焊材料的焊接面的表面去除油污和氧化膜层后，将预制纳米镍粉中间层涂在焊接面上。
所述硬质合金为WC-Co系硬质合金，粘结相为钴，硬质相为微米级碳化钨，碳化钨的成分范围为70-97wt％。在以下实施例中所采用的YG8硬质合金其成分为碳化钨92wt％、钴8wt％。
钢包括普通碳钢、不锈钢、因瓦合金以及可伐合金。
再请参见表1所示的钢焊接实验表，其中具体表述了5种不同条件下钢焊接实验参数，
表1
依据上表的内容，详细描述如下：
1)取表1中A-1条件为例，被焊材料YG8硬质合金21和304不锈钢22，长、宽、高的尺寸均为：60×30×2mm，硬质合金侧开单边30°的坡口25，表面除污去锈干燥箱烘干后用丙酮清洗备用；填充材料：纯镍焊丝，直径1.2mm；保护气体：纯氩。焊机12采用GLC603 QUINTO单丝MIG焊机，焊接机器人11采用ROMAT350机器人和机器人变位机13采用500kg变位器。
取样成形分析，图3为A-1焊接条件下的正面焊缝成形，图4为对应的背面焊缝成形；A-1焊接工艺参数：焊接电流96A，焊接速度45cm/min，保护气体流量15.7L/min，焊接电压18V，送丝速度2.0m/min。记录实测焊接工艺参数，焊后进行成形分析。经检测：焊缝成形良好，焊接过程及焊接完成后无裂纹产生；
2)取表1中A-2条件为例，被焊材料YG8硬质合金21和316不锈钢22，长、宽、高的尺寸均为：60×30×2mm，硬质合金侧开单边30°的坡口25，表面除污去锈干燥箱烘干后用丙酮清洗备用；填充材料：纯镍焊丝，直径1.2mm；保护气体：纯氩。焊机12采用GLC603 QUINTO单丝MIG焊机，焊接机器人11采用ROMAT350机器人和机器人变位机13采用500kg变位器。
取样成形分析，图5为A-2焊接条件下的正面焊缝成形，图6为对应的背面焊缝成形；A-2焊接工艺参数：焊接电流106A，焊接速度45cm/min，保护气体流量15.8L/min，焊接电压18V，送丝速度2.3m/min。记录实测焊接工艺参数，焊后进行成形分析。经检测：焊接过程和焊后没有开裂现象，焊缝成形良好；微观分析表明，焊接接头无无裂纹、气孔等缺陷。
3)取表1中B-1条件为例，选择尺寸为60×30×4mm的YG8硬质合金和304不锈钢，分别开单边30°坡口，表面除污去锈干燥箱烘干后用丙酮清洗备用；选择直径1.2mm的纯镍焊丝作为填充材料；保护气体为纯氩气；焊机12采用GLC603 QUINTO单丝MIG焊机，焊接机器人11采用ROMAT350机器人和机器人变位机13采用500kg变位器。
取样成形分析，其中图7为B-1焊接条件下的正面焊缝成形，图8为对应的背面焊缝成形；B-1焊接工艺参数：焊接电流112A，焊接速度37cm/min，保护气体流量22.2L/min，焊接电压24V，送丝速度3.5m/min。记录实测焊接工艺参数，焊后进行成形分析。经检测：焊缝成形良好，没有明显缺陷。
4)取表1中B-2条件为例，选择尺寸为60×30×4mm的YG8硬质合金和316不锈钢，分别开单边30°坡口，表面除污去锈干燥箱烘干后用丙酮清洗备用；选择直径1.2mm的纯镍焊丝作为填充材料；保护气体为纯氩气；焊机12采用GLC603 QUINTO单丝MIG焊机，焊接机器人11采用ROMAT350机器人和机器人变位机13采用500kg变位器。
其中图9为B-2焊接条件下的正面焊缝成形，图10为对应的背面焊缝成形；B-5焊接工艺参数：焊接电流153A，焊接速度37cm/min，保护气体流量16.1L/min，焊接电压24V，送丝速度3.6m/min。记录实测焊接工艺参数，焊后进行成形分析。经检测：焊接过程和焊后没有开裂现象，焊缝成形良好；微观分析结果表明，焊缝熔合区、热影响区无裂纹、气孔等缺陷。
5)取表1中C-1条件为例,选择尺寸为50×30×6mm的YG8硬质合金和尺寸为60×30×6mm的45钢，分别开单边30°坡口，表面除污去锈干燥箱烘干后用丙酮清洗备用；选择直径1.2mm的纯镍焊丝作为填充材料；选择纯氦气作为保护气体；焊机12采用GLC603 QUINTO单丝MIG焊机，焊接机器人11采用ROMAT350机器人和机器人变位机13采用500kg变位器。
取样成形分析，图11为C-1焊接条件下的正面焊缝成形，图12为对应的背面焊缝成形；C-1焊接工艺参数：焊接电流143A，焊接速度37cm/min，保护气体流量24.4L/min，焊接电压24V，送丝速度3.7m/min。记录实测焊接工艺参数，焊后进行成形分析。经检测：焊缝成形良好，没有明显缺陷；微观分析结果表明，焊缝熔合区、热影响区无裂纹、气孔等缺陷。
本技术领域中的普通技术人员应当认识到，以上的实施例仅是用来说明本发明的目的，而并非用作对本发明的限定，只要在本发明的实质范围内，对以上所述实施例的变化、变型都将落在本发明的权利要求的范围内。

Claims (6)

1.一种硬质合金与钢的MIG自动焊的焊接方法，其特征在于：
该焊接方法的具体步骤为：
A.表面处理步骤，即分别去除被焊材料的焊接面的表面油污和氧化膜层；
其中，被焊材料为硬质合金以及钢，被焊材料的厚度相同；
B.将硬质合金以及钢分别固定在机器人变位机的工作台上，硬质合金的焊接面与钢的焊接面之间的间隙在1mm以内；
C.打开保护气体，调节保护气流量，气体流量为15-25L/分钟，保护气体为氩气或氦气；
D.将焊枪移动至被焊材料的焊接面上方开始自动焊接，焊接材料采用直径为1.2mm的纯镍焊丝；
当所述硬质合金的厚度以及钢的厚度均为x，且2mm≤x＜3mm时,硬质合金的焊接面以及钢的焊接面均不开坡口；或者硬质合金的焊接面开20°至40°坡口，钢的焊接面不开坡口；焊接电流为90-120A，焊接电压为18-20V，焊接速度为40-45cm/分钟，焊丝的送丝速度为2-2.5m/分钟；
或者，所述硬质合金的厚度以及钢的厚度均为x，且3mm≤x＜5mm时,所述硬质合金的焊接面以及钢的焊接面开设对称的坡口，所述坡口的角度范围为20°至40°；焊接电流为120-160A，焊接电压为20-24V，焊接速度为35-40cm/分钟，焊丝的送丝速度为3.0-3.7m/分钟；
又或者，所述硬质合金的厚度以及钢的厚度均为x，且5mm≤x≤6mm时,所述硬质合金的焊接面以及钢的焊接面开设对称的坡口，所述坡口的角度范围为20°至40°；焊接电流为120-180A，焊接电压为22-24V，焊接速度为35-40cm/分钟，焊丝的送丝速度为3.0-3.7m/分钟；
E.焊接结束后，进行焊后检验。
2.根据权利要求1所述的焊接方法，其特征在于：
所述步骤A进一步包括以下步骤：在被焊材料的焊接面的表面去除油污和氧化膜层后，将预制纳米镍粉中间层涂在焊接面上。
3.根据权利要求1所述的焊接方法，其特征在于：
所述硬质合金为WC-Co系硬质合金，粘结相为钴，硬质相为微米级碳化钨，碳化钨的成分范围为70-97wt％。
4.根据权利要求3所述的焊接方法，其特征在于：
所述硬质合金其成分为碳化钨92wt％、钴8wt％。
5.根据权利要求1所述的焊接方法，其特征在于：
所述钢包括普通碳钢、不锈钢、因瓦合金以及可伐合金。
6.根据权利要求1所述的焊接方法，其特征在于：
所述硬质合金的厚度以及钢的厚度均为x，且5mm≤x≤6mm时，所述硬质合金的底面上以及钢的底面上均设有高度相等的钝边，所述钝边的高度范围为0-1mm。
CN201310485020.8A 2013-10-16 2013-10-16 硬质合金与钢的mig自动焊的焊接方法 Active CN103537783B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201310485020.8A CN103537783B (zh) 2013-10-16 2013-10-16 硬质合金与钢的mig自动焊的焊接方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201310485020.8A CN103537783B (zh) 2013-10-16 2013-10-16 硬质合金与钢的mig自动焊的焊接方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN103537783A CN103537783A (zh) 2014-01-29
CN103537783B true CN103537783B (zh) 2015-09-16

Family

ID=49961849

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201310485020.8A Active CN103537783B (zh) 2013-10-16 2013-10-16 硬质合金与钢的mig自动焊的焊接方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN103537783B (zh)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105014238B (zh) * 2015-07-23 2017-06-27 上海工程技术大学 硬质合金/invar/钢的激光焊焊接件及其制备方法
CN105436673A (zh) * 2015-12-18 2016-03-30 南京航空航天大学 一种Invar模具钢的自动焊接工艺
CN106077915A (zh) * 2016-08-05 2016-11-09 上海发那科机器人有限公司 一种mig焊接系统
CN108284229B (zh) * 2018-01-26 2020-04-17 上海工程技术大学 一种纳米硬质合金与因瓦合金的烧结连接方法
CN113208691A (zh) * 2021-02-21 2021-08-06 蒋立虹 一种用于大鼠动脉粥样斑块的清道夫机器人
CN112935485A (zh) * 2021-03-12 2021-06-11 南京航空航天大学 一种镍基合金模具钢厚板脉冲mig摆动焊接工艺
CN113333948A (zh) * 2021-05-26 2021-09-03 鞍钢钢材加工配送（长春）有限公司 一种带有铝硅镀层的钢质毛坯的加工方法及其焊接方法

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04371390A (ja) * 1991-06-18 1992-12-24 Kurimoto Ltd 耐摩耗性肉盛層の溶接方法および耐摩耗材
JP2005088024A (ja) * 2003-09-12 2005-04-07 Tokyo Gas Co Ltd インバーの溶接方法
CN101255521B (zh) * 2008-04-08 2010-06-16 上海工程技术大学 一种硬质合金连接件
CN101417371B (zh) * 2008-12-05 2010-08-18 上海工程技术大学 一种因瓦合金与硬质合金焊接件的焊接工艺

Also Published As

Publication number Publication date
CN103537783A (zh) 2014-01-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN103537783B (zh) 硬质合金与钢的mig自动焊的焊接方法
CN105414762B (zh) 一种基于激光增材制造技术的激光连接方法
CN113199025B (zh) 一种以纯Cu为过渡层的钛钢复合板送粉式激光增材制造方法
CN101628355B (zh) 一种碳钢/不锈钢复合管的管端封焊方法
CN104400249A (zh) 钛-钢复合板异质接头过渡层用药芯焊丝及其制备方法
CN103862147B (zh) 钼铜合金与镍基高温合金的填丝脉冲钨极氩弧焊工艺
CN106271214B (zh) 一种钎焊不锈钢用Ag-Cu/W纳米多层膜钎料的制备方法
CN101362249A (zh) 一种双相不锈钢双金属复合管的环焊焊接方法
CN106271202B (zh) 一种复合钎焊材料及其制备方法
CN101664852A (zh) 一种钛和钛钢复合板焊接方法
CN108705200A (zh) 一种不锈钢内衬复合板的焊接方法
CN108526662B (zh) 一种大口径镍基复合管x坡口免背面充氩焊接方法
CN108176920B (zh) 一种钛-铝异种金属高强冶金结合的电子束连接方法
CN110396689A (zh) 一种激光熔覆强化离心辊的制备方法
CN104014922A (zh) 一种硬质合金与钢的快速扩散焊接方法
CN104526181A (zh) 一种应用于真空电子器件钎焊封接的电真空银基合金钎料及其制备方法
CN105014238A (zh) 硬质合金/invar/钢的激光焊焊接件及其制备方法
CN111390350A (zh) 一种c-276复合板埋弧焊接方法
CN114101855B (zh) 双相不锈钢的电弧增材制造及测试方法
CN110756939A (zh) 6061铝合金真空钎焊加工工艺
CN103894731A (zh) 一种镍基合金电渣带极堆焊工艺
CN109940235B (zh) 焊接金属与陶瓷的方法和焊接件
CN116652331A (zh) 一种铜-钢异种金属连接方法
CN102453900B (zh) 一种三金属复合板材的制造方法
CN116117276A (zh) 桥梁用不锈钢复合钢超宽间隙对接接头复合焊接方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant