CN103484085B - 钻井液用速溶型强包被抑制剂及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及油田钻井生产中的抑制剂类技术领域，是一种钻井液用速溶型强包被抑制剂及其制备方法，该该钻井液用速溶型强包被抑制剂原料按重量份数组成包含单体A、溶剂A、表面活性剂A、单体B、溶剂B、表面活性剂B、调节剂、引发剂。本发明制备方法简单，根根据本发明得到的钻井液用速溶型强包被抑制剂的性能稳定，溶解速度快，能够有效减少工时，降低损耗和能源负担，对岩心的包被性好，能防止地层坍塌事故发生，抑制性强，可有效防止岩屑水化膨胀，防止卡钻，泥包等事故发生，润滑效果好，有利于高效钻井，有效降低泥浆的滤失量，且抗盐效果优于同类产品，有利于快速形成泥饼，保证油气层不受伤害，使得现场的应用和后期处理较为简单方便。

Description

钻井液用速溶型强包被抑制剂及其制备方法
技术领域
本发明涉及油田钻井生产中的抑制剂类技术领域，是一种钻井液用速溶型强包被抑制剂及其制备方法。
背景技术
随着石油勘探开发的不断拓展和深入，深井、超深井不断涌现。开发井普遍采用简化井身结构，裸眼井段长。如何解决长裸眼井段井壁稳定、上部地层起下钻阻卡严重的问题日益重要地摆在我们面前。而这种开发难度的加大，投入成本不断提高，对钻井液添加剂的要求将更加苛刻，主要表现在：一是技术进步，以满足越来越高的难度需求；二是要求降低成本，以适应目前油价体系的需求。目前各油田应用的包被抑制剂均为粉末状聚合物，这导致了在生产时切割、造粒、烘干、粉碎过程中的损耗和能源负担及现场应用的配胶液过程溶解速度慢导致工时增加甚至部分聚合物形成凝胶块造成性能不稳定，多数包被抑制剂由于生产工艺的限制，存在着分子量分布宽、目标产物含量低的局限性，现场的应用和后期处理较为复杂的特点。
发明内容
本发明提供了一种钻井液用速溶型强包被抑制剂及其制备方法，克服了上述现有技术之不足，其能有效解决目前的包被抑制剂存在损耗和能源负担、性能不稳定以及现场的应用和后期处理较为复杂的问题。
本发明的技术方案之一是通过以下措施来实现的：一种钻井液用速溶型强包被抑制剂，原料按重量份数组成包含单体A10份至25份、溶剂A15份至40份、表面活性剂A2份至10份、单体B10份至20份、溶剂B15份至50份、表面活性剂B2份至10份、调节剂5份至25份、引发剂0.05份至0.2份。
下面是对上述发明技术方案之一的进一步优化或/和改进：
上述单体A为12份至14份、溶剂A30份至35份、表面活性剂A3份至4份、单体B11份至14份、溶剂B23份至25份、表面活性剂B4份至6份、调节剂10份至11份、引发剂0.05份至0.2份。
上述单体A为甲基丙烯酸、丙烯酸钠、丙烯酰胺、丙烯酸铵中的一种以上；或/和，溶剂A为水、异辛醇中的一种以上；或/和，表面活性剂A为OP-2、平平加、TX-10、OP-10、Tween20、Tween60、Tween80中的一种以上；或/和，单体B为聚乙二醇、二甲基二烯丙基氯化铵、DAC、甲基丙烯酰氧丙基三甲基氯化铵中的一种以上；或/和，溶剂B为柴油、航空煤油、-35#柴油机清洁燃料、液体石蜡、白油中的一种以上；或/和，表面活性剂B为AEO-3、司盘20、司盘60、司盘80、聚异丁烯丁二酰亚胺系列无灰分散剂、聚异丁烯双丁二酰亚胺无灰分散剂中的一种以上；或/和，调节剂为氨水、氢氧化钠、氢氧化钾、水玻璃中的一种以上；或/和，引发剂为过硫酸铵、亚硫酸氢钠、偶氮二异丁腈、过氧化苯甲酰中的一种以上。
上述钻井液用速溶型强包被抑制剂按下述方法得到：第一步，将所需量的单体A溶于所需量的溶剂A中，再向其中加入所需量的表面活性剂A得到混合液A，然后用调节剂将混合液A的PH值调节至7至11得到溶液A；第二步，将所需量的单体B溶于所需量的溶剂B中，再向其中加入所需量的表面活性剂B得到溶液B；第三步，将溶液A和溶液B加入到混合器中充分搅拌混合均匀成预乳液后，将预乳液进行剪切乳化形成微乳液；第四步，将微乳液转移至反应釜并冷却至36℃至40℃，然后对反应釜进行抽真空去氧至反应釜内的压力到-0.06MPa至-0.08MPa，接着向反应釜内充入氮气至反应釜内的压力到-0.03 MPa至0MPa进行氮气保护；第五步，向反应釜内加入所需量的引发剂，将反应釜内的物料进行首次混合均匀后，在反应釜为完全密封的条件下进行静置，静置到反应釜内温度升到45℃至60℃，然后打开泄压阀，当反应釜内温度降到40℃至50℃后，再次将反应釜内物料进行再次混合均匀后即得到钻井液用速溶型强包被抑制剂。
上述第三步中，用高剪切乳化机在剪切速率为6000r/min至12000r/min的条件下剪切乳化5-15分钟形成微乳液。
上述第五步中，将反应釜内的物料在搅拌速率为50r/min至90r/min条件下搅拌30秒至60秒进行首次混合均匀。
本发明的技术方案之二是通过以下措施来实现的：一种钻井液用速溶型强包被抑制剂的制备方法，按下述步骤进行：第一步，将所需量的单体A溶于所需量的溶剂A中，再向其中加入所需量的表面活性剂A得到混合液A，然后用调节剂将混合液A的PH值调节至7至11得到溶液A；第二步，将所需量的单体B溶于所需量的溶剂B中，再向其中加入所需量的表面活性剂B得到溶液B；第三步，将溶液A和溶液B加入到混合器中充分搅拌混合均匀成预乳液后，将预乳液进行剪切乳化形成微乳液；第四步，将微乳液转移至反应釜并冷却至36℃至40℃，然后对反应釜进行抽真空去氧至反应釜内的压力到-0.06MPa至-0.08MPa，接着向反应釜内充入氮气至反应釜内的压力到-0.03 MPa至0MPa进行氮气保护；第五步，向反应釜内加入所需量的引发剂，将反应釜内的物料进行首次混合均匀后，在反应釜为完全密封的条件下进行静置，静置到反应釜内温度升到45℃至60℃，然后打开泄压阀，当反应釜内温度降到40℃至50℃后，再次将反应釜内物料进行再次混合均匀后即得到钻井液用速溶型强包被抑制剂。
下面是对上述发明技术方案之二的进一步优化或/和改进：
上述第三步中，用高剪切乳化机在剪切速率为6000r/min至12000r/min的条件下剪切乳化5-15分钟形成微乳液。
上述第五步中，将反应釜内的物料在搅拌速率为50r/min至90r/min条件下搅拌30秒至60秒进行首次混合均匀。
本发明制备方法简单，根根据本发明得到的钻井液用速溶型强包被抑制剂的性能稳定，溶解速度快，能够有效减少工时，降低损耗和能源负担，对岩心的包被性好，能防止地层坍塌事故发生，抑制性强，可有效防止岩屑水化膨胀，防止卡钻，泥包等事故发生，润滑效果好，有利于高效钻井，有效降低泥浆的滤失量，且抗盐效果优于同类产品，有利于快速形成泥饼，保证油气层不受伤害，使得现场的应用和后期处理较为简单方便。
具体实施方式
本发明不受下述实施例的限制，可根据本发明的技术方案与实际情况来确定具体的实施方式。在本发明中，%都为质量百分比
下面结合实施例对本发明作进一步描述：
实施例1，该钻井液用速溶型强包被抑制剂原料按重量份数组成包含单体A10份至25份、溶剂A15份至40份、表面活性剂A2份至10份、单体B10份至20份、溶剂B15份至50份、表面活性剂B2份至10份、调节剂5份至25份、引发剂0.05份至0.2份、引发剂0.05份至0.2份。
实施例2，该钻井液用速溶型强包被抑制剂原料按重量份数组成包含单体A10份或25份、溶剂A15份或40份、表面活性剂A2份或10份、单体B10份或20份、溶剂B15份或50份、表面活性剂B2份或10份、调节剂5份或25份、引发剂0.05份或0.2份、引发剂0.05份或0.2份。
实施例3，作为上述实施例的优选，单体A为12份至14份、溶剂A30份至35份、表面活性剂A3份至4份、单体B11份至14份、溶剂B23份至25份、表面活性剂B4份至6份、调节剂10份至11份。
实施例4，作为上述实施例的优选，单体A为甲基丙烯酸、丙烯酸钠、丙烯酰胺、丙烯酸铵中的一种以上；或/和，溶剂A为水、异辛醇中的一种以上；或/和，表面活性剂A为OP-2、平平加、TX-10、OP-10、Tween20、Tween60、Tween80中的一种以上；或/和，单体B为聚乙二醇、二甲基二烯丙基氯化铵、DAC、甲基丙烯酰氧丙基三甲基氯化铵中的一种以上；或/和，溶剂B为柴油、航空煤油、-35#柴油机清洁燃料、液体石蜡、白油中的一种以上；或/和，表面活性剂B为AEO-3、司盘20、司盘60、司盘80、聚异丁烯丁二酰亚胺系列无灰分散剂、聚异丁烯双丁二酰亚胺无灰分散剂中的一种以上；或/和，调节剂为氨水、氢氧化钠、氢氧化钾、水玻璃中的一种以上；或/和，引发剂为过硫酸铵、亚硫酸氢钠、偶氮二异丁腈、过氧化苯甲酰中的一种以上。
实施例5，根据实施例至实施例4所述的钻井液用速溶型强包被抑制剂按下述制备方法得到：第一步，将所需量的单体A溶于所需量的溶剂A中，再向其中加入所需量的表面活性剂A得到混合液A，然后用调节剂将混合液A的PH值调节至7至11得到溶液A；第二步，将所需量的单体B溶于所需量的溶剂B中，再向其中加入所需量的表面活性剂B得到溶液B；第三步，将溶液A和溶液B加入到混合器中充分搅拌混合均匀成预乳液后，将预乳液进行剪切乳化形成微乳液；第四步，将微乳液转移至反应釜并冷却至36℃至40℃，然后对反应釜进行抽真空去氧至反应釜内的压力到-0.06MPa至-0.08MPa，接着向反应釜内充入氮气至反应釜内的压力到-0.03 MPa至0MPa进行氮气保护；第五步，向反应釜内加入所需量的引发剂，将反应釜内的物料进行首次混合均匀后，在反应釜为完全密封的条件下进行静置，静置到反应釜内温度升到45℃至60℃，然后打开泄压阀，当反应釜内温度降到40℃至50℃后，再次将反应釜内物料进行再次混合均匀后即得到钻井液用速溶型强包被抑制剂。
实施例6，根据实施例至实施例4所述的钻井液用速溶型强包被抑制剂按下述制备方法得到：第一步，将所需量的单体A溶于所需量的溶剂A中，再向其中加入所需量的表面活性剂A得到混合液A，然后用调节剂将混合液A的PH值调节至7或11得到溶液A；第二步，将所需量的单体B溶于所需量的溶剂B中，再向其中加入所需量的表面活性剂B得到溶液B；第三步，将溶液A和溶液B加入到混合器中充分搅拌混合均匀成预乳液后，将预乳液进行剪切乳化形成微乳液；第四步，将微乳液转移至反应釜并冷却至36℃或40℃，然后对反应釜进行抽真空去氧至反应釜内的压力到-0.06MPa或-0.08MPa，接着向反应釜内充入氮气至反应釜内的压力到-0.03 MPa或0MPa进行氮气保护；第五步，向反应釜内加入所需量的引发剂，将反应釜内的物料进行首次混合均匀后，在反应釜为完全密封的条件下进行静置，静置到反应釜内温度升到45℃或60℃，然后打开泄压阀，当反应釜内温度降到40℃或50℃后，再次将反应釜内物料进行再次混合均匀后即得到钻井液用速溶型强包被抑制剂。
实施例7，作为实施例6的优选，第三步中，用高剪切乳化机在剪切速率为6000r/min至12000r/min的条件下剪切乳化5-15分钟形成微乳液。
实施例8，作为实施例6和实施例7的优选，第五步中，将反应釜内的物料在搅拌速率为50r/min至90r/min条件下搅拌30秒至60秒进行首次混合均匀。
一、将根据本发明上述实施例得到的钻井液用速溶型强包被抑制剂经过新疆维吾尔自治区石油钻井助剂产品质量监督检验站检验，检测指标结果平均值如下表1所示：
表1
检测项目 标准要求 实际检测值 合格与否
外观 乳状液体、允许有少量沉淀 符合 合格
PH 值 7.0-8.0 8 合格
固相含量， % ≥30 31.45 合格
平均分子量，万 800-1800 821.22 合格
4% 膨润土淡水浆表观粘度 mpa.s ≥15 28.22 合格
4% 膨润土淡水浆塑性粘度 mpa.s ≥5 17.76 合格
15% 膨润土复合盐水浆表观粘度 mpa.s ≥15 23.78 合格
15% 膨润土复合盐水浆塑性粘度 mpa.s ≥10 17.36 合格
相对抑制性（相对蒸馏水） ≤0.9 0.56 合格
由表1可以看出，根据本发明是实施例得到的钻井液用速溶型强包被抑制剂各项指标均满足标准要求，为合格产品。
二、将根据本发明上述实施例得到的钻井液用速溶型强包被抑制剂与国内现有的包被抑制剂在技术指标方面进行对比，对比数据平均值如表2所示：
表2
检验项目 国内现有包被抑制剂 本发明产品
外观 白色或淡黄色颗粒 均一乳液
溶解时间，分 18 2
岩心二次回收率， % 78.5 86.9
页岩膨胀率， % 28.2 1.66
表观粘度上升率， % 127.9 22.5
润滑系数降低率， % 8 40
淡水浆 API 滤失量， ml 15.4 11.5
复合盐水浆 API 滤失量， ml 25.6 14.3
由表2可以看出，通过对比，将根据本发明上述实施例得到的钻井液用速溶型强包被抑制剂的溶解时间短可以说明根据本发明上述实施例得到的钻井液用速溶型强包被抑制剂的溶解速度快，能够有效节省工时，降低损耗和能源负担；岩心二次回收率高可说明本发明对岩心的包被性好，更能防止地层坍塌事故发生；页岩膨胀率和表观粘度上升率低表明本发明的抑制性强，可有效防止岩屑水化膨胀，防止卡钻，泥包等事故发生；润滑系数降低率高说明了本发明的润滑效果好，有利于高效钻井；滤失量对比评价可看出本发明可有效降低泥浆的滤失量，且抗盐效果优于同类产品，有利于快速形成泥饼，保证油气层不受伤害。
其中各指标的测量方法如下（药品为根据本发明上述实施例得到的钻井液用速溶型强包被抑制剂或国内现有包被抑制剂）：
1、溶解时间测量实验如下：
于400ml去离子水中加入4g药品，用调速搅拌器以3000r/min搅拌至均一溶液为止，记录时间即为溶解时间。
、岩心二次回收率测量实验如下：
基液的配制：在400ml蒸馏水中加入2g本药品，高速搅拌5min，至于老化罐中备用，同时配两份。
岩心的准备：粉碎合格岩心，用5目至10目标准筛筛选岩心200g备用。.
岩心二次回收量测量：将100g岩心缓慢加入基液中，120℃热滚16h后冷却，用120目筛网过滤后，筛余物置于真空干燥箱中以105±3℃烘24小时，于干燥器冷却称重，记为m。另一份做平行实验。
岩心回收率计算：α=(m/100)×100%
3、页岩膨胀率测量实验如下：
试样溶液的配制：称取1g药品于烧杯中，加入99g蒸馏水在电磁搅拌器上搅拌至全部溶解。
岩心的制备：称取105±3℃下烘干4h粒度在0.15mm～0.044mm之间的二级膨润土8g，小心倒入装有滤纸的测筒（深度为Ｌ１）内，轻轻震动测筒，边震动边旋转，使土粉分布均匀，将塞杆插入测筒，置于压力机上，以10MPa的压力加压５min，卸去压力，取出塞杆，用测深仪测量深度Ｌ2。
页岩膨胀量测试：用NP-01Ａ型页岩膨胀测试仪测定岩心膨胀，按照说明书设定参数，用注射器把试样溶液小心注入测筒至与测筒上端面齐平，同时启动开关，待膨胀曲线的切线垂直于横坐标（或1h内膨胀量不大于0.1mm）时，试验结束，关记录仪，关主机电源。R0和R２均由膨胀曲线上读出。
页岩膨胀率计算：
1.最大膨胀率Sr：
Sr=(R0/△L)×100
△L=L1-L2
式中： Sr——膨胀率，％；
△L——岩心高度，mm
R0——最大膨胀量，mm。
膨胀率S2：
S2=(R2/△L)×100
△L=L1-L2
式中：S2——岩心的2h膨胀量与岩心原始高度之比，％
R２——岩心的2h膨胀量，mm。
、表观粘度上升率测量实验如下：
基浆的配制：400mL蒸馏水中，加入1.00g（称准至0.01g）无水碳酸钠，边搅拌边加入16.0g（称准至0.1g）膨润土，继续搅拌10min，在25±3℃下密闭养护24h，此即为4%膨润土淡水基浆。按上述方法配制四份基浆。
表观粘度上升率测量：取两份配制的膨润土淡水基浆，边搅拌边分别加人药品1.2mL，加毕，继续搅拌10min，在25 土 3℃下密闭养护3h，再搅拌5min，此即为加药品后的聚合物基浆。将配好的淡水基浆和聚合物基浆各两份放入滚子加热炉，于160℃下热滚16h。待钻井液冷却至25±3℃，高速搅拌5min，按GB/T 16783.1 的规定测定Φ600 读数并记为Φ6001，然后回收钻井液至洁净的泥浆杯中，边搅拌边加人20.0g（称准至0.1g）膨润土，加毕，继续搅拌10min，在25± 3℃下密闭养护3h 后放入滚子加热炉，于160℃下热滚16h，待钻井液冷却至25±3℃，高速搅拌5min，按GB/T 16783.1 的规定测定Φ600 读数并记为Φ6002。
表观粘度上升率计算：
表观粘度上升率=[(Φ6002-Φ6001)/Φ6001]×100
按上述方法计算出的膨润土淡水基浆，基浆的表观粘度上升率应在450%～700%之间。
、润滑系数降低率测量实验如下：
基浆的配制：在1000mL蒸馏水中加入40g膨润土、3gNa2CO3，高速搅拌20min密闭放置老化24h。
润滑系数测量：取300mL基浆高速搅拌5min，在Ｅ-Ｐ极压润滑仪上测各自润滑系数。分别取300mL基浆，各加入一定的药品，高速搅拌5min后，在Ｅ–Ｐ极压润滑仪上测各自润滑系数。
润滑系数降低率计算：
R=[(K1-K2)/K1]×100
式中：R —润滑系数降低率，％；
K1—基浆的润滑系数；
K2—基浆加入试样后的润滑系数。
、淡水浆API滤失量测量实验如下：
淡水基浆配制：按每升蒸馏水中加入40.0g（称准至0.1g）膨润土及2.40g（称准至0.01g）无水碳酸钠的比例。配制400mL基浆，高速搅拌20min，其间至少停两次，以刮下粘附在容器壁上的膨润土，在25±3℃下密闭养护24h，再高速搅拌5min，测其常温API滤失量。应符合表3的规定，如不符合表3的规定，可调节膨润土的加量，直至符合为止。
淡水浆常温API滤失量测定：取配好的淡水基浆400mL，边搅拌边加入药品1.2g，使之分散均匀，在25±3℃下密闭养护24h，高速搅拌5min，测其常温淡水浆常温API滤失量。
、复合盐水浆常温API滤失量测量实验如下：
复合盐水基浆的配制：按每升蒸馏水加45.0g（称准至0.1g）氯化钠、13.0g(称准至0.1g)氯化镁及5.0g（称准至0.1g）无水氯化钙，充分溶解后，加人150.0g(称准至0.1g)膨润土及9.0g（称准至0.1g）无水碳酸钠的比例，配制400mL基浆，髙速搅拌20min，其间至少停两次以刮下粘附在容器壁上的膨润土，在25±3℃下密闭养护24h，高速搅拌5min，测其常温API滤失量，使之符合表3的规定。如达不到表3规定的指标，可调节膨润土的加量，直至合格为止。
复合盐水浆常温API滤失量测定：取配制好的复合盐水基浆400mL，边搅拌边加人样品6.0g，使之分散均匀，在25±3℃下密闭养护24h，高速搅拌5min，测其常温API滤失量。
综上所述可以看出，根根据本发明是实施例得到的钻井液用速溶型强包被抑制剂的性能稳定，溶解速度快，能够有效减少工时，降低损耗和能源负担，对岩心的包被性好，能防止地层坍塌事故发生，抑制性强，可有效防止岩屑水化膨胀，防止卡钻，泥包等事故发生，润滑效果好，有利于高效钻井，有效降低泥浆的滤失量，且抗盐效果优于同类产品，有利于快速形成泥饼，保证油气层不受伤害。
以上技术特征构成了本发明的实施例，其具有较强的适应性和实施效果，可根据实际需要增减非必要的技术特征，来满足不同情况的需求。

Claims (8)

1.一种钻井液用速溶型强包被抑制剂，其特征在于原料按重量份数组成包含单体A10份至25份、溶剂A15份至40份、表面活性剂A2份至10份、单体B10份至20份、溶剂B15份至50份、表面活性剂B2份至10份、调节剂5份至25份、引发剂0.05份至0.2份；单体A为甲基丙烯酸、丙烯酸钠、丙烯酰胺、丙烯酸铵中的一种以上；溶剂A为水、异辛醇中的一种以上；表面活性剂A为OP-2、平平加、TX-10、OP-10、Tween20、Tween60、Tween80中的一种以上；单体B为聚乙二醇、二甲基二烯丙基氯化铵、DAC、甲基丙烯酰氧丙基三甲基氯化铵中的一种以上；溶剂B为柴油、航空煤油、-35#柴油机清洁燃料、液体石蜡、白油中的一种以上；表面活性剂B为AEO-3、司盘20、司盘60、司盘80、聚异丁烯丁二酰亚胺系列无灰分散剂、聚异丁烯双丁二酰亚胺无灰分散剂中的一种以上；调节剂为氨水、氢氧化钠、氢氧化钾、水玻璃中的一种以上；引发剂为过硫酸铵、亚硫酸氢钠、偶氮二异丁腈、过氧化苯甲酰中的一种以上；其中：该钻井液用速溶型强包被抑制剂按下述方法得到：第一步，将所需量的单体A溶于所需量的溶剂A中，再向其中加入所需量的表面活性剂A得到混合液A，然后用调节剂将混合液A的pH值调节至7至11得到溶液A；第二步，将所需量的单体B溶于所需量的溶剂B中，再向其中加入所需量的表面活性剂B得到溶液B；第三步，将溶液A和溶液B加入到混合器中充分搅拌混合均匀成预乳液后，将预乳液进行剪切乳化形成微乳液；第四步，将微乳液转移至反应釜并冷却至36℃至40℃，然后对反应釜进行抽真空去氧至反应釜内的压力到-0.06 MPa至-0.08MPa，接着向反应釜内充入氮气至反应釜内的压力到-0.03 MPa至0MPa进行氮气保护；第五步，向反应釜内加入所需量的引发剂，将反应釜内的物料进行首次混合均匀后，在反应釜为完全密封的条件下进行静置，静置到反应釜内温度升到45℃至60℃，然后打开泄压阀，当反应釜内温度降到40℃至50℃后，再次将反应釜内物料进行再次混合均匀后即得到钻井液用速溶型强包被抑制剂。
2.根据权利要求1所述的钻井液用速溶型强包被抑制剂，其特征在于单体A为12份至14份、溶剂A30份至35份、表面活性剂A3份至4份、单体B11份至14份、溶剂B23份至25份、表面活性剂B4份至6份、调节剂10份至11份、引发剂0.05份至0.2份。
3.根据权利要求1或2所述的钻井液用速溶型强包被抑制剂，其特征在于第三步中，用高剪切乳化机在剪切速率为6000r/min至12000r/min的条件下剪切乳化5-15分钟形成微乳液。
4.根据权利要求1或2所述的钻井液用速溶型强包被抑制剂，其特征在于第五步中，将反应釜内的物料在搅拌速率为50r/min至90r/min条件下搅拌30秒至60秒进行首次混合均匀。
5.根据权利要求3所述的钻井液用速溶型强包被抑制剂，其特征在于第五步中，将反应釜内的物料在搅拌速率为50r/min至90r/min条件下搅拌30秒至60秒进行首次混合均匀。
6.一种根据权利要求1或2所述的钻井液用速溶型强包被抑制剂的制备方法，其特征在于按下述步骤进行：第一步，将所需量的单体A溶于所需量的溶剂A中，再向其中加入所需量的表面活性剂A得到混合液A，然后用调节剂将混合液A的pH值调节至7至11得到溶液A；第二步，将所需量的单体B溶于所需量的溶剂B中，再向其中加入所需量的表面活性剂B得到溶液B；第三步，将溶液A和溶液B加入到混合器中充分搅拌混合均匀成预乳液后，将预乳液进行剪切乳化形成微乳液；第四步，将微乳液转移至反应釜并冷却至36℃至40℃，然后对反应釜进行抽真空去氧至反应釜内的压力到-0.06 MPa至-0.08MPa，接着向反应釜内充入氮气至反应釜内的压力到-0.03 MPa至0MPa进行氮气保护；第五步，向反应釜内加入所需量的引发剂，将反应釜内的物料进行首次混合均匀后，在反应釜为完全密封的条件下进行静置，静置到反应釜内温度升到45℃至60℃，然后打开泄压阀，当反应釜内温度降到40℃至50℃后，再次将反应釜内物料进行再次混合均匀后即得到钻井液用速溶型强包被抑制剂。
7.根据权利要求6所述的钻井液用速溶型强包被抑制剂的制备方法，其特征在于第三步中，用高剪切乳化机在剪切速率为6000r/min至12000r/min的条件下剪切乳化5-15分钟形成微乳液。
8.根据权利要求6或7所述的钻井液用速溶型强包被抑制剂的制备方法，其特征在于第五步中，将反应釜内的物料在搅拌速率为50r/min至90r/min条件下搅拌30秒至60秒进行首次混合均匀。
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