CN103297148A - 基于光通信的舰船通信系统 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种基于光通信的舰船通信系统，其包括光信号发射装置及光信号接收装置，所述光信号发射装置用于将输入信号以光信号的形式向其它舰船发射出去；所述光信号接收装置用于接收其它舰船的光信号，并将所述光信号转换成人可识别的信号。本发明基于光通信的舰船通信系统通过将所述光信号发射装置和光信号接收装置的通信方式以光通信的方式进行，光通信无需申请频谱资源、无电磁干扰、信号传输的稳定性及可靠性高。

Description

基于光通信的舰船通信系统

技术领域

本发明涉及一种通信系统，尤其涉及一种基于光通信的舰船通信系统。

背景技术

现代的船舰中，尤其是大型的船舰中，舰船电磁环境十分复杂。由于船舰上通常装备有成千上万的电子或电器仪表设备，配置有几十部以上的短波、超短波、微波发射机；平均发射功率可达几千瓦或几十千瓦，峰值发射功率达兆瓦，空间电场密度达100W/cm²以上。大功率发射机除发射基波外，还发射大量谐波及非谐波寄生信号，宽带噪声、阻挡物的回响应及开关效应等也都产生大量的干扰频率。

而舰船上的电磁环境要求十分苛刻，舰船上可装备多达几十部以上的长波、中波、短波、超短波、微波(雷达、通信、导航)接收机，其灵敏度极高，一般为几微伏或几十微瓦，这些接收机不仅可接收其同频带内的干扰信号，而且可以对镜像频率、中频、众多的交调、互调频率及其它强信号频率等有所响应。在舰船这样有限的物理空间内配备如此之多的通信电子设备，势必会使有限域内的电磁频率异常拥挤，舰船与舰船之间、设备与设备之间的潜在干扰将非常严重。若不慎重统一规划指配频率，轻则影响通信系统的整体效能，重则可使整个通信系统瘫痪。因此，如何提高舰船通信系统的可靠性已成为当今亟待解决的课题。

发明内容

本发明所要解决的技术问题在于，针对上述现有技术的不足，提出一种无需申请频谱资源、无电磁干扰、信号传输的稳定性及可靠性高的基于光通信的舰船通信系统。

本发明解决其技术问题所采用的技术方案是，提出一种基于光通信的舰船通信系统，其包括光信号发射装置及光信号接收装置，所述光信号发射装置用于将输入信号以光信号的形式向其它舰船发射出去；所述光信号接收装置用于接收其它舰船的光信号，并将所述光信号转换成人可识别的信号。

进一步地，所述光信号是可见光或不可见光。

进一步地，所述人可识别的信号是声音、文字或图像信号。

进一步地，所述光信号发射装置包括信息输入模块、微处理器模块、调制模块、驱动模块和发光二极管阵列，所述微处理器模块用于接收信息输入模块传送过来的信息，并根据所述信息发送编码数据给所述调制模块；所述调制模块接收所述编码数据并将其转换为电平调制信号；所述驱动模块在电平调制信号的控制下驱动发光二极管发射含有信息的光信号。

进一步地，所述光信号接收装置包括光电探测器、信号放大模块、解调模块及音频信号输出模块，所述光电探测器用于接收所述光信号，并将所述光信号转换成电信号；所述信号放大模块用于将所述光电探测器的输出信号进行放大；所述解调模块将所述信号放大模块输出的电信号还原成原始信号；所述音频信号出模块用于将所述原始信号以声音的形式播放出来。

进一步地，所述光信号接收装置还包括用于汇聚光信号发射装置发出的光线至所述光电探测器的超材料面板，所述超材料面板包括多个核心层以及对称分布在所述核心层两侧的多个渐变层，每一核心层和每一渐变层均包括片状的基板和设置在所述基板上的多个人造金属微结构。

进一步地，每一核心层的折射率分布均相同，每一核心层包括一个圆形区域和与所述圆形区域同心的多个环形区域，所述圆形区域和所述环形区域内折射率随着半径的增大从np连续减小到n0且相同半径处的折射率相同。

进一步地，分布在所述核心层同一侧的每一渐变层均包括一个圆形区域和与所述圆形区域同心的多个环形区域，每一渐变层对应的所述圆形区域和所述环形区域内的折射率变化范围相同且随着半径的增大从其最大折射率连续减小到n0，相同半径处的折射率相同，两个相邻的渐变层的最大折射率表示为ni和ni+1，其中n0＜ni＜ni+1＜np，i为正整数，ni对应于距离所述核心层较远的渐变层。

进一步地，每一核心层的所述多个人造金属微结构具有相同的几何形状，每一区域内人造金属微结构的尺寸随着半径的增大连续减小且相同半径处的人造金属微结构的尺寸相同。

进一步地，每一渐变层的所述多个人造金属微结构具有相同的几何形状，每一区域内人造金属微结构的尺寸随着半径的增大连续减小且相同半径处的人造金属微结构的尺寸相同，且两个相邻的渐变层中距离所述核心层较远的渐变层对应的同一区域内相同半径处的人造金属微结构的尺寸较小。

综上所述，本发明基于光通信的舰船通信系统通过将所述光信号发射装置和光信号接收装置的通信方式以光通信的方式进行，光通信无需申请频谱资源、无电磁干扰、信号传输的稳定性及可靠性高。

附图说明

图1是本发明基于光通信的舰船通信系统一种实施例的原理框图。

图2是本发明超材料面板汇聚光线时的示意图。

图3是图2所示的超材料面板的结构示意图。

图4是核心层的折射率随半径变化的示意图。

图5是渐变层的折射率随半径变化的示意图。

图6是超材料面板的核心层在yz平面上的折射率分布图。

图7是超材料面板的第i层渐变层在yz平面上的折射率分布图。

具体实施方式

下面结合附图及具体实施例对本发明做进一步的描述：

请参阅图1，本发明基于光通信的舰船通信系统包括光信号发射装置及光信号接收装置，所述光信号发射装置用于将输入信号以光信号的形式向其它舰船发射出去。所述光信号接收装置用于接收其它舰船的光信号，并将所述光信号转换成人可识别的信号。所述光信号是可见光或不可见光，所述不可见光可以是红外线或紫外线等。所述人可识别的信号可以是声音、文字或图像信号的一种或多种。

在本实施例中，所述光信号发射装置包括信息输入模块11、微处理器模块12、调制模块13、驱动模块14、发光二极管阵列15及聚光器件16。所述微处理器模块12用于接收信息输入模块11传送过来的信息，并根据所述信息进行编码，然后发送编码数据给所述调制模块13。所述调制模块13接收所述编码数据并将其转换为电平调制信号。所述驱动模块14在电平调制信号的控制下驱动发光二极管发射含有信息的光信号，即所述发光二极管不断闪灭，形成代表0和1的高频信号。所述聚光器件16用于收敛所述发光二极管阵列15发射的光束。所述信息输入模块11可为麦克风或触摸屏等，在本实施例中，其为麦克风，因而可用于传送音频信号。由于本发明可利用所述发光二极管阵列15在进行通信的同时，可用来提供照明，因而可提高资源利用效率。

所述光信号接收装置包括聚光器件21、光电探测器22、信号放大模块23、解调模块24及音频信号输出模块25，所述聚光器件21用于收敛其它船舰船过来的光线至所述光电探测器22上。所述光电探测器22用于接收所述光信号，并将所述光信号转换成电信号。所述信号放大模块23用于将所述光电探测器22的输出信号进行放大。所述解调模块24将所述信号放大模块23输出的电信号还原成原始信号。所述音频信号输出模块25用于将所述原始信号以声音的形式播放出来，从而可实现船舰之间的通信。由于使用光进行通信，因此在电磁环境复杂的地方也不会对本发明产生影响。

所述聚光器件(16，21)可为凸透镜或超材料面板，在本实施例中，其为超材料面板。超材料是一种以人造金属微结构302为基本单元并以特定方式进行空间排布、具有特殊电磁响应的新型材料，包括人造金属微结构302和供人造金属微结构302附着的基板301。人造金属微结构302为由至少一根金属丝组成的平面结构或立体结构，多个人造金属微结构302在基板301上阵列排布，每个人造金属微结构302以及其所附着的基板301所占部分即为一个超材料单元。基板301可为任何与人造金属微结构302不同的材料，这两种材料的叠加使每个超材料单元产生一个等效介电常数与磁导率，这两个物理参数分别对应了超材料单元的电场响应与磁场响应。超材料对电磁响应的特征是由人造金属微结构302的特征所决定，而人造金属微结构302的电磁响应很大程度上取决于其金属丝的图案所具有的拓扑特征和其几何尺寸。根据上述原理设计超材料空间中排列的每个人造金属微结构302的拓扑图形和几何尺寸，就可对超材料中每一点的电磁参数进行设置。

图2示出了用作聚光器件16的超材料面板汇聚光线时的示意图，由于发光二极管发出的可见光信号为电磁波信号，所述超材料面板可用于将辐射源(发光二极管)发射发散的电磁波转换为平面波，即实现将发光二极管射出的发散的光信号进行收敛。作为公知常识我们可知，电磁波的折射率与

成正比关系，当一束电磁波由一种介质传播到另外一种介质时，电磁波会发生折射，当物质内部的折射率分布非均匀时，电磁波就会向折射率比较大的位置偏折，通过设计超材料中每一点的电磁参数，就可对超材料的折射率分布进行调整，进而达到改变电磁波的传播路径的目的。根据上述原理可以通过设计超材料面板的折射率分布使从辐射源发出的球面波形式发散的电磁波转变成适于远距离传输的平面波形式的电磁波。

图3是图2所示的超材料面板的结构示意图，超材料面板包括多个核心层以及对称分布在核心层两侧的多个渐变层，每一核心层和每一渐变层均包括片状的基板301和设置在基板301上的多个人造金属微结构302。每个人造金属微结构302以及其所附着的基板301所占部分即为一个超材料单元。超材料面板由多个超材料片层堆叠形成，这各个超材料片层之间等间距排列地组装，或两两片层之间直接前、后表面相粘合地连接成一体。具体实施时，超材料片层的数目可依据需求来进行设计。每个超材料片层由多个超材料单元阵列形成，整个超材料面板可看作是由多个超材料单元沿X、Y、Z三个方向阵列排布而成。通过对人造金属微结构302的拓扑图案、几何尺寸以及其在基板301上分布的设计，使中间的核心层的折射率分布满足如下规律：每一层的折射率分布均相同，每一核心层包括一个圆形区域和与所述圆形区域同心的多个环形区域，所述圆形区域和所述环形区域内折射率随着半径的增大从np连续减小到n0且相同半径处的折射率相同。

如图3所示，仅示出了7层，其中中间三层为核心层3，核心层两侧的两层均为渐变层1、2，且两侧的渐变层对称分布，即距离核心层相同距离处的渐变层特性相同。图3中的超材料面板的核心层和渐变层的数量仅为示例，可依据需要进行设置。假设最终制成的超材料面板的厚度为D，每一层的厚度为t，核心层一侧的渐变层的层数为c，超材料面板工作的波长为λ1，核心层的折射率变化区间为nmax～nmin，Δn＝nmax-nmin，核心层的层数为b，则核心层b与渐变层的层数c具有如下关系：(b+c)t＝λ1/Δn；D＝b+2c。其中，渐变层主要是为了实现折射率的缓冲作用，避免电磁波入射时折射率较大的变化，减少电磁波的反射，并起到阻抗匹配和相位补偿的作用。

以三层核心层，核心层两侧各两层渐变层为例，对于中间的三层核心层来说，每一层的折射率分布均相同，每一核心层包括一个圆形区域和与所述圆形区域同心的多个环形区域，所述圆形区域和所述环形区域内折射率随着半径的增大从np连续减小到n0且相同半径处的折射率相同。核心层的折射率随半径变化的示意图如图4所示。作为示例，每一核心层包括三个区域，第一区域为圆形区域，其半径长度为L1；第二区域为环形区域，环形宽度从L1变化为L2；第三区域为环形区域，环形宽度从L2变化为L3，三个区域沿半径增大方向折射率依次从np(即nmax)减小为n0(即nmin)，np＞n0。核心层的每一层的折射率分布均相同。

渐变层的折射率随半径变化的示意图如图5所示。与核心层的分布类似，区别仅在于每一区域的最大折射率不同，核心层的最大折射率为n_p，渐变层的最大折射率为n_i，且不同的渐变层n_i不同。分布在核心层同一侧的每一渐变层均包括一个圆形区域和与所述圆形区域同心的多个环形区域，两个相邻的渐变层对应的圆形区域和环形区域内的最大折射率表示为n_i和n_i+1，其中n₀＜n_i＜n_i+1＜n_p，i为正整数，n_i对应于距离所述核心层较远的渐变层；每一渐变层对应的所述圆形区域和所述环形区域内的折射率随着半径的增大从其最大折射率连续减小到n₀且相同半径处的折射率相同。也就是说，对于图3来说，核心层左侧的两层渐变层，其中最左边的渐变层最大折射率为n₁，另一渐变层最大折射率为n₂，而n₀＜n₁＜n₂＜n_p。同理，由于核心层两侧的渐变层是对称分布的，因此，最右边的渐变层与最左边的渐变层折射率排布相同，次右边的渐变层与次左边的渐变层折射率排布相同。

对于超材料面板的具体每一层的折射率分布随着半径r的变化可用下式进行表示：

$n_i\left(r\right)=i*n_{\max }/N-(i/(N*d))*(\sqrt{r^2+s^2}-\sqrt{L{\left(j\right)}^2+s^2})*(n_{\max }-(N/i)*n_{\min })/(n_{\max }-n_{\min })$

其中i表示第几层，且i≥1，自远至近(距离核心层的距离)i＝1、2···；N＝c+1，c表示一侧渐变层的层数；n_max表示核心层的最大折射率，n_min表示核心层的最小折射率；r为半径；s表示辐射源与超材料面板的距离；d＝(b+c)t，b表示核心层的层数，t表示每一层的厚度，c表示一侧渐变层的层数；L(j)表示每一区域的起始半径，j表示第几区域，j≥1，其中L(1)表示第一区域(即圆形区域)的起始半径，因此L(1)＝0，L(2)表示第二区域(环形区域)的起始半径，L(3)表示第三区域(环形区域)的起始半径，依次类推，对于图4或图5所示，L(2)＝L1，L(3)＝L1+L2、L(4)＝L1+L2+L3。其中，不管是渐变层还是核心层，每一层的每一区域的L(j)的取值都相同，若要计算第一区域的n(r)，则上述公式L(j)取值为L(1)＝0，若要计算第二区域的n(r)，则上述公式L(j)取值为L(2)，以此类推。

对于如图3所示的超材料面板，标号为1的渐变层，在上式中i取值为1，标号为2的渐变层下式中i取值为2，对于标号为3的核心层，i取值为3，一侧渐变层的层数c＝2，核心层的层数b＝3，N＝c+1＝3。

下面以一组电磁波入射所述超材料面板的实验数据为例，详细解释上述公式的含义：入射电磁波的频率f＝15GHz，波长λ₁＝2cm，本发明能够同时工作的波长为λ₂＝0.67cm，λ₃＝1cm，n_max＝6，n_min＝1，Δn＝5，s＝20cm，L(1)＝0cm，L(2)＝9.17cm，L(3)＝13.27cm，L(4)＝16.61cm，c＝2，N＝c+1＝3；每一层的厚度t＝0.818mm；根据核心层的层数b与渐变层的层数c的关系(b+c)t＝λ₁/Δn，可得b＝3；d＝(b+c)t＝5*0.818。超材料面板每一层的折射率分布如下：

对于渐变层来说，自远至近(距离核心层的距离)i＝1、2。

第一层渐变层：

$n_1\left(r\right)=i*n_{\max }/N-(i/(N*d))*(\sqrt{r^2+s^2}-\sqrt{L{\left(j\right)}^2+s^2})*(n_{\max }-(N/i)*n_{\min })/(n_{\max }-n_{\min })$

$=1*6/3-(1/(3*5*0.818\mathrm{mm}))*(\sqrt{r^2+{20}^2{\mathrm{cm}}^2}-\sqrt{L{\left(j\right)}^2+{20}^2{\mathrm{cm}}^2})$

$*(6-(3/1)*1)/5$

第一渐变层中的每一区域L(j)的值不同，其中，第一区域j＝1，L(j)＝L(1)＝0；第二区域j＝2，L(j)＝L(2)＝9.17cm；第三区域j＝3，L(j)＝L(3)＝13.27cm。

第二层渐变层：

$n_2\left(r\right)=i*n_{\max }/N-(i/(N*d))*(\sqrt{r^2+s^2}-\sqrt{L{\left(j\right)}^2+s^2})*(n_{\max }-(N/i)*n_{\min })/(n_{\max }-n_{\min })$

$=2*6/3-(2/(3*5*0.818\mathrm{mm}))*(\sqrt{r^2+{20}^2{\mathrm{cm}}^2}-\sqrt{L{\left(j\right)}^2+{20}^2{\mathrm{cm}}^2})$

$*(6-(3/2)*1)/5$

第二渐变层中的每一区域L(j)的值不同，其中，第一区域j＝1，L(j)＝L(1)＝0；第二区域j＝2，L(j)＝L(2)＝9.17cm；第三区域j＝3，L(j)＝L(3)＝13.27cm。

对于核心层，每一层的折射率分布均相同，也即均为n₃(r)：

$n_3\left(r\right)=i*n_{\max }/N-(i/(N*d))*(\sqrt{r^2+s^2}-\sqrt{L{\left(j\right)}^2+s^2})*(n_{\max }-(N/i)*n_{\min })/(n_{\max }-n_{\min })$

$=3*6/3-(3/(3*5*0.818\mathrm{mm}))*$

$(\sqrt{r^2+{20}^2{\mathrm{cm}}^2}-\sqrt{L{\left(j\right)}^2+{20}^2{\mathrm{cm}}^2})*(6-(3/3)*1)/5$

通过上述公式，可以得到如下规律，超材料面板自左向右每一层的最大折射率依次降低，例如，第一层渐变层最大折射率n＝2，第二层渐变层最大折射率n＝4，第三、四、五层核心层最大折射率n＝6；由于渐变层是对称分布的，因此右侧渐变层自右向左第一层渐变层最大折射率n＝2，第二层渐变层最大折射率n＝4。也就是说，图5所示的渐变层的最大折射率ni(随着距离核心层越近i越大)满足如下规律：ni+1＞ni，对于核心层，最大折射率为np。上文关于公式中的具体取值仅为示例，并不作为对本发明的限制。在实际应用中，可依据需要进行调整。比如最大折射率、最小折射率、渐变层的层数等等都可以根据需要更改。

满足上述折射率变化关系的超材料面板，对于从辐射源发出的球面波形式发散的电磁波，以折射率为n_i或n_p的超材料单元为圆心，随着半径的增大超材料面板在yz平面上的折射率变化量逐渐增大，随着半径的增大入射的电磁波出射时偏折角度大，越靠近圆心所在的超材料单元入射的电磁波其出射偏折角越小。通过一定的设计和计算，使得这些偏折角依次满足一定的规律，即可实现球面电磁波平行出射。类似于凸透镜，只要知道各个表面点对光的偏折角度和材料的折射率，即可设计出相应的表面曲率特征使从透镜焦点入射发散光线平行出射。同理本发明通过设计各个超材料单元的人造微结构，得到该单元的介电常数ε和磁导率μ，进而对超材料面板的折射率分布进行设计使得各个相邻超材料单元的折射率的变化能实现电磁波特定的偏折角度，即可实现球面波形式发散的电磁波转变为平面形式的电磁波。

为了更直观的表示超材料片层在yz面上折射率折射率分布规律，将折射率相同的超材料单元连成一条线，并用线的疏密来表示折射率的大小，线越密折射率越大，则符合以上所有关系式的超材料片层的每一核心层折射率分布如图6所示，最大折射率为n_p，最小折射率为n₀。渐变层的折射率分布与核心层折射率分布类似，不过渐变层的每一层的最大折射率不同，如图7所示，第i层渐变层的最大折射率为n_i，最小折射率为n₀，渐变层的最大折射率n_i(随着距离核心层越近i越大)满足如下规律：n_i+1＞n_i。

实验证明，相同图案的人造金属微结构302，其几何尺寸与介电常数ε成正比，因此在入射电磁波确定的情况下，通过合理设计人造金属微结构302的拓扑图案和不同尺寸的人造金属微结构302在超材料片层上的排布，就可以调整超材料面板的折射率分布，进而实现球面波形式发散的电磁波转变为平面形式的电磁波。

实现上述折射率和折射率变化量分布关系的人造金属微结构302有很多种可实现方式，对于平面结构的人造金属微结构302，其几何形状可以是轴对称也可以非轴对称；对于三维结构，其可以是非90度旋转对称的任意三维图形。

人造微结构为由至少一根金属丝组成的平面结构或立体结构。金属丝为铜丝或银丝，可通过蚀刻、电镀、钻刻、光刻、电子刻或离子刻的方法附着在基板上，所述基板可由环氧树脂或聚四氟乙烯材料制得。

综上所述，本发明基于光通信的舰船通信系统通过将所述光信号发射装置1和光信号接收装置2的通信方式以光通信的方式进行，光通信无需申请频谱资源、无电磁干扰、信号传输的稳定性及可靠性高。

上面结合附图对本发明的实施例进行了描述，但是本发明并不局限于上述的具体实施方式，上述的具体实施方式仅仅是示意性的，而不是限制性的，本领域的普通技术人员在本发明的启示下，在不脱离本发明宗旨和权利要求所保护的范围情况下，还可做出很多形式，这些均属于本发明的保护之内。

Claims (10)

1.一种基于光通信的舰船通信系统，其特征在于：包括光信号发射装置及光信号接收装置，所述光信号发射装置用于将输入信号以光信号的形式向其它舰船发射出去；所述光信号接收装置用于接收其它舰船的光信号，并将所述光信号转换成人可识别的信号。

2.根据权利要求1所述的基于光通信的舰船通信系统，其特征在于：所述光信号是可见光或不可见光。

3.根据权利要求1或2所述的基于光通信的舰船通信系统，其特征在于：所述人可识别的信号是声音、文字或图像信号。

4.根据权利要求1或2所述的基于光通信的舰船通信系统，其特征在于：所述光信号发射装置包括信息输入模块、微处理器模块、调制模块、驱动模块和发光二极管阵列，所述微处理器模块用于接收信息输入模块传送过来的信息，并根据所述信息发送编码数据给所述调制模块；所述调制模块接收所述编码数据并将其转换为电平调制信号；所述驱动模块在电平调制信号的控制下驱动发光二极管发射含有信息的光信号。

5.根据权利要求1或2所述的基于光通信的舰船通信系统，其特征在于：所述光信号接收装置包括光电探测器、信号放大模块、解调模块及音频信号输出模块，所述光电探测器用于接收所述光信号，并将所述光信号转换成电信号；所述信号放大模块用于将所述光电探测器的输出信号进行放大；所述解调模块用于将所述信号放大模块输出的电信号还原成原始信号；所述音频信号出模块用于将所述原始信号以声音的形式播放出来。

6.根据权利要求5所述的基于光通信的舰船通信系统，其特征在于：所述光信号接收装置还包括用于汇聚光信号发射装置发出的光线至所述光电探测器的超材料面板，所述超材料面板包括多个核心层以及对称分布在所述核心层两侧的多个渐变层，每一核心层和每一渐变层均包括片状的基板和设置在所述基板上的多个人造金属微结构。

7.根据权利要求6所述的基于光通信的舰船通信系统，其特征在于：每一核心层的折射率分布均相同，每一核心层包括一个圆形区域和与所述圆形区域同心的多个环形区域，所述圆形区域和所述环形区域内折射率随着半径的增大从np连续减小到n0且相同半径处的折射率相同。

8.根据权利要求7所述的基于光通信的舰船通信系统，其特征在于：分布在所述核心层同一侧的每一渐变层均包括一个圆形区域和与所述圆形区域同心的多个环形区域，每一渐变层对应的所述圆形区域和所述环形区域内的折射率变化范围相同且随着半径的增大从其最大折射率连续减小到n0，相同半径处的折射率相同，两个相邻的渐变层的最大折射率表示为ni和ni+1，其中n0＜ni＜ni+1＜np，i为正整数，ni对应于距离所述核心层较远的渐变层。

9.根据权利要求8所述的基于光通信的舰船通信系统，其特征在于：每一核心层的所述多个人造金属微结构具有相同的几何形状，每一区域内人造金属微结构的尺寸随着半径的增大连续减小且相同半径处的人造金属微结构的尺寸相同。

10.根据权利要求9所述的基于光通信的舰船通信系统，其特征在于：每一渐变层的所述多个人造金属微结构具有相同的几何形状，每一区域内人造金属微结构的尺寸随着半径的增大连续减小且相同半径处的人造金属微结构的尺寸相同，且两个相邻的渐变层中距离所述核心层较远的渐变层对应的同一区域内相同半径处的人造金属微结构的尺寸较小。

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