CN103276753B - 一种用于钢制储罐基础的疏桩劲网地基调平系统 - Google Patents
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Abstract
一种用于钢制储罐基础的疏桩劲网地基调平系统，包括多根桩基和柔性垫层平台，安装在软土地基的场地的一个圆形区域内，所述区域分成外环支撑区和环内加强区，桩基粗短，桩基分成支撑桩和加强桩，桩基顶部有大而厚的刚性桩帽，支撑桩和加强桩分别满堂均匀植入外环支撑区和环内加强区的软土地基内，桩间距大，即疏桩，桩帽的顶面平齐，柔性垫层平台为多层劲网碎石复合垫层，以其下表面与桩帽的顶面及其间的地基土面构成滑动连接的方式覆盖在所述区域上，储罐基础环墙和钢制储罐建造在柔性垫层平台的上表面上，该系统适于安装在软土地基中，能实现钢制储罐基础差异沉降控制和地基调平，桩基粗短，桩基数少，施工难度小，工期短，造价低，抗震性好。
Description
技术领域
本发明涉及一种用于钢制储罐基础的疏桩劲网地基调平系统，确切地说，涉及一种用于软土地基上的钢制储罐基础的疏桩劲网地基调平系统，属于石油化工钢制储罐特种基础的技术领域。
背景技术
用于石油化工的钢制储罐，其基础的差异沉降控制是钢制储罐基础建设中的关键技术问题，基础的差异沉降不均匀，可能导致钢制储罐罐壁扭曲变形，影响储罐的正常使用和库区设施的安全。钢制储罐基础主要包括环墙式基础和桩筏式基础两种型式。
环墙式基础为柔性基础，包括基础环墙和环墙内部的砂垫层，适用于地基承载力和地基变形满足上部钢制储罐使用要求的场地，地层条件均匀，计算沉降量小，满足规范的平面倾斜、非平面倾斜和罐底锥面坡度的要求。但是，此种基础应用于软土地基时，往往导致钢制储罐基础的差异沉降过大，出现罐体倾斜、罐壁扭曲变形，内浮顶式钢制储罐则会出现浮顶卡壳，无法正常使用，甚至危及库区设施的安全。
背景技术中有一种桩筏式基础，适于在钢制储罐建造在软土地基上时采用。该基础的技术特征可归结为以下几点：1、该基础包括多根桩基和筏板；2、该基础安装在软土地基场地的一个圆形区域内，桩基以满堂均匀布置的方式植入圆形区域的软土地基内；3、桩径幼细；4、桩间距较小，一般为桩径的3～5倍；5、桩基的长度大；6、筏板由钢筋混凝土制成；7、筏板的厚度大；8、所有桩基的桩顶完全进入筏板的内部，筏板借助钢筋混凝土和所有桩基的桩顶与所有桩基固定连接；9、储罐基础环墙和钢制储罐建造在筏板的上表面上。桩基的根部穿越软土层，进入深层的持力层，通过满堂均匀布置的桩基和桩顶钢筋混凝土的筏板，储罐基础环墙和钢制储罐的全部荷载穿越软土地基，传递至持力层中，完全由持力层承载，确保钢制储罐基础的差异沉降减小至最小程度，从而实现钢制储罐均匀沉降和基础调平的目的。此解决方案，完全依赖于纯桩基结构，桩径幼细，桩间距较小，桩基数多，施工难度大，工期长，加上筏板的厚度大，钢筋混凝土用量大，这些不足之处合在一起，使背景技术的解决方案造价昂贵。另外的缺点是，筏板与所有桩基构成一个坚固的整体，地震时，地面的水平运动使这样的结构在地面连接处易遭受破坏，导致上部油罐出现整体倾斜，不均匀变形，甚至倒塌，抗震性能较差。
发明内容
为减小填海造陆钢制储罐基础的倾斜变形和解决背景技术的钢制储罐基础建设中存在的桩基数多、施工难度大、工期长、造价高、抗震性差等问题，本发明的目的是推出一种用于钢制储罐基础的疏桩劲网地基调平系统。该系统适于安装在软土地基中，能实现钢制储罐基础差异沉降控制和地基调平，桩基粗短，桩基数少，施工难度小，工期短，造价低，抗震性好。
为达到上述目的，本发明采用以下的技术方案。现结合附图详加说明。该方案以桩筏式基础为原型，修改和优化其结构。一种用于钢制储罐基础的疏桩劲网地基调平系统，包括多根桩基和柔性垫层平台104，安装在软土地基110的场地的一个圆形区域内，其特征在于，所述区域分成外环支撑区102和环内加强区103，桩基粗短，桩基分成支撑桩105和加强桩108，支撑桩105顶部有支撑桩桩帽106，加强桩108顶部有加强桩桩帽109，所有桩帽均为大而厚的刚性桩帽，支撑桩105和加强桩108分别满堂均匀植入外环支撑区102和环内加强区103的软土地基110内，桩间距大，即疏桩，支撑桩桩帽106的顶面与加强桩桩帽109的顶面平齐，柔性垫层平台104呈圆形，为多层劲网碎石复合垫层，覆盖在所述区域上，柔性垫层平台104的下表面与支撑桩桩帽106的顶面和加强桩桩帽109的顶面及其间的地基土面构成滑动连接，作为所述调平系统的水平向和竖直向荷载的传递平台，储罐基础环墙101和钢制储罐100建造在柔性垫层平台104的上表面上。
本发明的技术方案的进一步特征在于，所述圆形区域的直径d0介于55m～100m，软土地基110的表层覆盖有一层厚度介于5m～10m和地基承载力特征值介于220kPa～300kPa的硬壳层，外环支撑区102位于所述区域的边缘，环内加强区103位于外环支撑区102的内侧，支撑桩105的直径d1介于800mm～1600mm，支撑桩105的长度介于20m～50m，支撑桩105是钢筋混凝土灌注桩、素混凝土灌注桩、预制方桩和高强预应力管桩中的一种，加强桩108的直径d2介于600mm～1200mm，加强桩108的长度介于18m～42m，加强桩108是素混凝土灌注桩、注浆桩、高压旋喷桩和搅拌桩中的一种，支撑桩105的桩间距为5d1～6d1，加强桩108的桩间距为5d2～6d2，支撑桩桩帽106和加强桩桩帽109的制作材料是钢筋混凝土，支撑桩桩帽106是圆柱体和圆柱体与倒圆锥台体的结合体中的一种，当支撑桩桩帽106是圆柱体时，圆柱体的顶面的直径介于3d1～5d1，高度即支撑桩桩帽106的厚度介于0.5m～1.5m，当支撑桩桩帽106是圆柱体与倒圆锥台体的结合体时，圆柱体的顶面的直径介于3d1～5d1，倒圆锥台体的上底面和下底面的直径分别为3d1～5d1和1d1，圆柱体和倒圆锥台体的高度分别为0.2m～0.6m和0.3m～0.9m，即支撑桩桩帽106的厚度介于0.5m～1.5m，加强桩桩帽109是圆柱体和圆柱体与倒圆锥台体的结合体中的一种，当加强桩桩帽109是圆柱体时，圆柱体的顶面的直径介于3d2～5d2，高度介于0.5m～1.5m，即加强桩桩帽109的厚度介于0.5m～1.5m，当加强桩桩帽109是圆柱体与倒圆锥台体的结合体时，圆柱体的顶面的直径介于3d2～5d2，倒圆锥台体的上底面和下底面的直径分别为3d2～5d2和1d2，圆柱体和倒圆锥台体的高度分别为0.2m～0.6m和0.3m～0.9m，即加强桩桩帽109的厚度介于0.5m～1.5m，柔性垫层平台104的直径和厚度分别为1.03d0～1.05d0和0.5m～1.5m，所述多层劲网碎石复合垫层由劲网碎石垫层交错迭合而成，所述碎石的连续级配是5mm～40mm，所述多层劲网碎石复合垫层中每隔15cm～25cm铺设一层劲网，所述劲网是有张拉预应力的土工格栅、土工网格和双向布置的土工条带中的一种，所述张拉预应力的张拉变形量介于0.45％～0.55％。
本发明的技术方案的进一步特征在于，支撑桩105是钢筋混凝土灌注桩，加强桩108是素混凝土灌注桩。
本发明的技术方案的进一步特征在于，支撑桩105的满堂均匀布置：单排环形方式，加强桩108的满堂均匀布置：等间距正方形方式。
本发明的技术方案的进一步特征在于，支撑桩桩帽106和加强桩桩帽109是圆柱体与倒圆锥台体的结合体。
本发明的技术方案的进一步特征在于，支撑桩桩帽106是圆柱体与倒圆锥台体的结合体，加强桩桩帽109是圆柱体。
本发明的技术方案的进一步特征在于，支撑桩桩帽106是圆柱体，加强桩桩帽109是圆柱体与倒圆锥台体的结合体。
本发明的技术方案的进一步特征在于，支撑桩桩帽106和加强桩桩帽109是圆柱体。
本发明的技术方案的进一步特征在于，所述劲网是有张拉预应力的土工格栅。
本发明的技术方案的进一步特征在于，所述劲网是有张拉预应力的土工网格。
本发明的技术方案的进一步特征在于，所述劲网是有张拉预应力的双向布置的土工条带。
本发明中，储罐基础环墙101和钢制储罐100是所述调平系统的荷载，加在柔性垫层平台104上。柔性垫层平台104利用碎石与劲网的相互嵌锁作用，组成具有跨越和链锁效应的荷载传递平台，将大部分竖向荷载均匀地传递至支撑桩105和加强桩108顶部的桩帽顶面，将少部分荷载均匀地传递至桩帽之间的地基土上。软土地基110的上覆硬壳层与支撑桩105、加强桩108共同承担所述调平系统的荷载。因此，所述调平系统利用软土地基110的上覆硬壳层的刚度和粗短桩基承担荷载，而不是利用软土地基110的持力层的刚度和细长桩基承担荷载，确保所述调平系统的桩基数少，施工难度小，工期短，造价低。
植入软土地基110的桩基的承载力主要由桩端承载力决定，而桩端承载力与桩基直径的平方成正比，选择大直径桩，显著提高单桩的承载能力，桩体自身具有更高的刚性，自身压缩变形小，同时，桩端位于持力相对较好的地层，不会发生过大的沉降，因此桩基本身的沉降量可控制在规定的范围内，不会出现过大的、对钢制储罐产生不利影响的差异沉降。
桩基通过其侧表面与地基土的摩擦与地基土相互作用，达到桩基与地基土变形的协调一致。桩基的侧表面积与桩基的直径成正比，直径越大，桩基与地基土的协调变形性能越好，桩基与地基土共同作用越显著，使得软土地基110的上覆硬壳层刚度显著提高，从而显著提高地基的整体性和均匀性。也就是说，植入软土地基110的大直径的支撑桩105和加强桩108直接提高了软土地基110的整体刚度，同时这些大直径的桩基与上覆硬壳层协同作用，提高了软土地基110的整体空间刚度。支撑桩105、加强桩108、支撑桩桩帽106、加强桩桩帽109及柔性垫层平台104与软土地基110的上覆硬壳层共同构成变形协调、共同作用的复合承载体，因此，所述调平系统的荷载在穿越增强的上覆硬壳层时，会发生扩散，大幅减少了荷载传递至软土层的分量，软土层的沉降量和差异沉降得到很好的控制，确保罐基整体不发生大的沉降和差异沉降。综上，所述调平系统能实现钢制储罐基础差异沉降控制和地基调平。
柔性垫层平台104与所有桩帽的顶面及其间的地基土面的连接为滑动连接，前者能作用于后者的最大水平向力不大于存于两者之间的最大静摩檫力。最大静摩檫力比地震产生的水平向力小得多。地震时，所有桩基会随地面作水平向的剧烈摇晃，由于所有桩基通过顶面向柔性垫层平台104传递的水平力不大于最大静摩檫力，在该力的作用下，柔性垫层平台104及其上的储罐基础环墙101和钢制储罐100只会随之作水平向的小幅度振动，导致所述调平系统不会发生整体倾斜或坍塌。综上，所述调平系统抗震性好。
与背景技术相比，本发明有以下优点和积极效果：
1、桩基粗短，桩基数少，施工难度小，工期短，造价低。
2、沉降控制和地基调平性能好。能控制钢制储罐基础的整体沉降和差异沉降，能实现钢制储罐基础的调平。
3、抗震性好。地震时，柔性垫层平台及其上的储罐基础环墙和钢制储罐不会随地面作水平向的剧烈摇晃，只会随之作水平向的小幅度振动，导致所述调平系统不会发生整体倾斜或坍塌。
附图说明
图1为本发明的地基调平系统的结构示意图，图中，100是钢制储罐，101是储罐基础环墙，102是外环支撑区，103是环内加强区，104是柔性垫层平台，105是支撑桩，106是支撑桩桩帽，108是加强桩，109是加强桩桩帽，110是软土地基，本发明的地基调平系统示于X-X线的下方，Y-Y表示该处有横截面。
图2为图1中Y-Y处的横截面示意图。
图3A、图3C是支撑桩105的俯视图，图3B、图3D是支撑桩105的主视图，图3A和图3B示出，支撑桩桩帽106的形状是圆柱体与倒圆锥台体的结合体，图3C和图3D示出，支撑桩桩帽106的形状是圆柱体。
图4A、图4C是加强桩108的俯视图，图4B、图4D是加强桩108的主视图，图4A和图4B示出，加强桩桩帽109的形状是圆柱体与倒圆锥台体的结合体，图4C和图4D示出，加强桩桩帽109的形状是圆柱体。
具体实施方式
现结合附图和实施例，进一步说明本发明的技术方案。鉴于所有的实施例具有与上文“发明内容”所述的地基调平系统完全相同的结构，为使行文简洁，在下文叙述的每一个实施例中，仅罗列各自的关键的技术数据。
实施例1-1为建造储量为15万立方米的原油钢制储罐而准备的用于差异沉降控制的地基调平系统
所述的原油钢制储罐拟建造在软土地基的场地上，所述软土地基110的表层覆盖有一层厚度为10m、地基承载力特征值为280kPa的硬壳层；
所述的调平系统安装在所述的软土地基场地的一个圆形区域内，所述区域的直径d0为96m；
支撑桩105是钢筋混凝土灌注桩；
支撑桩105的直径d1为1600mm；
支撑桩105的长度为50m；
支撑桩105的满堂均匀布置：单排环形方式，支撑桩105的桩间距为6d1，即1600mm×6＝9.6m；
支撑桩桩帽106是圆柱体与倒圆锥台体的结合体，圆柱体的的顶面直径为5d1，即1600mm×5＝8.0m，倒圆锥台体的上底面和下底面的直径分别为5d1和1d1，即1600mm×5＝8.0m和1600mm×1＝1.6m，圆柱体和倒圆锥台体的高度分别为0.6m和0.9m，即支撑桩桩帽106的厚度为1.5m；
加强桩108是素混凝土灌注桩；
加强桩108的直径d2为1200mm；
加强桩108的桩长为42m；
加强桩108的满堂均匀布置：等间距正方形方式，加强桩108的桩间距为6d2，即1200mm×6＝7.2m；
加强桩桩帽109是圆柱体与倒圆锥台体的结合体，圆柱体的顶面的直径为5d2，即1200mm×5＝6.0m，倒圆锥台体的上底面和下底面的直径分别为5d2和1d2，即1200mm×5＝6.0m和1200mm×1＝1.2m，圆柱体和倒圆锥台体的高度分别为0.6m和0.9m，即加强桩桩帽109的厚度为1.5m；
柔性垫层平台104的直径和厚度分别为100m和1.5m；
所述多层劲网碎石复合垫层中每隔25cm铺设一层劲网，所述劲网是有张拉预应力的土工格栅，所述张拉预应力的张拉变形量为0.55％。
支撑桩105还可是素混凝土灌注桩、预制方桩或高强预应力管桩，加强桩108还可是注浆桩、高压旋喷桩、搅拌桩或劲性搅拌桩，所述劲网还可是有张拉预应力的土工网格或双向布置的土工条带。
本实施例经储罐试水监测，环墙基础最大沉降量60mm，差异沉降20mm以内，罐基整体倾斜、非平面倾斜以及罐底锥面坡度等均满足设计要求。与背景技术相比，本实施例节约工程建设投资25％，节省工期35％。
实施例1-2本实施例除了以下技术数据与实施例1-1不同外，其余部分与实施例1-1完全相同。
加强桩桩帽109是圆柱体，圆柱体的顶面的直径为5d2，即1200mm×5＝6.0m，厚度为1.5m。
实施例1-3本实施例除了以下技术数据与实施例1-1不同外，其余部分与实施例1-1完全相同。
支撑桩桩帽106是圆柱体，圆柱体的顶面的直径为5d1，即1600mm×5＝8.0m，厚度为1.5m。
实施例1-4本实施例除了以下技术数据与实施例1-1不同外，其余部分与实施例1-1完全相同。
支撑桩桩帽106是圆柱体，圆柱体的顶面的直径为5d1，即1600mm×5＝8.0m，厚度为1.5m；
加强桩桩帽109是圆柱体，圆柱体的顶面的直径为5d2，即1200mm×5＝6.0m，厚度为1.5m。
实施例2-1为建造储量为10万立方米的原油钢制储罐而准备的用于差异沉降控制的地基调平系统
所述的原油钢制储罐拟建造在软土地基的场地上，所述软土地基110的表层覆盖有一层厚度为8m、地基承载力特征值为255kPa的硬壳层；
所述的调平系统安装在所述的软土地基场地的一个圆形区域内，所述区域的直径d0为80m；
支撑桩105是钢筋混凝土灌注桩；
支撑桩105的直径d1为1200mm；
支撑桩105的桩长为40m；
支撑桩105的满堂均匀布置：单排环形方式，支撑桩105的桩间距为5.5d1，即1200mm×5.5＝6.6m；
支撑桩桩帽106是圆柱体与倒圆锥台体的结合体，圆柱体的直径为4d1，即1200mm×4＝4.8m，倒圆锥台体的上底面和下底面的直径分别为4d1和1d1，即1200mm×4＝4.8m和1200mm×1＝1.2m，圆柱体和倒圆锥台体的高度分别为0.4m和0.6m，即支撑桩桩帽106的厚度为1m；
加强桩108是素混凝土灌注桩；
加强桩108的直径d2为800mm；
加强桩108的桩长为25m；
加强桩108的满堂均匀布置：等间距正方形方式，加强桩108的桩间距为5.5d2，即800mm×5.5＝4.4m；
加强桩桩帽109是圆柱体与倒圆锥台体的结合体，圆柱体的直径为4d2，即800mm×4＝3.2m，倒圆锥台体的上底面和下底面的直径分别为4d2和1d2，即800mm×4＝3.2m和800mm×1＝0.8m，圆柱体和倒圆锥台体的高度分别为0.4m和0.6m，即加强桩桩帽109的厚度为1m；
柔性垫层平台104的直径和厚度分别为83m和1.0m；
所述多层劲网碎石复合垫层中每隔20cm铺设一层劲网，所述劲网是有张拉预应力的土工格栅，所述张拉预应力的张拉变形量为0.50％。
支撑桩105还可是素混凝土灌注桩、预制方桩或高强预应力管桩，加强桩108还可是注浆桩、高压旋喷桩、搅拌桩或劲性搅拌桩，所述劲网还可是有张拉预应力的土工网格或双向布置的土工条带。
本实施例经储罐试水监测，环墙基础最大沉降量40mm，差异沉降10mm以内，罐基整体倾斜、非平面倾斜以及罐底锥面坡度等均满足设计要求。与背景技术相比，本实施例节约工程建设投资50％，节省工期60％。
实施例2-2本实施例除了以下技术数据与实施例2-1不同外，其余部分与实施例2-1完全相同。
加强桩桩帽109是圆柱体，圆柱体的顶面的直径为4d2，即800mm×4＝3.2m，厚度为1.0m。
实施例2-3本实施例除了以下技术数据与实施例2-1不同外，其余部分与实施例2-1完全相同。
支撑桩桩帽106是圆柱体，圆柱体的顶面的直径为4d1，即1200mm×4＝4.8m，厚度为1m。
实施例2-4本实施例除了以下技术数据与实施例2-1不同外，其余部分与实施例2-1完全相同。
支撑桩桩帽106是圆柱体，圆柱体的顶面的直径为4d1，即1200mm×4＝4.8m，厚度为1m；
加强桩桩帽109是圆柱体，圆柱体的顶面的直径为4d2，即800mm×4＝3.2m，厚度为1m。
实施例3-1为建造储量为5万立方米的成品油钢制储罐而准备的用于差异沉降控制的地基调平系统
所述的原油钢制储罐拟建造在软土地基的场地上，所述软土地基110的表层覆盖有一层厚度为5m、地基承载力特征值为240kPa的硬壳层；
所述的调平系统安装在所述的软土地基场地的一个圆形区域内，所述区域的直径d0为60m；
支撑桩105是钢筋混凝土灌注桩；
支撑桩105的直径d1为800mm；
支撑桩105的长度为20m；
支撑桩105的满堂均匀布置：单排环形方式，支撑桩105的桩间距为5d1，即800mm×5＝4.0m；
支撑桩桩帽106是圆柱体与倒圆锥台体的结合体，圆柱体的直径为3d1，即800mm×3＝2.4m，倒圆锥台体的上底面和下底面的直径分别为3d1和1d1，即800mm×3＝2.4m和800mm×1＝0.8m，圆柱体和倒圆锥台体的高度分别为0.2m和0.3m，即支撑桩桩帽106的厚度为0.5m；
加强桩108是素混凝土灌注桩；
加强桩108的直径d2为600mm；
加强桩108的长度为18m；
加强桩108的满堂均匀布置：等间距正方形方式，加强桩108的桩间距为5d2，即600mm×5＝3.0m；
加强桩桩帽109是圆柱体与倒圆锥台体的结合体，圆柱体的直径为3d2，即600mm×3＝1.8m，倒圆锥台体的上底面和下底面的直径分别为3d2和1d2，即600mm×3＝1.8m和600mm×1＝0.6m，圆柱体和倒圆锥台体的高度分别为0.2m和0.3m，即加强桩桩帽109的厚度为0.5m；
柔性垫层平台104的直径和厚度分别为62m和0.5m；
所述多层劲网碎石复合垫层中每隔15cm铺设一层劲网，所述劲网是有张拉预应力的土工格栅，所述张拉预应力的张拉变形量为0.45％。
支撑桩105还可是素混凝土灌注桩、预制方桩或高强预应力管桩，加强桩108还可是注浆桩、高压旋喷桩、搅拌桩或劲性搅拌桩，所述劲网还可是有张拉预应力的土工网格或双向布置的土工条带。
本实施例经储罐试水监测，环墙基础最大沉降量25mm，差异沉降小于10mm，罐基整体倾斜、非平面倾斜以及罐底锥面坡度等均满足设计要求。与背景技术相比，本实施例节约工程建设投资40％，节省工期50％。
实施例3-2本实施例除了以下技术数据与实施例3-1不同外，其余部分与实施例3-1完全相同。
加强桩桩帽109是圆柱体，圆柱体的顶面的直径为3d2，即600mm×3＝1.8m，厚度为0.5m。
实施例3-3本实施例除了以下技术数据与实施例3-1不同外，其余部分与实施例3-1完全相同。
支撑桩桩帽106是圆柱体，圆柱体的顶面的直径为3d1，即800mm×3＝2.4m，厚度为0.5m。
实施例3-4本实施例除了以下技术数据与实施例3-1不同外，其余部分与实施例3-1完全相同。
支撑桩桩帽106是圆柱体，圆柱体的顶面的直径为3d1，即800mm×3＝2.4m，厚度为0.5m；
加强桩桩帽109是圆柱体，圆柱体的顶面的直径为3d2，即600mm×3＝1.8m，厚度为0.5m。
Claims (6)
1.一种用于钢制储罐基础的疏桩劲网地基调平系统，包括多根桩基和柔性垫层平台(104)，安装在软土地基(110)的场地的一个圆形区域内，其特征在于，所述区域分成外环支撑区(102)和环内加强区(103)，桩基粗短，桩基分成支撑桩(105)和加强桩(108)，支撑桩(105)顶部有支撑桩桩帽(106)，加强桩(108)顶部有加强桩桩帽(109)，所有桩帽均为大而厚的刚性桩帽，支撑桩(105)和加强桩(108)分别满堂均匀植入外环支撑区(102)和环内加强区(103)的软土地基(110)内，桩间距大，即疏桩，支撑桩桩帽(106)的顶面与加强桩桩帽(109)的顶面平齐，柔性垫层平台(104)呈圆形，为多层劲网碎石复合垫层，覆盖在所述区域上，柔性垫层平台(104)的下表面与支撑桩桩帽(106)的顶面和加强桩桩帽(109)的顶面及其间的地基土面构成滑动连接，储罐基础环墙(101)和钢制储罐(100)建造在柔性垫层平台(104)的上表面上。
2.根据权利要求1所述的地基调平系统，其特征在于，所述圆形区域的直径d0介于55m～100m，所述软土地基(110)的表层覆盖有一层厚度介于5m～10m、地基承载力特征值介于220kPa～300kPa的硬壳层，外环支撑区(102)位于所述区域的边缘，环内加强区(103)位于外环支撑区(102)的内侧，支撑桩(105)的直径d1介于800mm～1600mm，支撑桩(105)的长度介于20m～50m，支撑桩(105)是钢筋混凝土灌注桩、素混凝土灌注桩、预制方桩和高强预应力管桩中的一种，加强桩(108)的直径d2介于600mm～1200mm，加强桩(108)的长度介于18m～42m，加强桩(108)是素混凝土灌注桩、注浆桩、高压旋喷桩和搅拌桩中的一种，支撑桩(105)的桩间距为5d1～6d1，加强桩(108)的桩间距为5d2～6d2，支撑桩桩帽(106)和加强桩桩帽(109)的制作材料是钢筋混凝土，支撑桩桩帽(106)是圆柱体和圆柱体与倒圆锥台体的结合体中的一种，当支撑桩桩帽(106)是圆柱体时，圆柱体的顶面的直径介于3d1～5d1，高度介于0.5m～1.5m，即支撑桩桩帽(106)的厚度为0.5m～1.5m，当支撑桩桩帽(106)是圆柱体与倒圆锥台体的结合体时，圆柱体的顶面的直径介于3d1～5d1，倒圆锥台体的上底面和下底面的直径分别为3d1～5d1和1d1，圆柱体和倒圆锥台体的高度分别为0.2m～0.6m和0.3m～0.9m，即支撑桩桩帽(106)的厚度为0.5m～1.5m，加强桩桩帽(109)是圆柱体和圆柱体与倒圆锥台体的结合体中的一种，当加强桩桩帽(109)是圆柱体时，圆柱体的顶面的直径介于3d2～5d2，高度介于0.5m～1.5m，即加强桩桩帽(109)的厚度为0.5m～1.5m，当加强桩桩帽(109)是圆柱体与倒圆锥台体的结合体时，圆柱体的顶面的直径介于3d2～5d2，倒圆锥台体的上底面和下底面的直径分别为3d2～5d2和1d2，圆柱体和倒圆锥台体的高度分别为0.2m～0.6m和0.3m～0.9m，即加强桩桩帽(109)的厚度为0.5m～1.5m，柔性垫层平台(104)的直径和厚度分别为1.03d0～1.05d0和0.5m～1.5m，支撑桩(105)的满堂均匀布置：单排环形方式，加强桩(108)的满堂均匀布置：等间距正方形方式，所述多层劲网碎石复合垫层由劲网碎石垫层交错迭合而成，所述碎石的连续级配是5mm～40mm，所述多层劲网碎石复合垫层中每隔15cm～25cm铺设一层劲网，所述劲网是有张拉预应力的土工格栅、土工网格和双向布置的土工条带中的一种，所述张拉预应力的张拉变形量介于0.45％～0.55％。
3.根据权利要求2所述的地基调平系统，其特征在于，支撑桩(105)是钢筋混凝土灌注桩，加强桩(108)是素混凝土灌注桩，支撑桩桩帽(106)是圆柱体与倒圆锥台体的结合体，圆柱体的顶面的直径介于3d1～5d1，倒圆锥台体的上底面和下底面的直径分别为3d1～5d1和1d1，圆柱体和倒圆锥台体的高度分别为0.2m～0.6m和0.3m～0.9m，即支撑桩桩帽(106)的厚度为0.5m～1.5m，加强桩桩帽(109)是圆柱体与倒圆锥台体的结合体，圆柱体的顶面的直径介于3d2～5d2，倒圆锥台体的上底面和下底面的直径分别为3d2～5d2和1d2，圆柱体和倒圆锥台体的高度分别为0.2m～0.6m和0.3m～0.9m，即加强桩桩帽(109)的厚度为0.5m～1.5m，所述劲网是有张拉预应力的土工格栅。
4.根据权利要求2所述的地基调平系统，其特征在于，支撑桩(105)是钢筋混凝土灌注桩，加强桩(108)是素混凝土灌注桩，支撑桩桩帽(106)是圆柱体与倒圆锥台体的结合体，圆柱体的顶面的直径介于3d1～5d1，倒圆锥台体的上底面和下底面的直径分别为3d1～5d1和1d1，圆柱体和倒圆锥台体的高度分别为0.2m～0.6m和0.3m～0.9m，即支撑桩桩帽(106)的厚度为0.5m～1.5m，加强桩桩帽(109)是圆柱体，圆柱体的顶面的直径介于3d2～5d2，高度介于0.5m～1.5m，即加强桩桩帽(109)的厚度为0.5m～1.5m，所述劲网是有张拉预应力的土工格栅。
5.根据权利要求2所述的地基调平系统，其特征在于，支撑桩(105)是钢筋混凝土灌注桩，加强桩(108)是素混凝土灌注桩，支撑桩桩帽(106)是圆柱体，圆柱体的顶面的直径介于3d1～5d1，高度介于0.5m～1.5m，即支撑桩桩帽(106)的厚度为0.5m～1.5m，加强桩桩帽(109)是圆柱体与倒圆锥台体的结合体，圆柱体的顶面的直径介于3d2～5d2，倒圆锥台体的上底面和下底面的直径分别为3d2～5d2和1d2，圆柱体和倒圆锥台体的高度分别为0.2m～0.6m和0.3m～0.9m，即加强桩桩帽(109)的厚度为0.5m～1.5m，所述劲网是有张拉预应力的土工格栅。
6.根据权利要求2所述的地基调平系统，其特征在于，支撑桩(105)是钢筋混凝土灌注桩，加强桩(108)是素混凝土灌注桩，支撑桩桩帽(106)是圆柱体，圆柱体的顶面的直径介于3d1～5d1，高度介于0.5m～1.5m，即支撑桩桩帽(106)的厚度为0.5m～1.5m，加强桩桩帽(109)是圆柱体，圆柱体的顶面的直径介于3d2～5d2，高度介于0.5m～1.5m，即加强桩桩帽(109)的厚度为0.5m～1.5m，所述劲网是有张拉预应力的土工格栅。
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