CN103269177B - 一种分布式isop逆变器及其输入均压输出同幅值控制方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种分布式ISOP逆变器及其输入均压输出同幅值控制方法，属于直流-交流变换器领域。该逆变器包括电源电路和 n个逆变器模块，每个逆变器模块均采用高频隔离的两级式结构，前级为全桥直流变换器，后级为全桥逆变器；该逆变器的控制环路主要包括各逆变器模块的输出电压环，电流内环和输入均压环，三个环路配合作用实现各模块输出电感电流的幅值一致，并结合输入均压的作用从而实现输出均流；每个模块之间仅通过三根母线连接，即输出电压基准同步母线、输入均压母线和平均电流母线。本发明在保证逆变器系统中各个模块输入均压及输出均流的前提下，实现了分布式控制，从而真正实现了模块化。

Description

一种分布式ISOP逆变器及其输入均压输出同幅值控制方法

技术领域

本发明涉及一种分布式ISOP逆变器及其输入均压输出同幅值控制方法，属于电能变换装置的直流-交流变换器领域。

背景技术

近年来，随着对电力电子技术的深入研究，人们对电能变换装置的要求越来越高，特别是在许多高直流输入电压的应用场合，对其后级变换器中器件的选取比较困难。例如在城市轨道交通车辆中，它们的受流器从架空接触网或第三轨接收直流电能，其供电电网有750V直流及1500V直流两种体制，前者允许电压变化范围为500--900V，后者允许电压变化范围为1000--1800V。又例如我国铁路旅客列车采用600V直流供电，其电压变化范围为500--660V直流，船舶供电系统中电源电压有的采用850--1250V直流，高速电气铁路中的直流母线电压更是高达2160--2600V。可见，如此高的输入电压幅值，对上述电气系统中的逆变电源器件的选取提出了严峻的挑战。另外，在某些场合，比如三相输入，如果采用功率因数校正技术，功率因数校正变换器的输出电压可能高达800--1000V，后级变换器很难选择合适的开关器件。

标准化模块的串并联组合系统作为电力电子系统集成的重要分支，采用串并联的组合连接方式，可以由多个小功率、低压(输入和输出)的标准化模块得到灵活多变的、任意输入和输出性能的功率变换系统。其中的输入串联型逆变器系统(包括输入串联输出并联和输入串联输出串联逆变器)非常适用于上述船舶、高速电气铁路和城市轨道交通等电气系统中的逆变电源。由于该类系统输入端采用串联结构，每个模块的输入电压将降低到原来的                                                (为模块数)，很容易选择合适的开关器件，同时，输入串联输出并联逆变器系统还特别适用于输出电流较高的交流用电场合。对于该类变换器系统，目前需要解决的关键问题是各模块输入电压和输出电流的均衡问题。

发明内容

针对高压直流输入、大电流交流输出场合，本发明提出了一种分布式ISOP逆变器及其输入均压输出同幅值控制方法，以解决输入电压和输出电流的均衡问题以及系统的模块化问题。

本发明为解决其技术问题采用如下技术方案：

一种分布式ISOP逆变器，包括电源电路和个逆变器模块，所述电源电路包括输入源和个输入分压电容--，个输入分压电容--依次串接后并联于输入源的正负输入端之间，所述个逆变器模块均是由全桥直流变换器连接全桥逆变器构成，全桥直流变换器的输入端作为逆变器模块的输入端，全桥逆变器的输出端作为逆变器模块的输出端，其中为大于等于2的自然数，所述个逆变器模块的输入端分别并联于相应输入分压电容的两端，个逆变器模块的输出端并联后并联于负载的两端，每个逆变器模块具有自己的控制环路，仅通过输出电压基准同步母线、输入均压母线和平均电流母线三根母线将系统中的逆变器模块连接起来，实现系统模块化。

一种分布式ISOP逆变器的输入均压输出同幅值控制方法，包括如下步骤：

(1)每个逆变器模块输出电压采样信号经倍衰减后得到输出电压反馈，为逆变器模块输出电压闭环采样系数，输出电压反馈与基准电压相减后再经输出电压调节器得到输出信号，其中基准电压通过数字信号处理器DSP同步；将所有逆变器模块输出电压调节器输出信号取平均，得到平均电感电流给定信号，通过平均电流母线将平均电感电流给定信号引入各个逆变器模块，作为每个逆变器模块的初始电感电流给定信号；

(2)各逆变器模块的输入电压信号先经倍衰减后，通过精密电阻连接到输入均压母线，得到输入电压给定信号，为输入电压衰减系数；输入电压给定信号与每个逆变器模块输入电压采样信号相减后再经均压调节器得到各逆变器模块的直流误差信号，其中均压调节器采用比例调节器，将每个逆变器模块的初始电感电流给定信号和各自的直流误差信号通过等幅值移相电路，其输出信号作为各个逆变器模块的电感电流基准信号；

(3)各逆变器模块的逆变级电感电流采样信号均先经倍衰减后与相应逆变器模块的电感电流基准相减再通过三态滞环电流调节器得到各逆变器模块的输出电感电流，为电流内环采样系数；各逆变器模块的输出电感电流减去输出电容电流后得到各自的输出电流，将所有逆变器模块的输出电流相加后乘以输出阻抗即得到系统输出电压。

本发明的有益效果如下：

1、逆变器系统的主电路拓扑采用高频隔离的两级式结构，便于实现各模块输入端串联输出端并联的架构。

2、实现了输入串联输出并联逆变器系统的输入均压及输出均流，且仅通过三根母线将逆变器模块连接，实现了分布式控制，即模块化。

3、提出了一种新的控制方式，即输入均压结合输出同幅值控制方式。

附图说明

图1为本发明输入串联输出并联逆变器系统的主电路拓扑图。

图2为本发明输入串联输出并联逆变器系统的控制原理图。

图3为本发明输入串联输出并联逆变器系统的主电路简化拓扑图。

图4为本发明等幅值移相电路图。

图5(a)为稳态时的相量图，图5(b)为动态时的相量图。

以上附图中的主要符号名称：为系统输入电压；为系统输入电流；--为输入分压电容；--为输入分压电容电压瞬时值；--为输入分压电容电压稳态值；--为各逆变器模块的输入电流瞬时值；--为各逆变器模块的输入电流稳态值；--为输入分压电容电流瞬时值；--为输入分压电容电流稳态值；--为各逆变器模块的输出电流；为系统输出电压；为输出电压参考基准；为系统输出电流；--为输入电压衰减系数；为输入均压环比例调节器；--为各逆变器模块的直流误差信号；--为输出电压闭环采样系数；--为输出电压比例积分调节器；为输入电压给定信号；--为每个逆变器模块输出电压调节器的输出信号；为平均电感电流给定信号，亦为每个逆变器模块的初始电感电流给定信号；--为各逆变器模块的电感电流基准信号；--为各逆变器模块的逆变级输出电感电流瞬时值；--为各逆变器模块的逆变级输出电容电流瞬时值且；为电流内环采样系数；为系统负载阻抗；为逆变器模块输出电容电流相量；和分别为1号逆变器模块和2号逆变器模块的输出滤波电感电流相量；和分别为1号逆变器模块和2号逆变器模块的输出电流相量；为系统输出电压相量；为调节过程中1号逆变器模块的输出滤波电感电流相量；为调节过程中1号逆变器模块的输出滤波电感电流相量；为调节过程中1号逆变器模块的输出电感电流有效值；为调节过程中1号逆变器模块的输出电流有效值；为调节过程中1号逆变器模块输出功率因数角；为调节过程中1号逆变器模块输出电感电流与输出电压的夹角；为调节过程中1号逆变器模块和2号逆变器模块输出电感电流的夹角。

具体实施方式

下面结合附图对本发明创造做进一步详细说明。

这里先分析本发明实现输入串联输出并联逆变器系统输入均压输出均流的控制原理。

由于逆变器的输出功率既包含有功功率，又包含无功功率，所以上述控制目标就是要在实现输入均压的同时，通过控制输出有功功率和无功功率的均衡实现输出均流。

本发明涉及的输入串联输出并联逆变器系统的主电路简化拓扑如图3所示，假设每个逆变器模块的变换效率均为100%，那么各逆变器模块的输入功率等于其输出有功功率，即：

(1)

式(1)中：--为各逆变器模块的输入功率；--为各逆变器模块的输出有功功率；--为各逆变器模块的输出电流有效值；--为各逆变器模块的输出电感电流有效值；为系统的输出电压有效值；--为各逆变器模块的输出功率因数角；--为各逆变器模块电感电流与输出电压的夹角。

如果在系统输入端采用输入均压控制，当系统达到稳态时，各逆变器模块相应的输入分压电容上的电流保持不变，其平均值为零，即：

(2)

进一步可得：

(3)

而由于采用输入均压控制，故可得：

(4)

结合式(1)、(3)、(4)可得：

其中，--为各逆变器模块的输出电流有效值，--为各逆变器模块的输出电感电流有效值。

若在式(6)的基础上同时控制各逆变器模块输出电感电流的幅值或相位相同，即使以下两式其中之一成立：

	(7)
			(8)

若使式(6)和式(7)成立，则可得式(8)成立，又或使式(6)和式(8)成立，则可得式(7)成立，这两种情况最终都可得到各逆变器模块输出电感电流的幅值及相位均分别相等，从而下式(9)成立，即输出均流：

(9)

式(9)中--为各逆变器模块的输出电感电流瞬时值。

这里需要指出的是，由于我们实现输出均流的目的是要实现输出端的功率平衡，也即意味着要使得各模块功率器件(开关管)上的电压电流应力的平衡。正因为流过各模块开关管的电流是电感电流而非输出电流，所以此处输出均流指的是输出电感电流均流。

通过以上分析可知，对于输入串联输出并联逆变器系统，若在系统输入端控制其输入均压，则只能保证各逆变器模块输出有功功率的均衡，而无功功率未必均衡，也就不能保证输出均流；而如果在控制系统输入均压的基础上，同时控制各逆变器模块输出电感电流的幅值或相位相同，则可实现输出均流。

本发明涉及的输入串联输出并联逆变器系统的主电路拓扑结构如图1所示，包括电源电路和个逆变器模块，所述电源电路包括输入源和个输入分压电容--，个输入分压电容--依次串接后并联于输入源的正负输入端之间，个逆变器模块的输入端分别并联于相应输入分压电容的两端，个逆变器模块的输出端并联后并联于负载的两端。为满足本系统输入端串联输出端并联组合的要求，各逆变器模块的主电路拓扑采用高频隔离的两级式结构——直-直变换级和直-交逆变级，其中隔离型DC-DC变换器将输入电压变换到逆变器要求的输入电压并实现电气隔离，其采用的高频变压器具有体积小重量轻等优点，易于实现模块化。直-直变换级采用全桥直流变换器，该变换器中各开关器件承受的电压应力为输入电压，并可采用移相软开关技术，以减小开关管和整流二极管的电压应力，提高变换器的效率；直-交逆变级采用全桥逆变器，全桥逆变器适用于较大功率的应用场合，并且它存在桥臂间的输出电压为零电压，即输出滤波电感电流自然续流的状态，因此可以实现桥臂输出电压三态调制，从而可在较低的开关频率下获得更好的输出效果。

本发明提出的输入串联输出并联逆变器系统的输入均压输出同幅值控制方法的控制原理图如图2所示。在该控制方案中，其控制环路主要包括各逆变器模块的输出电压闭环，各模块的输入均压环和各模块的电流内环。各逆变器模块的输出电压闭环控制各自的输出电压稳定，由于输入串联输出并联逆变器系统是输出并联型系统，所以每个模块的输出电压就是系统的输出电压，所以系统输出电压可以得到很好的控制。每个模块的输出电压采样信号经倍衰减得到的输出电压反馈与基准电压相减后经输出比例积分调节器得到调节器输出信号，其中基准电压可以通过数字信号处理器(DSP)同步。由于采样环节和反馈网络中的器件具有一定的离散性，输出电压调节器的输出信号不可能完全相同，所以将所有模块输出电压调节器的输出信号取平均，得到平均电感电流给定信号，通过平均电流母线将平均电感电流给定信号引入各个模块，作为每个逆变器模块的初始电感电流给定信号；在各输入均压环中，各逆变器模块的输入电压信号先经倍衰减后，通过精密电阻连接到输入均压母线，得到输入电压给定信号，为输入电压衰减系数。输入电压给定信号与每个模块输入电压采样信号相减后再经均压调节器得到各逆变器模块的直流误差信号，其中均压调节器采用比例调节器。将每个逆变器模块的初始电感电流给定信号和各自的直流误差信号通过等幅值移相电路，其输出信号作为各个逆变器模块的电感电流基准信号。各逆变器模块的电流内环采用三态滞环控制，采样的是各模块的逆变级输出电感电流，各模块电感电流基准信号与倍衰减后的电感电流之差送入三态滞环电流调节器，三态滞环电流调节器输出信号通过驱动电路驱动开关管，将直流电逆变成桥臂间电压，桥臂间电压经输出LC滤波器后，得到正弦输出电压。各逆变器模块的输出电感电流减去输出电容电流后得到各自的输出电流，将所有逆变器模块的输出电流相加后便得到系统输出电流，系统输出电流与负载阻抗相乘就得到输出电压。

下面详细分析等幅值移相电路的工作原理。如图4所示为等幅值移相电路，其中可变电阻由数字电位器来实现，并且电阻。由图4可以得到：

(10)

由式(10)可以得到等幅值移相电路的幅频特性和相频特性：

	(11)
			(12)

从式(11)可以看出，该电路的幅频特性与输入信号的频率无关。

从式(12)可以看出和之间的相位差取决于电容和电阻，调节电容和电阻可以改变和之间的相位差。由于实时调节电阻的阻值相对于实时调节电容的容值来说较易实现，因为可变电阻可以由数字电位器来实现，其阻值随着直流误差信号的变化而变化。逆变器系统的调节速度取决于电容和电阻，实际电路中电容是恒定不变的，所以系统的调节速度实际上取决于电阻。调节过程如下：开始时，直流误差信号为零，电阻的阻值也为零。当系统输入电压受到扰动引起模块输入电压发生变化，此时直流误差信号最大，电阻的阻值将被调节到一个相对较大的值，相应地和之间的相位差也被调节至最大，此时系统调节速度最快，从而使得输入电压高的模块其输出功率增大，输入电压低的模块其输出功率减小。与此同时，输入电压高的模块其输入电压减小，输入电压低的模块其输入电压增大，从而直流误差信号会缓慢减小，电阻的阻值也会相应减小，相应地和之间的相位差也会减小，系统调节速度变缓。经过几个周期的调节后，每个模块又平分系统输入电压。两模块系统稳态时的相量图如图5(a)所示，图5(b)所示为上述动态调节过程的相量图。

由于采用了等幅值移相电路，所以上述控制也就保证了各模块输出电感电流幅值的一致，即有式(7)成立。输入均压环通过调节逆变级的输出电感电流，进而改变前级直-直变换器的负载电流以达到实现各模块输入电压均衡的目的，从而有式(4)和式(6)成立。而由式(6)和式(7)可得式(8)成立，并最终可得式(9)成立。结合式(4)和式(9)可知，上述输入均压结合输出同幅值的控制方案同时实现了输入均压和输出均流。

图2中，各模块的电流内环采用三态滞环控制，由于逆变器开关频率远高于其输出电压频率，故电流内环可等效为电流跟随器，且其放大倍数为。

Claims (1)

1.一种分布式ISOP逆变器的输入均压输出同幅值控制方法，该控制方法所采用的分布式ISOP逆变器，包括电源电路和                                                个逆变器模块，所述电源电路包括输入源和个输入分压电容--，个输入分压电容--依次串接后并联于输入源的正负输入端之间，所述个逆变器模块均是由全桥直流变换器连接全桥逆变器构成，全桥直流变换器的输入端作为逆变器模块的输入端，全桥逆变器的输出端作为逆变器模块的输出端，其中为大于等于2的自然数；

所述个逆变器模块的输入端分别并联于相应输入分压电容的两端，个逆变器模块的输出端并联后并联于负载的两端，每个逆变器模块具有自己的控制环路，仅通过输出电压基准同步母线、输入均压母线和平均电流母线三根母线将系统中的逆变器模块连接起来，实现系统模块化；

其特征在于，该控制方法包括如下步骤：

(1)每个逆变器模块输出电压采样信号经倍衰减后得到输出电压反馈，为逆变器模块输出电压闭环采样系数，输出电压反馈与基准电压相减后再经输出电压调节器得到输出信号，其中基准电压通过数字信号处理器DSP同步；将所有逆变器模块输出电压调节器输出信号取平均，得到平均电感电流给定信号，通过平均电流母线将平均电感电流给定信号引入各个逆变器模块，作为每个逆变器模块的初始电感电流给定信号；

(2)各逆变器模块的输入电压信号先经倍衰减后，通过精密电阻连接到输入均压母线，得到输入电压给定信号，为输入电压衰减系数；输入电压给定信号与每个逆变器模块输入电压采样信号相减后再经均压调节器得到各逆变器模块的直流误差信号，其中均压调节器采用比例调节器，将每个逆变器模块的初始电感电流给定信号和各自的直流误差信号通过等幅值移相电路，其输出信号作为各个逆变器模块的电感电流基准信号；

(3)各逆变器模块的逆变级电感电流采样信号均先经倍衰减后与相应逆变器模块的电感电流基准相减再通过三态滞环电流调节器得到各逆变器模块的输出电感电流，为电流内环采样系数；各逆变器模块的输出电感电流减去输出电容电流后得到各自的输出电流，将所有逆变器模块的输出电流相加后乘以输出阻抗即得到系统输出电压。