CN103237987A - 密封型旋转式压缩机及制冷循环装置 - Google Patents

Abstract

将从支承脚(2)底面到上端的全高(H)设定为压缩机主体(1)的外径(D)的2.5倍以上(H/D≥2.5)，并将从支承脚(2)底面到重心(G)的重心高度(Hg)构成为全高(H)的1/2以下，在满足Rc/cosθ＜Rb＜L的情况下，通过包括4条以上支承脚，就能抑制安装面积的扩大，并不易翻倒。在此，Rb为压缩机主体(1)的支承点半径，Rc为压缩机主体(1)的外半径，L为从压缩机主体(1)的纵向中心轴(Oa)到储罐(4)的纵向中心轴(Ob)的距离，θ为相邻的支承脚(2)彼此间的相对于中心轴(Oa)的角度的一半。

Description

密封型旋转式压缩机及制冷循环装置

技术领域

本发明的实施方式涉及一种密封型旋转式压缩机和包括该密封型旋转式压缩机来构成制冷循环的制冷循环装置。

背景技术

构成制冷循环装置的密封型旋转式压缩机包括压缩机主体，该压缩机主体在密封容器内的上部收纳有电动机部，并在密封容器内的下部收纳有经由转轴而被上述电动机部驱动的压缩机构部。在密闭容器的侧面通过安装固定件安装有储罐，在密封容器的下端部设有支承脚。

上述压缩机主体和储罐形成为俯视呈圆形，而上述支承脚通常形成为俯视呈三角形。支承脚的各顶角部从密封容器周面突出，在各个顶角部设有安装用孔，该安装用孔用于供固定件插入穿过并安装固定在安装部上(例如参照专利文献1、2)。

发明内容

近来，增大制冷循环装置的制冷能力的要求较迫切，在密封型旋转式压缩机中需要增大压缩能力(排除容积)。

然而，一般来说，当实现密封型旋转式压缩机的压缩能力(排除容积)的增大时，会有如下不良情况：密封型旋转式压缩机整体大型化，从而安装面积变大，制冷循环装置也大型化。

本实施方式基于上述情况而完成，其提供这样一种密封型旋转式压缩机和制冷循环装置，其中，上述密封型旋转式压缩机能实现压缩能力的增大并能抑制安装面积的扩大，且当载荷或力矩作用在压缩机主体上时不易翻倒，上述制冷循环装置包括上述密封型旋转式压缩机来构成制冷循环，且能抑制大型化。

为了满足上述目的，本发明的密封型旋转式压缩机包括：压缩机主体，该压缩机主体在密封容器内的上部收纳有电动机部，并且在上述密封容器内的下部收纳有经由转轴被上述电动机部驱动的压缩机构部；支承脚，该支承脚设在上述密封容器的下端部，并包括安装固定于安装部的安装用孔；以及储罐，该储罐设在上述密封容器的侧面，其特征是，将从上述支承脚底面到压缩机主体上端的高度、即压缩机主体的全高H设定为上述压缩机主体的外径D的2.5倍以上(H/D≥2.5)，并且将从上述支承脚底面到上述压缩机主体的重心的高度、即压缩机主体的重心高度Hg构成为上述压缩机主体的全高H的1/2以下(Hg≤H/2)，接着在满足下述(1)式的同时，设置四个以上的上述安装用孔，

Rc/cosθ＜Rb＜L    ……(1)

Rb：支承脚的支承点半径(从压缩机主体的纵向中心轴到支承脚的安装用孔中心的距离)

Rc：压缩机主体的外半径(从压缩机主体的纵向中心轴到压缩机主体外周面的距离)

L：从压缩机主体的纵向中心轴到储罐的纵向中心轴的距离

θ：相邻支承脚彼此间相对于压缩机主体的纵向中心轴的角度的一半角度(等间隔四条腿的情况下＝45°)。

附图说明

图1是本实施方式的密封型旋转式压缩机的示意纵剖视图。

图2是上述实施方式的制冷循环装置的制冷循环构成图。

图3A是表示上述密封型旋转式压缩机的俯视图。

图3B是表示上述密封型旋转式压缩机的主视图。

图4A是表示上述密封型旋转式压缩机的支承脚的特征的说明图。

图4B是表示上述密封型旋转式压缩机的支承脚的特征的说明图。

图5是表示上述实施方式的上部轴承部件的安装结构的说明图。

图6A是上述上部轴承部件的俯视图。

图6B是上述上部轴承部件的纵剖视图。

图6C是上述上部轴承部件的侧视图。

具体实施方式

以下，基于附图对本实施方式进行说明。

图1是密封型旋转式压缩机M的纵剖视图，且对内部结构进行说明。上述密封型旋转式压缩机M由压缩机主体1、设于该压缩机主体1的下端部的支承脚2、以及经由安装固定件3安装在压缩机主体1的侧部的储罐4构成。上述支承脚2载置在预定的安装部位，并经由未图示的固定件安装，从而来安装密封型旋转式压缩机M。

上述压缩机主体1由密封容器5、收容于该密封容器5内的上部的电动机部6、收容在下部的压缩机构部7、以及将电动机部6与压缩机构部7连接的转轴8构成。在密封容器5的内底部形成有收容润滑油的油积存部9，上述压缩机构部7的大部分浸渍在润滑油中。

上述电动机部6由嵌装于转轴8上的转子(rotor)10、以及内周面与转子10的外周面留有狭小间隙且其外周面嵌合固定于密封容器5上的定子(stator)11构成。

上述压缩机构部7包括：主轴承13，该主轴承13将上述转轴8的大致中间部枢轴支承成能相对于密闭容器5自由旋转；以及副轴承14，该副轴承14将转轴8的下端部枢轴支承成能相对于密闭容器5自由旋转。在主轴承13与副轴承14之间隔着中间分隔板15设有两个汽缸16A、16B。

上部侧的汽缸16A和下部侧的汽缸16B的内径孔成为汽汽缸室Sa、Sb，且分别收容有转轴8的偏心部和与该偏心部嵌合的辊17。如仅在下部侧的汽汽缸室Sb所示，叶片18被弹簧弹性按压施力，以使叶片18的前端部与辊17的外周面滑动接触。

从上述储罐4延伸出两条吸入用制冷剂管P，这些制冷剂管P贯通密封容器5并与其连接，并经由设于各汽缸16A、16B上的吸入引导路径与各汽缸室Sa、Sb连通。在主轴承13和副轴承14的与各汽缸室Sa、Sb相对的部位设有排出阀机构，并由阀盖覆盖。

另一方面，转轴8的上端部从电动机部6的上端面向上方突出，且形成为小直径状。在该转轴8的上方突出部安装有平板状的辅助油分离板20，在与辅助油分离板20之间留有狭小间隙的上部嵌装有滚动轴承K。

在上述滚动轴承K的外周面嵌装有壳体21，上述壳体21的外端部安装固定于支持框架22上，该支持框架22安装于密封容器5的内周壁上。由上述滚动轴承K和壳体21来构成上部轴承部件23。此外，针对上部轴承部件23和支持框架22，随后将详细说明。

并且，在转轴8的最上端部设有主油分离板24，排出用制冷剂管P的下端开口部与该主油分离板24留有间隙地相对。上述制冷剂管P贯通密封容器的上端部，且延伸到内部。该制冷剂管P经由图2示出的制冷循环构成部件而与上述储罐4的上端部连接。

在如上所述构成的密封型旋转式压缩机M中，通过对电动机部6通电，来驱动转子10旋转，转轴8与转子10一体旋转。在各汽缸室Sa、Sb中，辊17进行偏心运动，被弹簧推压施力的叶片18的前端部与辊17的周面滑动接触，并将各个汽缸室Sa、Sb一分为二。

蒸发后的气体制冷剂被从储罐4吸入至由各汽缸室Sa、Sb的叶片18分隔的一方的部位，并随着辊17的偏心运动被压缩。当被压缩到预定压力后，将排出阀机构开放，并经由阀盖排出到密封容器5内。气体制冷剂被从密封容器5引导到制冷剂管P，在后述的制冷循环装置R中循环。

图2是制冷循环装置R的制冷循环结构图。

在上述压缩机主体1上具有上述储罐4的密封型旋转式压缩机M、四通切换阀50、作为热源侧热交换器的室外热交换器51、膨胀装置52以及作为利用侧热交换器的室内热交换器53经由制冷剂管P连接，而构成热泵式制冷循环。

在上述制冷循环装置R中，在制冷运转时，从密封型旋转式压缩机M排出的制冷剂经由四通切换阀50如实线箭头所示被引导到室外热交换器51，并与外部气体热交换从而冷凝变成液态制冷剂。从室外热交换器51导出的液态制冷剂被引导到膨胀装置52，从而绝热膨胀。

然后，被引导到室内热交换器53，与送风至此的室内空气热交换后蒸发，从室内空气夺取蒸发潜热而形成室内的制冷作用。从室内热交换器53导出的蒸发制冷剂经由四通切换阀50被吸入密封型旋转式压缩机M，并如上所述被压缩，从而在制冷循环中循环。

在制热运转时，切换四通切换阀50，从密封型旋转式压缩机M排出的气体制冷剂如虚线箭头所示循环。即，气体制冷剂经由四通切换阀50被引导到室内热交换器53，并与室内空气热交换后冷凝。室内空气通过吸收冷凝热而温度上升，得到室内的制热作用。

从室内热交换器53导出的液态制冷剂被引导到膨胀装置52，绝热膨胀并被引导到室外热交换器51后蒸发。然后，从四通切换阀50被吸入密封型旋转式压缩机M，并如上所述被压缩，从而在制冷循环中循环。

接着，针对在本实施方式的密封型旋转式压缩机M中设于压缩机主体1的下端部的支承脚2的形状结构进行说明。

图3A是密封型旋转式压缩机M的俯视图，图3B是密封型旋转式压缩机M的主视图。

在此，一体成形有四条作为突出部的支承脚2的支承部2Z通过焊接等方式设在构成压缩机主体1的密封容器5的下端部。此外，上述支承脚2也可分别独立地安装在密封容器5上。

上述四条支承脚2俯视时从密封容器5的外周面朝外方突出。由于彼此等间隔地设置，各支承脚2的中心轴O2正好留有90°间隔。上述压缩机主体1的纵向中心轴(以下简称为“压缩机主体中心轴”)Oa位于该支承脚2的中心轴O2的延长线上。

支承脚2本身是以朝向下方开放的方式折弯的、剖面呈大致コ字状的片部，仅前端不存在折弯部而仅由半圆状的平面部构成。在平面部的中心位置设有安装用孔2a，因此，安装用孔2a的中心位于支承脚2的中心线O2上。

在将密封型旋转式压缩机M安装于预定部位时，将环状橡胶件等弹性部件嵌入支承脚2的安装用孔2a，并载置于预定部位。因此，安装用孔2a周围的支承脚下表面成为受到支承的面。而且，通过将固定件插通弹性部件并安装固定支承脚2，从而来安装密封型旋转式压缩机M。

在此，包括四条支承脚2并在四个安装用孔2a中嵌入弹性部件，从而支承密封型旋转式压缩机M，并对密封型旋转式压缩机M进行四点支承。

上述储罐4经由安装固定件3安装在图3A所示的向右上侧倾斜突出的支承脚2与向右下侧倾斜突出的支承脚2之间。

而且，如图3A所示，将从压缩机主体中心轴Oa到压缩机主体1外周面的距离称为“压缩机主体1的外半径”，并表示为“Rc”。

因此，从上述压缩机主体中心轴Oa划向正侧面的中心线O4上具有上述储罐4的纵向中心轴(以下简称为“储罐中心轴”)Ob。将从压缩机主体中心轴Oa到储罐中心轴Ob的距离表示为“L”。

将从压缩机主体中心轴Oa到支承脚2的安装用孔2a中心的距离称为“支承脚2的支承点半径”，并表示为“Rb”。

如上所述，支承脚2彼此正好留有90°间隔设置，并且根据支承脚2的支承点半径Rb的设定，将各个支承脚2的安装用孔2a中心彼此连接的线Ca描成正四边形。

将相邻支承脚2彼此间相对于压缩机主体中心轴Oa的角度一分为二后的角度称为“θ”。在本实施方式中，由于四条支承脚2留有90°间隔设置，θ为90°的一半的角度“45°”。

另外，在本实施方式中，由于储罐中心轴Ob设于上述图3A所示的向右上侧倾斜突出的支承脚2与向右下侧倾斜突出的支承脚2之间的中心，因此，将压缩机主体中心轴Oa和储罐中心轴Ob连接的中心线O4与图3A所示的向右上侧倾斜突出的支承脚2和向右下侧倾斜突出的支承脚2所成的角度也为45°。

此外，将上述支承脚2的安装用孔2a中心彼此连接的正四边形的线Ca中的、与将相邻的支承脚2彼此间的相对于压缩机主体中心轴Oa的角度一分为二的线平行(在本实施方式中，也与将压缩机主体中心轴Oa和储罐中心轴Ob连接的中心线O4平行)的、从压缩机主体中心轴Oa到支承脚2的安装用孔2a中心的水平线的距离以“Rb·cosθ”表示。

另一方面，如图3(B)所示，将从支承脚2底面(安装用孔2a周围的支承脚2下表面)到压缩机主体1上端的距离称为“压缩机主体1的全高”，并以“H”表示，将压缩机主体1的外径表示为“D”。而且，压缩机主体1的全高H与压缩机主体1的外径D之比称为“压缩机主体1的纵横比”。

在内部收纳电动机部6和压缩机构部7的压缩机主体1的重心G设定在高度方向的预定部位。把从支承脚2底面到压缩机主体1的重心G的距离称为“压缩机主体1的重心高度”，并以“Hg”表示。

根据这样的设定，设计密封型旋转式压缩机M以满足以下关系式。

在此，压缩机主体1的纵横比设定为2.5以上。即，将压缩机主体1的全高H设为压缩机主体1外径D的2.5倍以上(H/D≥2.5)。并且，将压缩机主体1的重心高度Hg设定为压缩机主体1全高H的1/2以下(Hg≤H/2)。

压缩机主体1的纵横比(H/D)越大，密封型旋转式压缩机M越容易翻倒。因此，以往，一般来说，压缩机主体的纵横比设定为2.3以下。然而，当增大压缩机的压缩能力时，压缩机主体的外径变大，压缩机的安装面积变大，制冷循环装置也大型化。

因此，通过如上所述将压缩机主体1的纵横比设为至少2.5以上，能够在不过度增大压缩机主体1的外径D的情况下增大压缩机M的压缩能力。

而且，针对密封型旋转式压缩机M易翻倒的问题，通过将压缩机主体1的重心高度Hg设定为压缩机主体1的全高H的一半以下，并满足以下的(a)式，就能确保不易翻倒。

Rc＜Rb·cosθ    ……(a)

即，将支承脚2的安装用孔2a中心彼此连接的正四边形的线Ca中的、与将上述相邻的支承脚2彼此间的相对于压缩机主体中心轴Oa的角度一分为二的线平行(在本实施方式中，也与将压缩机主体中心轴Oa和储罐中心轴Ob连接的中心线O4平行)的、从压缩机主体中心轴Oa到支承脚2的安装用孔2a中心的水平线的距离“Rb·cosθ”形成为比压缩机主体1的外半径Rc大。

因此，上述(a)式是指压缩机主体1的外半径Rc容纳在将支承脚2的安装用孔2a中心彼此连接的正四方形线Ca的内侧。

储罐4经由安装固定件3和吸入用制冷剂管P安装固定在压缩机主体1上。因此，例如在密封型旋转式压缩机M错误地垂直落下的情况下，垂直方向的负载作用在储罐4上，起到推倒压缩机主体1的方向的力矩的作用。

此时，将支承脚2的安装用孔2a中心彼此连接的直线Ca越比压缩机主体1的外半径Rc靠近储罐4，上述力矩就越小，且密封型旋转式压缩机M越难翻倒。通过这样满足上述(a)式，就能够获得以上的有利条件。

进一步，对于密封型旋转式压缩机M设定以下的(b)式。

Rb＜L    ……(b)

即，支承脚2的支承点半径Rb设定为比从压缩机主体中心轴Oa到储罐中心轴Ob的距离L小。

该式是指将支承脚2的突出长度形成为比储罐4的安装位置小，并减小压缩机主体1的设置空间，抑制设置空间过度扩大。

当排列表述以上的(a)式的Rc＜Rb·cosθ和(b)式的Rb＜L时，就为Rc＜Rb·cosθ Rb＜L。

在两式中，由于支承脚2的支承点半径Rb是共同的，因此，在特意将(a)式的两边除以cosθ而留下Rb，并再次排列表述两式时，

就为：Rc/cosθ＜Rb    Rb＜L。

因此，在两式中Rb是共同的，若汇总两式，则导出下述(1)式。

Rc/cosθ＜Rb＜L    ……(1)

通过满足以上的(1)式，能在不过度增大密封型旋转式压缩机M的设置空间的情况下，即使在载荷或力矩作用在压缩机主体1和储罐4上的情况下，密封型旋转式压缩机M也不易翻倒。

接着，尝试比较上述这样的对密封型旋转式压缩机M进行四点支承的情况和例如对密封型旋转式压缩机M进行三点支承(包括三条支承脚，并具有三个安装用孔)的情况。当然，将四点支承的情况和三点支承的情况的必要最小限度的设定条件设为相同。

即，四点支承和三点支承的压缩机均将压缩机主体1的全高设为压缩机主体1的外径D的2.5倍以上，并且将压缩机主体1的重心高度Hg设定为压缩机主体1的全高H的1/2以下。

并且，在图4中示出在四点支承和三点支承中将压缩机主体1的外半径Rc和支承脚2的支承点半径Rb都设定为相同的情况下的示意图。

因此，从压缩机主体中心轴Oa到此处未图示的储罐中心轴Ob的距离L也彼此相同。

如上所述，将四点支承中的安装用孔2a中心彼此连接的线Ca描为正四边形。另外，将三点支承中的安装用孔中心F彼此连接的线Cb描绘为正三角形。

然而，三点支承的压缩机的、与将相邻的支承脚2彼此间的相对于压缩机主体中心轴Oa的角度一分为二的线O4平行的、从压缩机主体中心轴Oa到支承脚2的安装用孔2a中心的水平线距离(Rb·cosθ)比四点支承的压缩机中的上述水平线距离短。

不仅如此，在附图上可知：以三点支承的上述距离(Rb·cosθ)比压缩机主体1的外半径Rc短(Rb·cosθ＜Rc)。

之前，已经说明作为密封型旋转式压缩机M，通过满足(a)式即Rc＜Rb·cosθ，压缩机主体1的外半径Rc在将支承脚2的安装用孔2a中心彼此连接的线Ca的内侧，因此，密封型旋转式压缩机垂直落下时的力矩变小，并不易翻倒。

得到如下结论：由于四点支承的情况下满足(a)式，而三点支承的情况下不满足(a)式，因此，在密封型旋转式压缩机M垂直落下时容易翻倒，因而，不能采用该三点支承的结构。

因此，不改变压缩机主体1的外半径Rc、压缩机主体1的全高H为压缩机主体1的外径D的2.5倍以上、将压缩机主体1的重心高度Hg设为压缩机主体1的全高H的1/2以下，如图4B所示，尝试使以三点支承的Rb·cosθ的距离与以四点支承的Rb·cosθ的距离一致。

由此，四点支承的压缩机自不待言，三点支承的压缩机也能够满足(a)式即Rc＜Rb·cosθ。

但是，在这种情况下，由于三点支承的安装用孔中心F的位置比四点支承的安装用孔中心E的位置更靠外侧，因此，相对于四点支承中的支承脚2的支承点半径Rb，三点支承中的支承脚的支承点半径Rb1较大(Rb＜Rb1)。

实际上，在假设一个顶角呈90°的直角三角形，与底边相对的斜边的角度设为45°的情况(四点支承)和设为60°的情况(三点支承)下，尝试将边Rb·cosθ挑选为各个直角三角形的共同的底边。

这些直角三角形的斜边长度为四点支承的支承脚的支承点半径Rb，三点支承的支承脚的支承点半径Rb1。

若假设直角三角形的底边(边Rb·cosθ)的长度为“1”，则根据三角比的关系，作为斜边的四点支承的支承脚2的支承点半径Rb为而三点支承的支承脚2的支承点半径Rb1为“2”。

因此，与三点支承相比，四点支承的支承脚2的支承点半径变成

可缩短。

另外，由于以支承脚2的支承点半径作为基准的圆的面积以π·r的平方来表示，各自的设置空间为的平方＝2/4，2/4＝1/2。即，四点支承的设置空间相对于三点支承减小为1/2(一半的面积)。

这样，得出如下结论：与四点支承相比，在三点支承中不利条件较多，不能采用。虽然未特别图示，如果是5点支承(包括5条支承脚，并具有5个安装用孔)以上，由于能够进一步减小设置空间，也可采用。

如上所述，如果采用上述密封型旋转式压缩机M，可增大压缩机主体1的纵横比，能够抑制安装面积的扩大。即使在载荷或力矩作用在压缩机主体1和储罐4时也不易翻倒，可提高稳定性。包括该密封型旋转式压缩机M的制冷循环装置R抑制了大型化，并增大制冷能力。

但是，在以往结构的密封型旋转式压缩机中，转轴的大致中间部和下端部由构成压缩机构部的主轴承和副轴承支承。而在转轴的上部仅嵌装有电动机部，转轴上端部未被支承，可以说，仅仅是单侧支撑状态的支承构造。

在本实施方式中，满足预定的条件，在容许的范围内将压缩机主体1的全高H设定为较高，且使安装空间最小。

然而，随着压缩机主体1的全高H变高，转轴8的轴向长度变得比以往长。与以往同样，当仅有转轴8的大致中间部和下端部受到支承时，转轴8的延长的上部随着旋转而容易产生所谓的振摆回转现象。

为了防止此现象并提高稳定性，如上所述，在转轴8的上端部安装构成上部轴承部件23的滚动轴承K，并以壳体21支承该滚动轴承K。上述壳体21经由支持框架22安装在密封容器5的内周壁上。

以下，对上部轴承部件23和支持框架22进行详细说明。

图5是上部轴承部件23和支持框架22的俯视图。

首先对支持框架22进行说明，在俯视呈圆环状的平板体22a的外周端且180°相对的侧部处，一体地向外方延伸设置延长片部22b。该延长片部22b的端缘成为向下方折弯形成的折弯片部22c，这些折弯片部22c紧贴且安装固定在密封容器5的内周壁上。

在此，在支持框架22的延长片部22b或平板体22a上安装固定有构成上部轴承部件23的上述壳体21。

图6A是上部轴承部件23的俯视图，图6B是上部轴承部件23的纵剖视图，图6C是上部轴承部件23的侧视图。

如上所述，上部轴承部件23设在密封容器5的上部与电动机部6的上端面之间，其由与转轴8卡合的滚动轴承K和相对于密封容器5保持该滚动轴承K的壳体21构成。

上述壳体21由保持滚动轴承K的轴承保持部30以及与该轴承保持部30一体地设置并经由上述支持框架22安装固定于密封容器5的安装用脚部31构成。

上述轴承保持部30包括嵌装固定于滚动轴承K的外圈部中的环状嵌装部30a，该嵌装部30a的下端边缘与滚动轴承K的下端面对齐为大致同一高度。嵌装部30a的上端部比滚动轴承K的上端面向上方突出，并且折弯形成为从该嵌装部30a的上端沿着整个周面成为圆环状。

嵌装部30a上端处被一体折弯形成的部位形成为上部外周直径ΦD1比下部外周直径ΦD2大，并且成为以上部内周端低于上部外周端的方式倾斜的倾斜接收部30b。

而且，上述壳体21构成为满足下述(2)式。

W≥(D1-Db)/4  ……(2)

W：倾斜接收部30b的宽度尺寸

D1：上部外周直径

Db：滚动轴承K的外径

另一方面，上述安装用脚部31是位于轴承保持部30上方的具有预定宽度尺寸的片部。安装用脚部31的上端为向水平折弯的固定用片部31a，并形成从固定用片部31a朝向轴承保持部30向下方倾斜的倾斜脚部31b。因此，倾斜脚部31b的下端与滚动轴承保持部30一体连接设置。

如上所述构成上部轴承部件23，转轴8的上端部嵌装在滚动轴承K的内圈部中，并经由支持框架22安装固定在密封容器5上。

虽然随着压缩机主体1的全高H变高，转轴8的轴向长度会变长，但是由于大致中间部由主轴承13支承、下端部由副轴承14支承、上端部由上部轴承部件23支承，因此，转轴8被顺畅地驱动旋转，而不会发生轴芯摆动。即，可提高转轴8的旋转精度。

另外，这种密封型旋转式压缩机M的压缩机构部7的大部分浸渍在形成于密封容器5的内底部的润滑油的油积存部9中。因此，构成压缩机构部7的主轴承13和副轴承14都浸渍在润滑油中，并经由转轴8和设于各轴承13、14中的供油通路，而向压缩机构部7的各滑动接触部充分供油。

与此相对，由于上部轴承部件23位于配置在压缩机构部7上部的电动机部6的更上部，因此，即使在转轴8上设置与上部轴承部件23连通的供油通路，实际上也不可能供给润滑油。即，即便使转轴8极高速旋转，也不可能汲取润滑油到达上部轴承部件23。

然而，经压缩机构部7压缩的高温高压的气体制冷剂暂时被排出到密封容器5内并充满。通过连续地被压缩的气体制冷剂排出至密封容器5内，就能将充满密封容器5内的气体制冷剂导出到排出用制冷剂管P。

供给到压缩机构部7的润滑油的一部分与从压缩机构部7排出的气体制冷剂混合，并作为油雾漂浮。该油雾附着在支持框架22和上部轴承部件23上，并随着时间的经过而肥大化。而且，一部分成为滴状从支持框架22和上部轴承部件23滴下，流经电动机部6并返回到油积存部9中。

另外，也有附着在构成上部轴承部件23的壳体21上的油雾。一旦这些油雾肥大化并成为滴状，就从安装用脚部31上端的固定用片部31a向倾斜脚部31b流下。接着，滴状的润滑油从倾斜脚部31b引导到轴承保持部30的倾斜接收部30b，并集中供给到滚动轴承K。

与安装用脚部31的倾斜脚部31b一体连接设置的轴承保持部30的倾斜接收部30b形成为上部外周直径ΦD1比下部外周直径ΦD2大，并且以上部内周端低于上部外周端的方式倾斜。

另外，上述壳体21构成为满足上述(2)式。

W≥(D1-Db)/4  ……(2)

W：倾斜接收部30b的宽度尺寸

D1：上部外周直径

Db：滚动轴承K的外径

根据这些设定条件，导入到倾斜接收部30b的润滑油可靠地流入滚动轴承K并进行供油。虽然不能像主轴承13、副轴承14那样直接供给油积存部9中的润滑油，但是能够利用漂浮在密封容器5内的油雾供给到上部轴承部件23，可提高滚动轴承K的可靠性。

以上，对本实施方式进行了说明，但是，上述实施方式只是作为例子而提出，并不旨在限定实施方式的范围。这种新颖的实施方式能以其它各种方式来实施，能在不脱离要旨的范围内，进行各种省略、替换以及变更。这些实施方式或其变形被包含在发明的范围或要旨内，并被包含在权利要求书所记载的发明及与之均等的范围内。

工业上的可利用性

根据本发明，能得到这样一种密封型旋转式压缩机和制冷循环装置，其中，上述密封型旋转式压缩机能够实现压缩能力的增大并抑制安装面积的扩大，且当载荷或力矩作用在压缩机主体上时不易翻倒，上述制冷循环装置包括上述密封型旋转式压缩机来构成制冷循环，并抑制大型化。

Claims (5)

1.一种密封型旋转式压缩机，包括：

压缩机主体，该压缩机主体在密封容器内的上部收纳有电动机部，并且在所述密封容器内的下部收纳经由转轴被上述电动机部驱动的压缩机构部；支承脚，该支承脚设在所述密封容器的下端部，并包括安装固定于安装部的安装用孔；以及储罐，该储罐设在所述密封容器的侧面，

其特征在于，

将从所述支承脚底面到压缩机主体上端的高度、即压缩机主体的全高H设定为所述压缩机主体的外径D的2.5倍以上(H/D≥2.5)，并且

将从所述支承脚底面到所述压缩机主体的重心的高度、即压缩机主体的重心高度Hg构成为所述压缩机主体的全高H的1/2以下(Hg≤H/2)，

并在满足下述(1)式的同时，设置四个以上的上述安装用孔，

Rc/cosθ＜Rb＜L    ……(1)，其中：

Rb：支承脚的支承点半径(从压缩机主体的纵向中心轴到支承脚的安装用孔中心的距离)

Rc：压缩机主体的外半径(从压缩机主体的纵向中心轴到压缩机主体外周面的距离)

L：从压缩机主体的纵向中心轴到储罐的纵向中心轴的距离

θ：相邻的支承脚彼此间的相对于压缩机主体的纵向中心轴的角度的一半角度(等间隔四条腿的情况下＝45°)。

2.如权利要求1所述的密封型旋转式压缩机，其特征在于，

在所述密封容器上部与所述电动机部之间设有上部轴承部件，该上部轴承部件由与所述转轴卡合的滚动轴承、相对于密封容器保持该滚动轴承的壳体构成，

所述壳体包括：轴承保持部，该轴承保持部嵌装在所述滚动轴承中；以及倾斜接收部，该倾斜接收部与所述轴承保持部的外周端连接设置，并将上部外周直径ΦD1形成为比下部外周直径ΦD2大，并且以上部内周端低于上部外周端的方式倾斜。

3.如权利要求2所述的密封型旋转式压缩机，其特征在于，

构成所述壳体的所述轴承保持部构成为满足下述(2)式，

W≥(D1-Db)/4   ……(2)，其中：

W：倾斜接收部的宽度尺寸

D1：倾斜接收部的上部外周直径

Db：滚动轴承的外径。

4.如权利要求3所述的密封型旋转式压缩机，其特征在于，

所述壳体包括安装用脚部，该安装用脚部与所述倾斜接收部的上部外周端一体地连接设置，所述外端部安装固定在所述密封容器，

所述安装用脚部位于所述轴承保持部的上方，并且成形为从外端部朝向所述倾斜接收部向下方倾斜。

5.一种制冷循环装置，其特征在于，

包括权利要求1至4中任一项所述的密封型旋转式压缩机、热源侧热交换器、膨胀装置、以及利用侧热交换器。

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