CN103159369A - 用于对焦化废水进行脱氮处理的方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种用于对焦化废水进行脱氮处理的方法，所述方法包括使焦化废水依次通过好氧亚硝化反应器、厌氧氨氧化反应器和铁碳微电解反应器，其中将从所述铁碳微电解反应器中流出的经处理废水的一部分再循环到所述好氧亚硝化反应器。根据本发明的方法，在生物脱氮过程中不需要补加碱液和碳源，降低了运行成本，另外，根据所述方法的系统具有较强的抗冲击负荷能力，提高了有机物、氨氮和总氮的去除效率。

Description

用于对焦化废水进行脱氮处理的方法

技术领域

本发明涉及污水处理领域，具体地，本发明提供一种用于对焦化废水进行脱氮处理的方法。

背景技术

焦化废水是炼焦炭或制煤气过程中产生的难以生物降解的高浓度有毒废水，其主要来源于钢铁冶金和炼焦行业。焦化废水中主要含有氨氮(NH₃-N)、氰化物、酚类化合物、多环芳香族化合物和含氮、氧、硫的杂环化合物以及脂肪族化合物等污染物质，对人体健康和生态环境影响巨大。

目前，常用的污水脱氮方法主要分为物理化学法和生物法。物理化学法通常只能去除氨氮，且存在处理费用高，造成二次污染等问题，如：加氯法、吹脱法和离子交换法。故目前生物法应用较为广泛，主要应用工艺有：厌氧-好氧法(A-O)、厌氧-厌氧-好氧法(A-A-O)、序列间歇式活性污泥法(SBR)等，生物脱氮的原理包括：传统硝化反硝化、短程硝化反硝化、厌氧氨氧化、好氧硝化反硝化等。

现有的焦化废水脱氮的主要方法为厌氧-好氧法(A-O)，它是通过废水在好氧单元中发生硝化反应将氨氮变为硝态氮，然后废水再回流到缺氧单元中发生反硝化反应将硝态氮变为氮气去除。该方法存在的主要问题是在好氧单元需要补碱来满足硝化反应的需要，而且在缺氧单元需要补加碳源来满足反硝化反应的需要，这样就增加了许多运行和投资成本，而且工艺本身对总氮的去除率具有一定的限制。对废水先部分亚硝化再厌氧氨氧化的脱氮方式被认为是目前最经济和高效的生物脱氮方法，与传统的硝化反硝化相比降低了废水处理的动力消耗，反应时间及材料成本。

中国专利CN 1689989A公开了由亚硝化生物膜反应器、厌氧氨氧化生物膜反应器和土地处理三单元构成的系统在低碳氮比的情况下完成氮的去除。该工艺能耗低，并且使废水达标排放。

在焦化废水的处理领域中，为了进一步简化工艺、降低成本，需要开发新的工艺简单、成本低廉的用于对焦化废水进行脱氮处理的方法。

发明内容

本发明人为解决以上问题而进行了深入细致的研究，提出了一种用于对焦化废水进行脱氮处理的方法，其中，在焦化废水处理过程中，先在好氧亚硝化反应器中去除大部分有机物，将氨氮(NH₃-N)部分转化为亚硝基氮(NO₂ ^--N)，然后在厌氧氨氧化反应器中发生厌氧氨氧化反应，同时去除氨氮和亚硝基氮，最后在铁碳微电解反应器内通过微电解反应去除剩余有机物，提高可生化性，反应的同时提高废水的碱度，将废水回流到好氧亚硝化反应器以补充硝化反应和厌氧氨氧化消耗的碱度。

根据本发明，提供一种用于对焦化废水进行脱氮处理的方法，包括使焦化废水依次通过好氧亚硝化反应器、厌氧氨氧化反应器和铁碳微电解反应器，其中将从所述铁碳微电解反应器中流出的经处理废水的一部分再循环到所述好氧亚硝化反应器。

与现有技术相比，根据本发明的上述方法具有下列优点：

1、在生物脱氮过程中不需要补加碱液和碳源，降低了运行成本；

2、该系统具有较强废水的抗冲击负荷能力，提高了有机物、氨氮和总氮的去除效率。

附图说明

图1是根据本发明的用于对焦化废水进行脱氮处理的方法的工艺流程图。

图2是根据本发明的一个实施方案的用于对煤气化废水进行脱氮处理的方法的装置图。

图3是根据本发明的另一个实施方案的用于对焦化废水进行脱氮处理的方法的装置图。

具体实施方式

在本发明中采用的用于对焦化废水进行脱氮处理的方法的亚硝化-厌氧氨氧化-铁碳微电解工艺的原理如下。首先，在好氧亚硝化反应器中，焦化废水中的一部分氨氮被反应为亚硝基氮和少量的硝基氮，其具体反应如下：

接着，在厌氧氨氧化反应器中，以剩余的氨氮为电子供体并且以亚硝基氮作为电子受体，将氨氮和亚硝基氮转换为氮气。该厌氧氨氧化反应不需要加入有机碳源，其具体反应如下：

最后，在铁碳微电解反应器中，以铁为阳极，碳为阴极，发生电化学反应而产生二价铁离子。由于铁离子具有混凝作用，因此它与废水中的带微弱负电荷的微粒相互吸引，形成稳定的絮凝物。其具体反应如下：

O₂+4H⁺+4e→2H₂O

O₂+2H₂O+4e→4OH^-

2Fe²⁺+O₂+4H⁺→2H₂O+Fe³⁺

由此，完成了对焦化废水进行脱氮处理的工艺。

根据本发明，提供一种用于对焦化废水进行脱氮处理的方法，包括使焦化废水依次通过好氧亚硝化反应器、厌氧氨氧化反应器和铁碳微电解反应器，其中将从所述铁碳微电解反应器中流出的经处理废水的一部分再循环到所述好氧亚硝化反应器。

根据本发明，在好氧亚硝化反应器中对焦化废水进行亚硝化处理。可以使用本领域中用于对废水进行亚硝化处理的普通好氧亚硝化反应器。

根据本发明，在厌氧氨氧化反应器中对从好氧亚硝化反应器中流出的废水进行厌氧氨氧化处理。可以使用本领域中用于对废水进行厌氧氨氧化处理的普通厌氧氨氧化反应器。

根据本发明，从厌氧氨氧化反应器中流出的废水被进一步送入到铁碳微电解反应器。在本发明中，对铁碳微电解反应器的具体结构没有特别限制，其可以是通常用于处理废水的铁碳微电解反应器。

根据本发明，在好氧亚硝化反应器、厌氧氨氧化反应器和铁碳微电解反应器中，在所述好氧亚硝化反应器和厌氧氨氧化反应器中使用的生物填料包括但不限于：组合填料、软性填料、弹性填料、悬浮填料等；在所述铁碳微电解反应器中使用的铁碳填料由铁屑、焦炭和稀有金属制成。

根据本发明的某些优选实施方案，从所述好氧亚硝化反应器中流出的废水中所含有的氨基氮与亚硝化氮的质量浓度比为1∶1-1∶1.4。当从所述好氧亚硝化反应器中流出的废水中所含有的氨基氮与亚硝化氮的质量浓度比在上述浓度范围内时，可以在厌氧氨氧化反应中使焦化废水的氨氮和亚硝基氮基本完全反应而被去除。

根据本发明的某些优选实施方案，在所述好氧亚硝化反应器中的反应条件为：废水处理温度为20-40℃；水力停留时间为10-35小时；溶解氧浓度为2-5mg/L；并且pH为7.0-8.6。

根据本发明的某些优选实施方案，在所述厌氧氨氧化反应器中的反应条件为：废水处理温度为20-40℃；水力停留时间为6-20小时；溶解氧浓度小于0.5mg/L，并且pH为6.5-8.0。

根据本发明的某些优选实施方案，在所述铁碳微电解反应器中的反应条件为：废水处理温度为20-40℃；水力停留时间为2-6小时；溶解氧浓度为1-5mg/L。

根据本发明的某些优选实施方案，引入到所述好氧亚硝化反应器中的焦化废水与从所述铁碳微电解反应器再循环到所述好氧亚硝化反应器中的经处理废水的体积比为1∶1-5∶1，优选为3∶1。

根据本发明的某些优选实施方案，从所述铁碳微电解反应器中流出的经处理废水的pH为7.5-9.0，优选为8.0-8.5。

具体而言，根据本发明的用于对焦化废水进行脱氮处理的方法可以通过图1中所示的工艺流程图进行。

图1中的工艺流程为焦化废水经过预处理后的废水依次进入好氧亚硝化反应器(O)1，厌氧氨氧化反应器(A)2，铁碳微电解反应器(FeC)3，在铁碳微电解反应器中出水一部分直接排出，而另一部分回流到好氧亚硝化反应器中。

详细如图1所示，经过预处理的焦化废水(化学需氧量(COD)在2000-6000mg/L，NH₃-N在50-500mg/L，pH在8.0-9.0)和经过铁碳微电解反应器处理后的回流废水(pH在7.5-9.0)混合后流入好氧亚硝化反应器1中，该反应器内填装有0-80体积％的生物填料，控制水力停留时间为10-35h，溶解氧浓度为2-5mg/L，温度为20-40℃，并且pH为7.0-8.6。在反应器内废水大部分的有机物被微生物分解去除，反应使废水的碱度增加；一部分氨氮在亚硝化菌的作用下变为亚硝酸盐，反应使废水的碱度降低；通过控制水力停留时间使出水的氨氮和亚硝酸盐的质量浓度比保持在1∶1-1∶1.4，并且pH在7.0以上。出水流入厌氧氨氧化反应器2中。

废水流入填装有0-80体积％的生物填料的厌氧氨氧化反应器2中，在该反应器中厌氧氨氧化菌的作用下，氨氮和亚硝酸盐反应被去除，反应使废水的碱度降低，出水pH在6.8-7.5，出水流入铁碳微电解反应器3中。

废水自流入铁碳微电解反应器3中，在铁碳填料(由铁屑、焦炭和稀有金属混合制成)微电解作用下去除一部分有机物并将一部分难降解物质微电解为可生化降解物质，使废水的可生化性提高，反应使废水的碱度增加，出水pH值升高至7.5-9.0，出水一部分回流到好氧亚硝化反应器1，回流比(回流水量与进水量的比例)控制在1∶1-5∶1，一部分直接排出。

焦化废水经过该工艺流程处理后使得COD和氨氮、硝态氮都具有较高的去除率，而且处理过程中不需要补碱就能够将总氮基本去除。

实施例

以下给出实施例对本发明进行具体举例说明，但是应当指出，本发明的范围不受所述实施例限制。

实施例1

在实施例1中，通过图2中所示的装置对煤气化废水进行处理。图2中所示的用于对煤气化废水进行脱氮处理的装置包括依次连接的好氧亚硝化反应器1、厌氧氨氧化反应器2和铁碳微电解反应器3，其中好氧亚硝化反应器1和厌氧氨氧化反应器2内填装有60体积％的生物填料4(根据中国专利申请号201010582869.3制备的组合填料)，铁碳微电解反应器3填充有70体积％的铁碳填料5(铁钯催化内电解填料，购自上大环境工程研发中心)，并且底部有微孔曝气器，好氧亚硝化反应器1的底部安装有微孔曝气器6，厌氧氨氧化反应器2的底部安置有搅拌装置7，并且好氧亚硝化反应器1和铁碳微电解反应器3分别提供有进水口和出水口。

在该实施例中，对来自某公司的煤气化废水进行处理。具体地，首先进行好氧亚硝化反应器1和厌氧氨氧化反应器2的生物填料启动挂膜驯化：先将活性污泥(取自某焦化厂污水处理二沉池中)加入好氧亚硝化反应器1中，将反应器内进水至出水口，连续曝气24小时后，停止曝气沉淀1小时，排出反应器内1/3体积水量，再连续曝气5-6小时，这样间歇重复几次后直至出水COD去除率达到70％以上；间歇驯化完成后开始进行连续进水驯化，直至反应器的氨氮去除率达到50质量％左右时表明好氧亚硝化反应器驯化基本完成；然后将活性污泥(取自某焦化厂污水处理二沉池中)加入厌氧氨氧化反应器2中，利用好氧亚硝化反应器出水驯化厌氧氨氧化反应器，也是先采用间歇进水驯化，当厌氧氨氧化反应器内的污泥颜色逐渐变红，总氮的去除率提高时，表明其已经启动，可以连续进水处理废水。厌氧氨氧化反应器也可采用直接加入已启动的厌氧氨氧化反应器中的污泥进行驯化启动，可以缩短反应器的启动时间。

经过好氧亚硝化反应器1和厌氧氨氧化反应器2启动驯化在生物填料上挂膜后，利用好氧亚硝化-厌氧氨氧化-铁碳微电解(O-A-FeC)工艺对该煤气化废水进行处理。该废水的原水水质COD为3500-4100mg/L，NH₃-N为365-420mg/L，pH为8.4-8.8。原水经过隔油混凝预处理后，然后废水进入O-A-FeC工艺。预处理后的原水COD和NH₃-N约分别为3350-3900mg/L和345-400mg/L，pH值为8.3-8.7，与从铁碳微电解反应器回流的废水混合后进水好氧亚硝化反应器中。在好氧亚硝化-厌氧氨氧化-铁碳微电解(O-A-FeC)工艺中，从好氧亚硝化反应器中流出的废水中所含有的氨基氮与亚硝化氮的质量浓度比为1∶1.2。好氧亚硝化反应器中的反应条件为：废水处理温度为28-32℃；水力停留时间为22-24小时；溶解氧浓度为2-3mg/L；并且pH为7.4-7.8。厌氧氨氧化反应器中的反应条件为：废水处理温度为25-30℃；水力停留时间为13-15小时；溶解氧浓度小于0.2mg/L，并且pH为7.2-7.5。铁碳微电解反应器中的反应条件为：废水处理温度为21-25℃；水力停留时间为2.5-4小时；溶解氧浓度为2-3mg/L。引入到所述好氧亚硝化反应器中的焦化废水与从所述铁碳微电解反应器再循环到所述好氧亚硝化反应器中的经处理废水的体积比为4∶1。从铁碳微电解反应器中流出的经处理废水的pH为7.7-8.5。

经过该工艺处理后的从铁碳微电解反应器的出口流出的经处理水的COD和NH₃-N分别小于150mg/L和15mg/L，COD和NH₃-N的去除率达到了95％和96％，总氮的去除率达到了83％以上。从铁碳微电解反应器流出的经处理水的五日生化需氧量与化学需氧量的比率(BOD₅/COD)由0.05提高到了0.23。在好氧亚硝化反应器中不需要补碱即可完成硝化反应。

实施例2

在实施例2中，通过图3中所示的装置对焦化废水进行处理。该焦化废水预处理后的原水COD和NH₃-N分别约为3200mg/L和335mg/L，pH值为8.5-8.7。图3中所示的用于对焦化废水进行脱氮处理的装置包括依次连接的好氧亚硝化反应器1、厌氧氨氧化反应器2和铁碳微电解反应器3，其中好氧亚硝化反应器1和厌氧氨氧化反应器2内填装有25体积％的活性污泥(取自某焦化厂污水处理二沉池中)，铁碳微电解反应器3填充有70体积％的铁碳填料5(铁钯催化内电解填料，购自上大环境工程研发中心)，并且底部有微孔曝气器，好氧亚硝化反应器1的底部安装有微孔曝气器6，厌氧氨氧化反应器2的底部安置有搅拌装置7，并且好氧亚硝化反应器1和铁碳微电解反应器3分别提供有进水口和出水口。另外，在好氧亚硝化反应器1和厌氧氨氧化反应器2之间设置有泥水分离单元8(填充有斜管填料10)和污泥回流装置9，其中从好氧亚硝化反应器1流出的水经过泥水分离单元8分离以后，污泥沉入底部再经由污泥回流装置9回流到好氧亚硝化反应器1中，上清废水自流入厌氧氨氧化反应器2中。厌氧氨氧化反应器2的上部设置有三相分离器11，经过三相分离器11分离以后，污泥回到厌氧氨氧化反应器2中继续反应，气体直接排出，废水自流入铁碳微电解反应器3中。

在该实施例中，对来自某公司的焦化废水进行处理。首先进行好氧亚硝化反应器1和厌氧氨氧化反应器2内活性污泥的启动驯化。先对焦化废水进行混凝气浮的预处理，去除油类和悬浮物提高可生化性。将预处理后的原水浓度稀释为原来的四分之一后开始连续进水驯化，当好氧亚硝化反应器的氨氮去除率达到50质量％左右时，将其与厌氧氨氧化反应器串联驯化厌氧氨氧化菌的富集培养，当厌氧氨氧化反应器内的污泥颜色逐渐变红，总氮的去除率提高时，表明其已经启动完成，然后可以逐步提高原水的进水浓度直至完全进入原水。

生化反应器启动完成后利用好氧亚硝化-厌氧氨氧化-铁碳微电解(O-A-FeC)工艺对该焦化废水进行处理。在好氧亚硝化-厌氧氨氧化-铁碳微电解(O-A-FeC)工艺中，从好氧亚硝化反应器中流出的废水中所含有的氨基氮与亚硝化氮的质量浓度比为1∶1.4。好氧亚硝化反应器中的反应条件为：废水处理温度为29-32℃；水力停留时间为18-20小时；溶解氧浓度为2-3mg/L；并且pH为7.5-7.8。厌氧氨氧化反应器中的反应条件为：废水处理温度为28-30℃；水力停留时间为12-13小时；溶解氧浓度小于0.2mg/L，并且pH为7.1-7.5。铁碳微电解反应器中的反应条件为：废水处理温度为22-25℃；水力停留时间为2.5-3小时；溶解氧浓度为2-3mg/L。引入到所述好氧亚硝化反应器中的焦化废水与从所述铁碳微电解反应器再循环到所述好氧亚硝化反应器中的经处理废水的体积比为3∶1。从铁碳微电解反应器中流出的经处理废水的pH为7.8-8.3。

从好氧亚硝化反应器的流出的经处理水的COD约为200-330mg/L，NH₃-N约为40-48mg/L，pH值在7.5-7.8。从厌氧氨氧化反应器的流出的经处理水的COD约为200-330mg/L，NH₃-N约为2-15mg/L，pH值在7.1-7.5。从铁碳微电解反应器的流出的经处理水的BOD₅/COD由0.08提高到了0.19，COD和NH₃-N分别小于100mg/L和15mg/L，pH值在7.8-8.3。

该焦化废水经过O-A-FeC工艺处理后，经处理的水的COD和NH₃-N分别小于100mg/L和15mg/L，COD和NH₃-N的去除率达到了97％和96％，总氮的去除率达到了85％以上。在好氧亚硝化反应器中不需要补碱即可完成硝化反应。

比较例1

利用与实施例1相同的好氧亚硝化反应器和厌氧氨氧化反应器，后面不加铁碳微电解反应器对实施例1中的煤气化废水进行处理，其工艺系统的运行条件均与实施例1相同，经过O-A工艺处理后出水COD和NH₃-N分别小于450mg/L和50mg/L，COD和NH₃-N的去除率为87％和86％，总氮的去除率为60％，在好氧亚硝化反应器内pH降低较快，需要补充碱液保持pH值在正常的硝化反应范围内。

该对比试验表明，在好氧亚硝化反应器和厌氧氨氧化反应器以后增加铁碳微电解反应器所组成O-A-FeC工艺可以显著提高O-A工艺的处理效果和运行稳定性，而且可以减少碱液的消耗，降低原料成本。

Claims (7)

1.一种用于对焦化废水进行脱氮处理的方法，包括使焦化废水依次通过好氧亚硝化反应器、厌氧氨氧化反应器和铁碳微电解反应器，其中将从所述铁碳微电解反应器中流出的经处理废水的一部分再循环到所述好氧亚硝化反应器。

2.根据权利要求1所述的用于对焦化废水进行脱氮处理的方法，其特征在于，从所述好氧亚硝化反应器中流出的废水中所含有的氨基氮与亚硝化氮的质量浓度比为1∶1-1∶1.4。

3.根据权利要求1所述的用于对焦化废水进行脱氮处理的方法，其特征在于，在所述好氧亚硝化反应器中的反应条件为：废水处理温度为20-40℃；水力停留时间为10-35小时；溶解氧浓度为2-5mg/L；并且pH为7.0-8.6。

4.根据权利要求1所述的用于对焦化废水进行脱氮处理的方法，其特征在于，在所述厌氧氨氧化反应器中的反应条件为：废水处理温度为20-40℃；水力停留时间为6-20小时；溶解氧浓度小于0.5mg/L；并且pH为6.5-8.0。

5.根据权利要求1所述的用于对焦化废水进行脱氮处理的方法，其特征在于，在所述铁碳微电解反应器中的反应条件为：废水处理温度为20-40℃；水力停留时间为2-6小时；溶解氧浓度为1-5mg/L。

6.根据权利要求1所述的用于对焦化废水进行脱氮处理的方法，其特征在于，引入到所述好氧亚硝化反应器中的焦化废水与从所述铁碳微电解反应器再循环到所述好氧亚硝化反应器中的经处理废水的体积比为1∶1-5∶1。

7.根据权利要求1所述的用于对焦化废水进行脱氮处理的方法，其特征在于，从所述铁碳微电解反应器中流出的经处理废水的pH为7.5-9.0。

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