CN103145333A - 低热膨胀系数的玻璃、制备工艺及其玻璃制品 - Google Patents

低热膨胀系数的玻璃、制备工艺及其玻璃制品 Download PDF

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CN103145333A CN 201310108590 CN201310108590A CN103145333A CN 103145333 A CN103145333 A CN 103145333A CN 201310108590 CN201310108590 CN 201310108590 CN 201310108590 A CN201310108590 A CN 201310108590A CN 103145333 A CN103145333 A CN 103145333A
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Abstract

本发明涉及低热膨胀系数的玻璃、制备工艺及其玻璃制品。这种制备工艺在生产设备使用效率大增；又大大减少了维修成本；生产中无排放含硼的毒气；大幅节能降耗又减少碳排放的前提下：该玻璃制品的抗折强度达85-180MPa的技术效果，而由于强度上升，可产生使玻璃制品的轻薄2-3倍的节能、节约资源、节约物流、节约仓储2-3倍的预料不到的技术效果。

Description

低热膨胀系数的玻璃、制备工艺及其玻璃制品
技术领域
本发明涉及一种有低热膨胀系数特征的玻璃的拉管成型制备工艺、或吹制成型制备工艺、或压制成型制备工艺，及玻璃制品。 
尤其是适用于在各种医用、电子、工业用、电网电站用玻璃绝缘子、装饰玻璃空心砖、化工用、新能源用、日用的管、杯、盘、瓶、罐类的玻璃制品的领域；尤其是硼玻璃类的玻璃制品的领域。 
背景技术
其一、硼玻璃技术方案：现有技术中，凡采用或拉管成型工艺、或吹制成型工艺、或压制成型工艺，去生产各种有低热膨胀系数特征的玻璃制品时，都会使用硼玻璃技术方案；包括了硼玻璃类医用管、杯、盘、瓶、罐类玻璃制品；硼玻璃类的工业和电子、用管、杯、盘、瓶、罐类玻璃制品；硼玻璃类的化工用管、杯、盘、瓶、罐类玻璃制品；硼玻璃类的新能源热水器管；硼玻璃类的日用的管、杯、盘、瓶、罐类玻璃制品。 
其优点在于：尤其用于电子、照明、医药、生活或工业热加工、太阳能等用途领域的玻璃制品，硼玻璃类能保障热膨胀系数在100℃-630℃的每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内，不会如钠钙玻璃一样的，在550--620℃的两端数值之间产生达百万分之20的热膨胀突变，不会产生破裂和爆裂，没有自爆炸的危险。 
其缺陷在于： 
1、在这类硼玻璃产品实际生产中，而为了达到降低热膨胀系数的技术目的，氧化硼含量为8-20％，在实际运用中，氧化硼在产品中含量达10-15％。而如10％以上的硼成份，在原料上就必须加入2-3倍，如10％的硼含量的玻璃就必须要加入30-38％的氧化硼的含量的原料；因为大部分硼成份会在高温中变为有毒气体挥发，造成了十分严重的环保问题；所以有克服环保问题缺陷的必要。 
2、在这类硼玻璃产品实际生产中，也把氧化硼来达到助熔的目的；其氧 化铝含量一般仅为6-13％，但其熔化和排气泡粘度温度太高，实际溶化粘度温度101.5(帕·秒)为1720℃；均化排气泡粘度温度102.0(帕·秒)为1540℃；生产工艺中的粘度高，所以生产能耗高，能耗成本也高成；所以有克服缺陷的必要。 
3.在这类硼玻璃产品实际生产中，其技术缺陷在于：硼成份达10-20％时，现实的生产中会把熔池严重腐蚀，由于硼成份对耐火砖的侵蚀快，2年就要停产更换许多被侵蚀的耐火砖，要对生产线进行冷修；耐火砖替换又成本很高，加上生产线2年要停产冷修一的寿命太短，更推高了总成本，设备维护成本高、设备使用效率低；所以有克服缺陷的必要。 
4.在这类硼玻璃产品实际生产中，由于粘度温度太高，其技术方案只限于氧化铝含量一般为6-12％，强度仅在80MPa以内；如果这类硼玻璃，把氧化铝含量上升为13.6-33％，就会出现其实际溶化粘度温度101.5(帕·秒)时大大高于其现有的大大高于其现有的1720℃；就会出现其实际排气泡与澄清粘度温度102(帕·秒)时大大高于其现有的1540℃；这就会使产品的实际溶化工艺和实际排气泡与澄清工艺不能完成，产品生产不出来；所以使电子、照明、医药、生活或工业热加工、太阳能等领域的玻璃制品的耐用性能、抗摔性能、抗碰撞抗冲击性能、轻薄化性能受局限；所以有克服缺陷的必要。 
5.比较本发明人现有技术：(申请号为201110060915.8，专利发明名称为：一种有高强度的节能环保的低粘度特征玻璃的制备工艺)，其技术方案中没有任何成型粘度温度103(帕·秒)与折晶温度的关系的揭示；由于技术方案中氧化钙比例偏高，其许多成份的析晶粘度为102.6(帕·秒)-102.9(帕·秒)，高于103.0(帕·秒)玻璃的成型温度；所以为防玻璃液在成型前的工艺阶段析晶，就只有在成型时把粘度温度升在102.3(帕·秒)-102.8(帕·秒)，而不是成型的粘度温度103.0(帕·秒)；但这时玻璃液的粘度太低，流变性太大，不易控制成剪切的合适于工艺要求准确重量的玻璃，不能合格地进入模具或下一工艺程序；不易于得到厚薄一致，大小一致，重量一致的，或拉管、或吹制、或压制、成型工艺的产品品质合格的玻璃制品；或出现产品品质低，合格不高的难题；所以有克服以上此缺陷的必要。 
6、在各种钠钙玻璃医用、工业用、化工用、新能源用、日用的管、杯、 盘、瓶、罐类的玻璃制品中，由于热膨胀系数高，在550--620℃的两端数值之间产生达百万分之20的热膨胀突变，会产生破裂和爆裂，会产生自爆炸的危险。 
发明内容
有鉴于上述现有技术的缺陷和不足，本发明揭示和提出了一种有低热膨胀系数特征的玻璃的制备工艺，及有低热膨胀系数特征的玻璃制品。 
一种低热膨胀系数的玻璃的制备工艺，其特征在于包括以下步骤： 
步骤1：提供玻璃的原材料，按重量百分率计，在该玻璃的原料中，氧化钠的含量为0.01-18％，氧化铝含量为13.6-33％，其氧化硅的含量是氧化钙含量的4.11倍-5.48倍，氧化钙的含量是氧化镁的含量的0.8倍-1.99倍； 
步骤2：将所备之各类原料，送入原料混合搅拌装置中，搅拌混合； 
步骤3：使配合好的原料进入熔池中，在对应于各玻璃配方的熔化温度熔化，形成预定的粘度的玻璃液，再均化，澄清，排出气泡，形成可流动的熔融体； 
步骤4：有三种选择： 
选择之一，使用拉管成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体经拉管装置拉制成玻璃管而成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的玻璃制品；并且该玻璃的热膨胀系数在100℃-630℃的每100℃之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内；该玻璃吸水率在0-0.3％的范围内，该玻璃的抗折强度达85-180MPa； 
选择之二，使用吹制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体采用吹制工艺成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的玻璃制品；并且该玻璃的热膨胀系数在100℃-630℃的每100℃之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内；并该玻璃吸水率在0-0.3％的范围内；该玻璃的抗折强度达85-180MPa； 
选择之三，使用压制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体分量或分切后，在模具中压制成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的玻璃制品；并且该玻璃的热膨胀系数在100℃-630℃的每100℃的差别，为百万 分之1.0-百万分之3.0以内；该玻璃吸水率在0-0.3％的范围内；该玻璃的抗折强度达85-180MPa。 
在本发明的所述低热膨胀系数的玻璃的制备工艺中，按重量百分率计，该玻璃中氧化铝含量为17-33％。 
在本发明的所述低热膨胀系数的玻璃的制备工艺中，按重量百分率计，该玻璃中氧化铝含量为21-33％。 
在本发明的所述低热膨胀系数的玻璃的制备工艺中，按重量百分率计，其制品含量中，氧化硅是氧化钙的4.11倍-4.56倍或者4.57-5.48倍；在本发明的所述低热膨胀系数的玻璃的制备工艺中，按该玻璃按重量百分率计，氧化钠的含量为0.01-18％，氧化铝含量为13.6-33％，其氧化硅的含量是氧化钙含量的4.11倍-5.48倍，氧化钙的含量是氧化镁的含量的0.8倍-1.99倍； 
一种低热膨胀系数的玻璃制品，其特征在于，按该玻璃按重量百分率计，氧化钠的含量为0.01-18％，氧化铝含量为13.6-33％，氧化硅的含量是氧化钙含量的4.11倍-5.48倍，氧化钙的含量是氧化镁的含量的0.8倍-1.99倍； 
该玻璃制品的热膨胀系数在100℃-630℃的每100℃的差别为百万分之1.0-百万分之3.0以内； 
该玻璃制品的吸水率在0-0.3％的范围内； 
该玻璃制品的抗折强度达85-180MPa。 
在本发明的低热膨胀系数的玻璃制品中，一种低热膨胀系数的玻璃制品，其特征在于，该玻璃的热膨胀系数在100℃-700℃的每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内。 
在本发明的低热膨胀系数的玻璃制品中，其实际溶化粘度温度101.5帕·秒时为1480℃-1690℃；实际排气泡与澄清粘度温度102帕·秒时为1370℃-1490℃。 
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付 出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。 
图1是本发明的低热膨胀系数玻璃的制备工艺选择以拉管成型工艺成型的实施例所制得的玻璃管制品的正截面示意图。 
图2是本发明的低热膨胀系数玻璃的制备工艺选择以拉管成型工艺成型的实施例制备玻璃管的工艺流程示意图。 
图3是本发明的低热膨胀系数玻璃的制备工艺选择以吹制成型工艺成型的实施例所制得的玻璃瓶制品的正截面示意图。 
图4是本发明的低热膨胀系数玻璃的制备工艺选择以吹制成型工艺成型的实施例制备玻璃瓶的工艺流程示意图。 
图5是本发明的低热膨胀系数玻璃的制备工艺选择以压制成型工艺成型的实施例所制得的玻璃杯制品的正截面示意图。 
图6是本发明的低热膨胀系数玻璃的制备工艺选择以压制成型工艺成型的实施例制备玻璃杯的工艺流程示意图。 
具体实施方式
第一实施例 
步骤1：按该玻璃按重量百分率计，该玻璃中氧化钠的含量为0.1％，氧化硅的含量为62.1％，氧化钙含量为13.8％氧化镁含量为9.1％，氧化铝含量为14.9％，其氧化硅的含量是氧化钙含量的4.5倍，氧化钙的含量是氧化镁的含量的1.52倍； 
步骤2：搅拌混合； 
步骤3：使配合好的原料进入熔池中，根据预定的必不可少的氧化钠、氧化铝、氧化硅、氧化钙、氧化镁以及预定的氧化硅、氧化钙、氧化镁之间的比例，在对应于各玻璃配方的熔化温度熔化，形成预定的粘度的玻璃液，再均化，澄清，排出气泡，形成可流动的熔融体； 
步骤4：有三种选择： 
选择之一，使用拉管成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体经拉管装置拉制成玻璃管而成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的医药用玻璃管制品。 
选择之二，使用吹制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体采用吹制工艺成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的日用玻璃杯制品。 
选择之三，使用压制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体分量或分切后，在模具中压制成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的电网电站用玻璃绝缘子制品。 
该玻璃的热膨胀系数在100℃-630℃的每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内；该玻璃的热膨胀系数在100℃-700℃的每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内。 
该玻璃的实际溶化粘度温度为101.5(帕·秒)时的温度为1590℃粘度温度，实际均化排气泡粘度温度102(帕·秒)时为1425℃；成型粘度温度103(帕·秒)为1235℃；折晶温度上线为1200℃。 
该玻璃吸水率在0-0.3％的范围内，该玻璃的抗折强度达115MPa。 
第二实施例 
步骤1：按该玻璃按重量百分率计，该玻璃中氧化钠的含量为0.1％，氧化硅的含量为56、2％，氧化钙含量为13.1％氧化镁含量为8.6％，氧化铝含量为22％，其氧化硅的含量是氧化钙含量的4.3倍，氧化钙的含量是氧化镁的含量的1.5倍； 
步骤2：搅拌混合； 
步骤3：使配合好的原料进入熔池中，根据预定的必不可少的氧化钠、氧化铝、氧化硅、氧化钙、氧化镁以及预定的氧化硅、氧化钙、氧化镁之间的比例，在对应于各玻璃配方的熔化温度熔化，形成预定的粘度的玻璃液，再均化，澄清，排出气泡，形成可流动的熔融体； 
步骤4：有三种选择： 
选择之一，使用拉管成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体经拉管装置拉制成玻璃管而成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的太阳能用玻璃管制品。 
选择之二，使用吹制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体采用吹制工艺成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的医药用玻璃瓶制 品； 
选择之三，使用压制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体分量或分切后，在模具中压制成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的日用盘制品； 
该玻璃的热膨胀系数在100℃-700℃的每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内； 
实际溶化粘度温度为101.5(帕·秒)时的温度为1650℃粘度温度，实际均化排气泡粘度温度102(帕·秒)时为1455℃；成型粘度温度103(帕·秒)为1245℃；折晶温度上线为1220℃。 
其吸水率在0.01％的范围内； 
其抗折强度143MPa。 
第三实施例 
步骤1：按该玻璃按重量百分率计，该玻璃中氧化钠的含量为4％，氧化硅的含量为58％，氧化钙含量为11.8％氧化镁含量为9.2％，氧化铝含量为17％，其氧化硅的含量是氧化钙含量的4.9倍，氧化钙的含量是氧化镁的含量的1.3倍； 
步骤2：搅拌混合； 
步骤3：使配合好的原料进入熔池中，根据预定的必不可少的氧化钠、氧化铝、氧化硅、氧化钙、氧化镁以及预定的氧化硅、氧化钙、氧化镁之间的比例，在对应于各玻璃配方的熔化温度熔化，形成预定的粘度的玻璃液，再均化，澄清，排出气泡，形成可流动的熔融体； 
步骤4：有三种选择： 
选择之一，使用拉管成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体经拉管装置拉制成玻璃管而成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的化学工业用玻璃管制品。 
选择之二，使用吹制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体采用吹制工艺成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的日用玻璃瓶制品； 
选择之三，使用压制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体分量或分切 后，在模具中压制成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的医药用玻璃杯制品； 
该玻璃的热膨胀系数在100℃-650℃的每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内； 
实际溶化粘度温度为101.5(帕·秒)时的温度为1630℃粘度温度，实际均化排气泡粘度温度102(帕·秒)时为1460℃；成型粘度温度103(帕·秒)为1250℃；折晶温度上线为1205℃。 
其吸水率在0.01％的范围内； 
其抗折强度122MPa。 
第四实施例 
步骤1：按该玻璃按重量百分率计，该玻璃中氧化钠的含量为5.9％，氧化硅的含量为51.4％，氧化钙含量为10.7％氧化镁含量为8％，氧化铝含量为24％，其氧化硅的含量是氧化钙含量的4.8倍，氧化钙的含量是氧化镁的含量的1.3倍； 
步骤2：搅拌混合； 
步骤3：使配合好的原料进入熔池中，根据预定的必不可少的氧化钠、氧化铝、氧化硅、氧化钙、氧化镁以及预定的氧化硅、氧化钙、氧化镁之间的比例，在对应于各玻璃配方的熔化温度熔化，形成预定的粘度的玻璃液，再均化，澄清，排出气泡，形成可流动的熔融体； 
步骤4：有三种选择： 
选择之一，使用拉管成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体经拉管装置拉制成玻璃管而成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的照明用玻璃管制品。 
选择之二，使用吹制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体采用吹制工艺成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的日用玻璃瓶制品； 
选择之三，使用压制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体分量或分切后，在模具中压制成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的电网电站用玻璃绝缘子制品； 
该玻璃的热膨胀系数在100℃-650℃的每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内； 
实际溶化粘度温度为101.5(帕·秒)时的温度为1650℃粘度温度，实际均化排气泡粘度温度102(帕·秒)时为1470℃；成型粘度温度103(帕·秒)为1250℃；折晶温度上线为1225℃。 
其吸水率在0.01％的范围内； 
其抗折强度148MPa。 
第五实施例 
步骤1：按该玻璃按重量百分率计，该玻璃中氧化钠的含量为6％，氧化硅的含量为54.4％，氧化钙含量为10.3％氧化镁含量为7、3％，氧化铝含量为22％，其氧化硅的含量是氧化钙含量的5.3倍，氧化钙的含量是氧化镁的含量的1.4倍； 
步骤2：搅拌混合； 
步骤3：使配合好的原料进入熔池中，根据预定的必不可少的氧化钠、氧化铝、氧化硅、氧化钙、氧化镁以及预定的氧化硅、氧化钙、氧化镁之间的比例，在对应于各玻璃配方的熔化温度熔化，形成预定的粘度的玻璃液，再均化，澄清，排出气泡，形成可流动的熔融体； 
步骤4：有三种选择： 
选择之一，使用拉管成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体经拉管装置拉制成玻璃管而成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的化学工业用玻璃管制品。 
选择之二，使用吹制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体采用吹制工艺成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的医药用玻璃杯玻璃制品； 
选择之三，使用压制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体分量或分切后，在模具中压制成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的电子用玻璃件制品； 
该玻璃的热膨胀系数在100℃-650℃的每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内； 
实际溶化粘度温度为101.5(帕·秒)时的温度为1660℃粘度温度，退火实际均化排气泡粘度温度102(帕·秒)时为1490℃；成型粘度温度103(帕·秒)为1250℃；折晶温度上线为1200℃ 
其吸水率在0.01％的范围内； 
其抗折强度141MPa。 
第六实施例 
步骤1：按该玻璃按重量百分率计，该玻璃中氧化钠的含量为6％，氧化硅的含量为58％，氧化钙含量为11％氧化镁含量为7.8％，氧化铝含量为17.2％，其氧化硅的含量是氧化钙含量的5.3倍，氧化钙的含量是氧化镁的含量的1.4倍； 
步骤2：搅拌混合； 
步骤3：使配合好的原料进入熔池中，根据预定的必不可少的氧化钠、氧化铝、氧化硅、氧化钙、氧化镁以及预定的氧化硅、氧化钙、氧化镁之间的比例，在对应于各玻璃配方的熔化温度熔化，形成预定的粘度的玻璃液，再均化，澄清，排出气泡，形成可流动的熔融体； 
步骤4：有三种选择： 
选择之一，使用拉管成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体经拉管装置拉制成玻璃管而成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的医药用玻璃管制品。 
选择之二，使用吹制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体采用吹制工艺成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的日用玻璃瓶制品； 
选择之三，使用压制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体分量或分切后，在模具中压制成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的装饰玻璃空心砖制品； 
该玻璃的热膨胀系数在100℃-650℃的每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内； 
实际溶化粘度温度为101.5(帕·秒)时的温度为1630℃粘度温度，退火实际均化排气泡粘度温度102(帕·秒)时为1460℃；成型粘度温度103(帕·秒) 为1240℃；折晶温度上线为1190℃ 
其吸水率在0.01％的范围内； 
其抗折强度121MPa。 
对比例1，硼玻璃实施例 
步骤1：按该玻璃按重量百分率计，其特征在于，按重量百分率计，该玻璃中氧化硅的含量为59％，氧化钙含量为4.5％氧化镁含量为0.5％，氧化铝含量为12％，氧化硼含量为14％，氧化钡含量为10％，其氧化硅的含量是氧化钙含量的13倍，氧化钙的含量是氧化镁的含量的9倍； 
步骤2：搅拌混合； 
步骤3：使配合好的原料进入熔池中，在对应于各玻璃配方的熔化温度熔化，形成预定的粘度的玻璃液，再均化，澄清，排出气泡，形成可流动的熔融体； 
步骤4：有三种选择： 
选择之一，使用拉管成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体经拉管装置拉制成玻璃管而成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的医药照用硼玻璃管制品。 
选择之二，使用吹制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体采用吹制工艺成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的医药用硼玻璃瓶制品； 
选择之三，使用压制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体分量或分切后，在模具中压制成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的日用硼玻璃盘制品； 
该玻璃的热膨胀系数在100℃-700℃的每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内； 
实际溶化粘度温度为101.5(帕·秒)时的温度为1720℃粘度温度；实际均化排气泡粘度温度102(帕·秒)时为1550℃； 
其吸水率在0.01％的范围内； 
其抗折强度85MPa。 
对比例2，钙钠玻璃实施例 
步骤1：按该玻璃按重量百分率计，按重量百分率计，该玻璃中氧化硅的含量为76％，氧化钙含量为6％氧化镁含量为2％，氧化铝含量为1％，氧化钠含量为14％，氧化钾含量为1％，其氧化硅的含量是氧化钙含量的12倍，氧化钙的含量是氧化镁的含量的3倍； 
步骤2：搅拌混合； 
步骤3：使配合好的原料进入熔池中，在对应于各玻璃配方的熔化温度熔化，形成预定的粘度的玻璃液，再均化，澄清，排出气泡，形成可流动的熔融体； 
步骤4：有三种选择： 
选择之一，使用拉管成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体经拉管装置拉制成玻璃管而成型，经退火、冷却，即可制得所述钙钠玻璃管制品。 
选择之二，使用吹制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体采用吹制工艺成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的日用钙钠玻璃瓶制品； 
选择之三，使用压制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体分量或分切后，在模具中压制成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的日用钙钠玻璃杯制品； 
该玻璃的热膨胀系数在550℃-623℃的两端数值之间的差别，为百万分之20； 
实际溶化粘度温度为101.5(帕·秒)时的温度为1590℃；实际均化排气泡粘度温度102(帕·秒)时为1430℃；成型粘度温度103(帕·秒)为1140℃； 
其吸水率在0.01％的范围内； 
其抗折强度50MPa。 
对比例3，比较本发明人现有技术：申请号为201110060915.8的专利发明名称为：一种有高强度的节能环保的低粘度特征玻璃的制备工艺。 
其包括以下步骤： 
步骤1：按该玻璃按重量百分率计，该玻璃中氧化硅的含量为48.7％，氧化钙含量为16.8％氧化镁含量为12％，氧化铝含量为20％，氧化钠含量为2％，氧化钾含量为0.5％，其氧化硅的含量是氧化钙含量的2.9倍，氧化钙的含 量是氧化镁的含量的1.4倍； 
步骤2：搅拌混合； 
步骤3：使配合好的原料进入熔池中，根据预定成份的比例，在对应于各玻璃配方的熔化温度熔化，形成预定的粘度的玻璃液，再均化，澄清，排出气泡，形成可流动的熔融体； 
步骤4：有三种选择： 
选择之一，使用拉管成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体经拉管装置拉制成玻璃管而成型，经退火、冷却，即可制得所述的玻璃管制品。 
选择之二，使用吹制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体采用吹制工艺成型，经退火、冷却，即可制得所述日用玻璃瓶制品； 
选择之三，使用压制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体分量或分切后，在模具中压制成型，经退火、冷却，即可制得所述的日用玻璃盘制品； 
该玻璃的热膨胀系数在100℃-650℃的每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内； 
实际溶化粘度温度为101.5(帕·秒)时的温度为1530℃；实际均化排气泡粘度温度102(帕·秒)时为1380℃；成型粘度温度103(帕·秒)为1160℃；折晶温度上线为1200℃ 
其吸水率在0.01％的范围内； 
其抗折强度135MPa。 
从试例可见，本发明中氧化钙比例偏高，其析晶粘度大大高于103.0(帕·秒)玻璃的成型温度40℃。现有技术为防玻璃液在成型前的工艺阶段析晶，就只有在成型时把粘度温度大幅上升，但这时玻璃液的粘度太低，流变性太大，不易控制成剪切的合适于工艺要求准确重量的玻璃滴，不能合格地进入模具或下一工艺程序；不易于得到厚薄一致，大小一致，重量一致的，或拉管、或吹制、或压制、成型工艺的产品品质合格的玻璃制品；或出现产品品质低，合格不高的难题；而本发明玻璃的制备工艺的前述第一到六实施例，克服了此难题。 
本发明实施例中粘度的测定，采用美国THETA旋转高温粘度计。 
本说明书及本发明实施例玻璃的抗折强度，按标准GB/T3810.4-2006测 定；通过把样品切成50mm×50mm×5mm的小条5-8条，采用抗折强度仪，取测定平均值。 
本发明实施例中的热膨胀系数，按QB/T1321-1991检测标准测定。 
请参阅图1所示，是本发明的玻璃管制品的正截面示意图。标号1表示拉管工艺成型的玻璃管制品。 
请参阅图2所示，是本发明的玻璃的制备工艺的工艺流程示意图。从图可见，其成型工艺的流程是：(1)将预定配制的原料放入进料仓，(2)然后从进料仓中将原料输送到熔池窑中溶化，(3)进入了熔池按预定温度进行熔融并澄清排出气泡，(4)接着是液态的熔融体，经过拉管装置拉制成型，制得本发明所述的玻璃特征的玻璃管制品。 
请参阅图3所示，是本发明的玻璃的制备工艺选择以吹制成型工艺成型的实施例所制得的玻璃瓶制品的正截面示意图。标号1表示吹制工艺成型的玻璃瓶制品。 
请参阅图4所示，是本发明的制备工艺选择以吹制成型工艺成型的实施例制备玻璃瓶的工艺流程示意图。从图可见，其成型工艺的流程是：(1)、将预定配制的原料放入进料仓，(2)、然后从进料仓中将原料输送到熔池窑中溶化，(3)、进入了熔池按预定温度进行熔融并澄清排出气泡，(4)、接着是液态的熔融体，经过吹制工艺成型，制得本发明所述的玻璃瓶制品。 
请参阅图5所示，是本发明的玻璃的制备工艺选择以压制成型工艺成型的实施例所制得的玻璃杯制品的正截面示意图。标号1表示压制工艺成型的一种有低热膨胀系数特征的玻璃杯制品。 
请参阅图6所示，是本发明的玻璃的制备工艺选择以压制成型工艺成型的实施例制备玻璃杯的工艺流程示意图。从图可见，其成型工艺的流程是：(1)、将预定配制的原料放入进料仓，(2)、然后从进料仓中将原料输送到熔池窑中溶化，(3)进入了熔池按预定温度进行熔融并澄清排出气泡，(4)、接着是液态的熔融体，经过熔分量或分切后，在模具中压制成型，制得本发明所述有低析晶温度低粘度高强度特征玻璃杯制品。 
本发明技术方案的特点： 
1.本发明技术方案由于是硅、钙、镁要素比例之间的窄范围或不同范围的 创新技术方案的选择发明。 
又是对硼的助溶剂要素省略发明的技术方案；克服了各种传统的尤其必须加入氧化硼才可使玻璃获得(本发明玻璃的热膨胀系数在100℃-700℃或100℃-630℃时，每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内)的低热膨胀系数特征的技术偏见；所以可以在拉管成型，吹制成型，压制成型制备工艺及包装用硼玻璃制品与硼玻璃器皿制品的领域中，拥有低热膨胀系数特征的同时，还具备其它更好的优势特征。 
2.本发明技术方案由于是硅、钙、镁要素比例范围的窄范围或不同范围的创新技术方案的选择发明。 
又是对硼的助溶剂性能技术要素省略发明的技术方案；所以克服了各种传统的尤其必须由硼为助溶成份的技术偏见；本发明发现和产生了在产品的高氧化铝含量(氧化铝含量为13.6-33％或18.1-33％或21.1-33％)的铝、硅、钙、镁共熔体功能的新的产品性质，(其实际溶化粘度温度101.5(帕·秒)时为1480℃-1690℃；实际排气泡与澄清粘度温度102(帕·秒)时为1370℃-1490℃)所以比较现有包装用硼玻璃制品与硼玻璃器皿制品的硼玻璃技术，产生了大幅节能降耗，又减少碳排放的技术效果。 
3.本发明技术方案克服了各种传统的尤其必须由硼为助溶成份的技术偏见；又是对硼的助溶剂性能技术要素省略发明的技术方案；所以生产中无排放含硼的毒气，达到了优化环保生产的技术效果。 
4.本发明技术方案克服了各种传统的尤其必须由硼为助溶成份的技术偏见；又是对硼的助溶剂性能技术要素省略发明的技术方案；所以可不必每年都对生产线进行冷修，有生产效率大增，又减少了成本的技术效果。 
5.本发明发现和产生了产品的高氧化铝含量(氧化铝含量为13.6-33％或18.1-33％或21.1-33％)的铝、硅、钙、镁共熔体功能的新的产品性质，所以产生了在生产效率大增；又减少了成本；生产中无排放含硼或氟的毒气；大幅节能降耗又减少碳排放的前提下：该玻璃制品的抗折强度达85-180MPa。 
本发明技术方案，如何克服多个现有技术(拉管成型，吹制成型，压制成型制备工艺及包装用硼玻璃制品与硼玻璃器皿制品)的技术难点，如何产生了预料不到的技术效果： 
(1)、硼玻璃技术方案：现有技术中，凡采用或拉管成型工艺、或吹制成型工艺、或压制成型工艺，去生产各种有低热膨胀系数特征的玻璃制品时，都会使用硼玻璃技术方案；包括了硼玻璃类医用管、杯、盘、瓶、罐类玻璃制品；硼玻璃类的工业用管、杯、盘、瓶、罐类玻璃制品；硼玻璃类的化工用管、杯、盘、瓶、罐类玻璃制品；硼玻璃类的新能源热水器管；硼玻璃类的日用的管、杯、盘、瓶、罐类玻璃制品。(该玻璃的热膨胀系数在100℃-630℃的每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内) 
A其优点在于：尤其用于电子、照明、医药、生活或工业热加工、太阳能等用途领域的玻璃制品，硼玻璃类能保障热膨胀系数在100℃-630℃的每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内，不会如钠钙玻璃一样的，在550--620℃的两端数值之间产生达百万分之20的热膨胀突变，不会产生破裂和爆裂，没有自爆炸的危险。 
见本发明权利要求及第一到第六实施例又比较对比例1，包装与器皿的硼玻璃实施例：本发明技术方案由于是硅、钙、镁要素比例范围的端值之间的窄范围或不同范围的创新技术方案的选择发明；又是对硼的助溶剂性能技术要素省略发明的技术方案；所以克服了各种传统的必须加入氧化硼才可使玻璃获得(本发明玻璃的热膨胀系数在100℃-700℃或100℃-630℃时，每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内)的低热膨胀系数特征的技术偏见；所以可以在拉管成型，吹制成型，压制成型制备工艺及包装用硼玻璃制品与硼玻璃器皿制品的领域中，拥有低热膨胀系数特征的同时，还具备其它更好的优势特征。 
B本发明技术方案可克服这类硼玻璃产品实际生产中其缺陷：在这类硼玻璃产品实际生产中，而为了达到降低热膨胀系数的技术目的，氧化硼含量为8-20％，在实际运用中，氧化硼在产品中含量达10-15％。而如10％以上的硼成份，在原料上就必须加入2-3倍，如10％的硼含量的玻璃就必须要加入30-38％的氧化硼的含量的原料；因为大部分硼成份会在高温中变为有毒气体挥发，造成了十分严重的环保问题，所以有克服环保问题缺陷的必要； 
见本发明权利要求及第一到第六实施例又比较对比例1，包装与器皿的硼玻璃实施例：本发明技术方案克服了各种传统的尤其必须由硼为助溶成份的技 术偏见；又是对硼的助溶剂性能技术要素省略发明的技术方案；所以生产中无排放含硼的毒气，达到了优化环保生产的技术效果； 
C本发明技术方案可克服这类硼玻璃产品实际生产中其缺陷：在这类硼玻璃产品实际生产中，也把氧化硼来达到助熔的目的；其氧化铝含量一般仅为6-13％，但其熔化和排气泡粘度温度太高，实际溶化粘度温度101.5(帕·秒)为1720℃；均化排气泡粘度温度102.0(帕·秒)为1540℃；生产工艺中的粘度高，所以生产能耗高，能耗成本也高，所以有克服缺陷的必要； 
见本发明权利要求及第一到第六实施例又比较对比例1，包装与器皿的硼玻璃实施例：本发明技术方案由于是硅、钙、镁要素比例范围的端值之间的窄范围或不同范围的创新技术方案的选择发明； 
又是对硼的助溶剂性能技术要素省略发明的技术方案；所以克服了各种传统的尤其必须由硼为助溶成份的技术偏见； 
本发明发现和产生了在产品的高氧化铝含量：氧化铝含量为13.6-33％或18.1-33％或21.1-33％的铝、硅、钙、镁共熔体功能的新的产品性质。其实际溶化粘度温度101.5(帕·秒)时为1480℃-1690℃；实际排气泡与澄清粘度温度102(帕·秒)时为1370℃-1490℃。 
所以比较现有包装用硼玻璃制品与硼玻璃器皿制品的硼玻璃技术：其氧化铝含量仅为很低的6-13％时，但其熔化和排气泡粘度温度太高，实际溶化粘度温度101.5(帕·秒)为1720℃，比本发明1480℃-1690℃要高30℃-240℃；均化排气泡粘度温度102.0(帕·秒)为1540℃，比本发明1370℃-1490℃要高50℃--170℃；所以本发明生产工艺中，比较现有包装用硼玻璃制品与硼玻璃器皿制品的硼玻璃技术的拉管成型、吹制成型、压制成型制备工艺，又但可产生大幅节能降耗，又减少碳排放的技术效果；还将有利于控制产品，因熔化不好产生的玻璃结石、碴点和排泡工艺不好产生的气泡率等缺陷，尤其对于降低碴点、结石率、气泡率、不合格的产品成型变形等缺陷也提供了一个好的大的工艺控制范围。 
D本发明技术方案可克服这类硼玻璃产品实际生产中其缺陷：在这类硼玻璃产品实际生产中，其技术缺陷在于：硼成份达10-20％时，现实的生产中会把熔池严重腐蚀，由于硼成份对耐火砖的侵蚀快，2年就要停产更换许多被侵蚀 的耐火砖，要对生产线进行冷修；耐火砖替换又成本很高，加上生产线2年要停产冷修一的寿命太短，更推高了总成本，设备维护成本高、设备使用效率低；所以有克服缺陷的必要。 
见本发明权利要求及第一到第六实施例又比较对比例1，包装与器皿的硼玻璃实施例：本发明技术方案克服了各种传统的尤其必须由硼为助溶成份的技术偏见；又是对硼的助溶剂性能技术要素省略发明的技术方案；所以在现实的生产中不会把熔池严重腐蚀；不会由于硼成份对耐火砖的侵蚀快，2年就要停产更换许多被侵蚀的耐火砖，不会2年就对生产线进行冷修；本发明技术方案的拉管成型，吹制成型，压制成型制备工艺及包装用硼玻璃制品与硼玻璃器皿制品的设备使用效率，可达正常的约8年左右；比较之下，有生产效率大增，又减少了成本的技术效果； 
E本发明技术方案可克服这类硼玻璃产品实际生产中其缺陷：在这类硼玻璃产品实际生产中，由于粘度温度太高，其技术方案只限于氧化铝含量一般为6-12％，强度仅为80MPa以内；如果这类硼玻璃，把氧化铝含量上升为13-33％，就会出现其实际溶化粘度温度101.5(帕·秒)时，将大大高于其现有的大大高于其现有的1720℃；就会出现其实际排气泡与澄清粘度温度102(帕·秒)时，将大大高于其现有的1540℃；这就会使产品的实际溶化工艺和实际排气泡与澄清工艺不能完成，产品生产不出来；所以使电子、照明、医药、生活或工业热加工、太阳能等用途领域的玻璃制品的耐用性能、抗摔性能、抗碰撞抗冲击性能、轻薄化性能受局限；所以有克服缺陷的必要。 
见本发明权利要求及第一到第六实施例又比较对比例1，包装与器皿的硼玻璃实施例：本发明发现和产生了产品的高氧化铝含量(氧化铝含量为13.6-33％或18.1-33％或21.1-33％)的铝、硅、钙、镁共熔体功能的新的产品性质，所以产生了在生产效率大增；又减少了成本；生产中无排放含硼或氟的毒气；大幅节能降耗又减少碳排放的前提下：该玻璃制品的抗折强度达85-180MPa。由于强度上升由此可产生的玻璃可轻薄2-3倍的节能、节约资源、节约物流、仓储2-3倍的预料不到的技术效果； 
(2)、比较本发明人现有技术：申请号为201110060915.8的专利发明名称为：一种有高强度的节能环保的低粘度特征玻璃的制备工艺，其的现有技术技 术方案中没有任何成型粘度温度103(帕·秒)与折晶温度的关系的揭示；本发明确揭示了其实际的析晶温度较高的缺陷：由于技术方案中氧化钙比例偏高，其许多成份的析晶粘度为102.5(帕·秒)-102.9(帕·秒)，大大高于103.0(帕·秒)玻璃的成型温度；所明为防玻璃液在成型前的工艺阶段析晶，就只有在成型时把粘度温度升在102.3(帕·秒)-102.8(帕·秒)，而不是成型的粘度温度103.0(帕·秒)；但这时玻璃液的粘度太低，流变性太大，不易控制成剪切的合适于工艺要求准确重量的玻璃滴，不能合格地进入模具或下一工艺程序；不易于得到厚薄一致，大小一致，重量一致的，或拉管、或吹制、或压制、成型工艺的产品品质合格的玻璃制品；或出现产品品质低，合格不高的难题。 
这将有利于控制产品因的熔化不好产生的玻璃结石、碴点和排泡工艺不好产生的气泡率等缺陷，尤其对于降低碴点、结石率、气泡率、不合格的产品成型变形等缺陷也提供了一个好的大的工艺控制范围。 
(3)、在各种钠钙玻璃医用、工业用、化工用、新能源用、日用的管、杯、盘、瓶、罐类的玻璃制品中，由于热膨胀系数高，在550--620℃的两端数值之间产生达百万分之20的热膨胀突变，会产生破裂和爆裂，会产生自爆炸的危险；见本发明权利要求及第一到第六实施例又比较对比例3；从试例可见，本发明人现有技术：申请号为201110060915.8的专利发明名称为：(一种有高强度的节能环保的低粘度特征玻璃的制备工艺)，实际溶化粘度温度为101.5(帕·秒)时的温度为1530℃；实际均化排气泡粘度温度102(帕·秒)时为1380℃；成型粘度温度103(帕·秒)为1160℃；折晶温度上线为1200℃； 
从试例可见，由于这个本人的先有技术方案中氧化钙比例偏高(其权利要求氧化硅的含量是氧化钙含量的1.9-4.1倍，而本发明为4.11-5.48倍)所以对比例3其析晶粘度大大高于103.0(帕·秒)玻璃的成型温度40℃；所以为防玻璃液在成型前的工艺阶段析晶，就只有在成型时把粘度温度大幅上升，但这时玻璃液的粘度太低，流变性太大，不易控制成剪切的合适于工艺要求准确重量的玻璃滴，不能合格地进入模具或下一工艺程序；不易于得到厚薄一致，大小一致，重量一致的，或拉管、或吹制、或压制、成型工艺的产品品质合格的玻璃制品；或出现产品品质低，合格不高的难题。 
而本发明的玻璃的制备工艺的前述第一到六实施例，由于这个本人的技术 方案中氧化钙比例偏低，成型温度103.0(帕·秒)都高于玻璃析晶粘度，克服了此难题；使玻璃液的成型粘度及流变性合适于工艺要求，易控制玻璃滴的剪切，产生合适于工艺要求的准确重量的玻璃滴，能合格地进入模具或下一工艺程序；也易于得到厚薄一致，大小一致，重量一致的，或拉管、或吹制、或压制、成型工艺的产品品质合格的玻璃制品；使生产工艺能控制出现高合格率品质的技术效果； 
(4)例如对比文件：现有技术US3929497A(30.12.1975)，以下简称(97A)，是38年前的采用铸铁模具来铸造析晶玻璃棒的制作玻璃纤维的技术；根据中国专利审查指南二部分四章4，5巳知产品的新用途发明的内容，本发明技术方案与对比文件(97A)公开的一种用于生产纤维的结晶玻璃棒区别的很大；本发明强调尤其新发现了低热膨胀系数性质；新发现了高铝含量条件下的铝、硅、钙、镁的共溶体新性质和低粘度温度新性质；所以在用于或拉管、或吹制、或压制、成型工艺的产品品质合格的玻璃制品新用途中； 
本发明技术方案是硅、钙、镁要素比例窄范围或不同范围的创新技术方案的选择发明；又是对硼的助溶剂要素省略发明的技术方案；所以克服了各种传统的尤其必须加入氧化硼才可使玻璃获得(本发明玻璃的热膨胀系数在100℃-700℃或100℃-630℃时，每100℃的两端数值之间的差别，为百万分之1.0-百万分之3.0以内)的低热膨胀系数特征的技术偏见；所以可以在拉管成型，吹制成型，压制成型制备工艺及包装用硼玻璃制品与硼玻璃器皿制品的领域中，拥有低热膨胀系数特征的显著的技术效果的同时，还发现和产生了产品的高氧化铝含量(氧化铝含量为13.6-33％或17-33％或21-33％)的铝、硅、钙、镁共熔体功能的新的产品性质，所以产生了在生产效率大增；又减少了成本；生产中无排放含硼或氟的毒气；大幅节能降耗又减少碳排放的前提下：该玻璃制品的抗折强度达85-180MPa的技术效果(见第一到六实施例)；由于强度上升由此可产生的玻璃可轻薄2-3倍的节能、节约资源、节约物流、仓储2-3倍的预料不到的技术效果。 
对上面所述的部分：(4)例如对比文件：US3929497A(30.12.1975)]，概括为： 
由于新的上述产品的性质的揭示和发现(对硼的助溶剂性能技术要素省略 发明的技术方案，拥有新的低热膨胀系数性质的同时，还新发现和产生了产品的高氧化铝含量(氧化铝含量为13.6-33％或17-33％或21-33％)的铝、硅、钙、镁共熔体功能的新的产品性质)；克服了上述之涉及或拉管成型制备工艺、或吹制成型制备工艺或压制成型制备工艺领域及新能源用、医用、电子、工业用、化工用、日用的管、杯、盘、瓶、罐类玻璃制品领域的多种现有技术偏见； 
产生了以下几个预料不到的以下技术效果：在生产设备使用效率大增；又大大减少了维修成本；生产中无排放含硼的毒气；大幅节能降耗又减少碳排放的前提下：该玻璃制品的抗折强度达85-180MPa的技术效果，而由于强度上升，可产生使玻璃制品的轻薄2-3倍的节能、节约资源、节约物流、节约仓储2-3倍的预料不到的技术效果。 
本发明技术方案与现有一切涉及或拉管成型制备工艺、或吹制成型制备工艺或压制成型制备工艺领域及新能源用、医用、电子、工业用、化工用、日用的管、杯、盘、瓶、罐类玻璃制品领域的技术比较，发现了本发明技术方案产生的新的没有被揭示和公开的新的性质；而且这种性质是事先无法推测和推理出来的；上述的本发明所发现的新的产品性质及产生预料不到的技术效果，是行业领域中人们渴望解决而又一直没有获得成功的技术难题。并克服了传统的技术偏见，技术效果产生了“质”和“量”二者的变化，说明技术方案是非显而易见的，具有突出的实质性特点，具有显著的技术进步，具有创造性。 
以上所述，仅是为了说明本发明的较佳优选实施例而已，然而其并非是对本发明的限制，任何熟悉本项技术的人员可能利用上述揭示的技术内容加以变更或修饰为等同变化的等效实施例，都可以按不同要求和性能实施一种有低热膨胀系数特征的玻璃的制备工艺及其玻璃制品的专利技术。可见，凡是未脱离本发明技术方案的内容，尤其是权利要求之内容，依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改，等同变化与修饰，均仍属本发明技术方案的范围内。 

Claims (8)

1.一种低热膨胀系数的玻璃的制备工艺，其特征在于包括以下步骤： 
步骤1：提供玻璃的原材料，按重量百分率计，在该玻璃的原料中，氧化钠的含量为0.01-18％，氧化铝含量为13.6-33％，氧化硅的含量是氧化钙含量的4.11倍-5.48倍，氧化钙的含量是氧化镁的含量的0.8倍-1.99倍； 
步骤2：将所备之各类原料，送入原料混合搅拌装置中，搅拌混合； 
步骤3：使配合好的原料进入熔池中，在对应于各玻璃配方的熔化温度熔化，形成预定的粘度的玻璃液，再均化，澄清，排出气泡，形成可流动的熔融体； 
步骤4：有三种选择： 
选择之一，使用拉管成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体经拉管装置拉制成玻璃管而成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的玻璃制品；并且该玻璃的热膨胀系数在100℃-630℃的每100℃之间的差别为百万分之1.0-百万分之3.0以内；该玻璃吸水率在0-0.3％的范围内，该玻璃的抗折强度达85-180MPa；或者 
选择之二，使用吹制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体采用吹制工艺成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的玻璃制品；并且该玻璃的热膨胀系数在100℃-630℃的每100℃之间的差别为百万分之1.0-百万分之3.0以内；并该玻璃吸水率在0-0.3％的范围内；该玻璃的抗折强度达85-180MPa；或者 
选择之三，使用压制成型工艺：对步骤3中形成的熔融玻璃体分量或分切后，在模具中压制成型，经退火、冷却，即可制得所述有低热膨胀系数特征的玻璃制品；并且该玻璃的热膨胀系数在100℃-630℃的每100℃的差别为百万分之1.0-百万分之3.0以内；该玻璃吸水率在0-0.3％的范围内；该玻璃的抗折强度达85-180MPa。 
2.如权利要求1所示的低热膨胀系数的玻璃的制备工艺，其特征在于，按重量百分率计，该玻璃中氧化铝含量为17-33％。 
3.如权利要求2所示的低热膨胀系数的玻璃的制备工艺，其特征在于，按重量百分率计，该玻璃中氧化铝含量为21-33％。 
4.如权利要求1至3任意一项所示的低热膨胀系数的玻璃的制备工艺，其特征在于，按重量百分率计，制品中氧化硅是氧化钙的4.11倍-4.56倍或者4.57-5.48倍。 
5.如权利要求1至3任意一项所示的低热膨胀系数的玻璃的制备工艺，其特征在于，按该玻璃按重量百分率计，氧化钠的含量为0.01-18％，氧化铝含量为13.6-33％，氧化硅的含量是氧化钙含量的4.11倍-5.48倍，氧化钙的含量是氧化镁的含量的0.8倍-1.99倍。 
6.一种低热膨胀系数的玻璃制品，其特征在于，按该玻璃按重量百分率计，氧化钠的含量为0.01-18％，氧化铝含量为13.6-33％，氧化硅的含量是氧化钙含量的4.11倍-5.48倍，氧化钙的含量是氧化镁的含量的0.8倍-1.99倍；该玻璃制品的热膨胀系数在100℃-630℃的每100℃的差别为百万分之1.0-百万分之3.0以内； 
该玻璃制品的吸水率在0-0.3％的范围内； 
该玻璃制品的抗折强度达85-180MPa。 
7.如权利要求6所示的低热膨胀系数的玻璃制品，其特征在于，该玻璃的热膨胀系数在100℃-700℃的每100℃的两端数值之间的差别为百万分之1.0-百万分之3.0以内。 
8.如权利要求6或7所示的低热膨胀系数的玻璃制品，其特征在于，其实际溶化粘度温度101.5帕·秒时为1480℃-1690℃；实际排气泡与澄清粘度温度102帕·秒时为1370℃-1490℃。 
CN 201310108590 2012-06-05 2013-04-01 低热膨胀系数的玻璃、制备工艺及其玻璃制品 Withdrawn CN103145333A (zh)

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