CN102713162A - 控制静子叶片角度位置的系统和优化所述角度位置的方法 - Google Patents

控制静子叶片角度位置的系统和优化所述角度位置的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN102713162A
CN102713162A CN2010800443847A CN201080044384A CN102713162A CN 102713162 A CN102713162 A CN 102713162A CN 2010800443847 A CN2010800443847 A CN 2010800443847A CN 201080044384 A CN201080044384 A CN 201080044384A CN 102713162 A CN102713162 A CN 102713162A
Authority
CN
China
Prior art keywords
vsv
blade
turbogenerator
angular orientation
cou
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN2010800443847A
Other languages
English (en)
Other versions
CN102713162B (zh
Inventor
大卫·朱利安·博耶
赛德瑞克·德杰拉希
朱利安·亚历克西斯·路易斯·里科德奥
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Safran Aircraft Engines SAS
Original Assignee
SNECMA SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by SNECMA SAS filed Critical SNECMA SAS
Publication of CN102713162A publication Critical patent/CN102713162A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN102713162B publication Critical patent/CN102713162B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C9/00—Controlling gas-turbine plants; Controlling fuel supply in air- breathing jet-propulsion plants
    • F02C9/16—Control of working fluid flow
    • F02C9/20—Control of working fluid flow by throttling; by adjusting vanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D17/00—Regulating or controlling by varying flow
    • F01D17/10—Final actuators
    • F01D17/12—Final actuators arranged in stator parts
    • F01D17/14—Final actuators arranged in stator parts varying effective cross-sectional area of nozzles or guide conduits
    • F01D17/16—Final actuators arranged in stator parts varying effective cross-sectional area of nozzles or guide conduits by means of nozzle vanes
    • F01D17/162—Final actuators arranged in stator parts varying effective cross-sectional area of nozzles or guide conduits by means of nozzle vanes for axial flow, i.e. the vanes turning around axes which are essentially perpendicular to the rotor centre line
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C9/00—Controlling gas-turbine plants; Controlling fuel supply in air- breathing jet-propulsion plants
    • F02C9/16—Control of working fluid flow
    • F02C9/20—Control of working fluid flow by throttling; by adjusting vanes
    • F02C9/22—Control of working fluid flow by throttling; by adjusting vanes by adjusting turbine vanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C9/00—Controlling gas-turbine plants; Controlling fuel supply in air- breathing jet-propulsion plants
    • F02C9/48—Control of fuel supply conjointly with another control of the plant
    • F02C9/50—Control of fuel supply conjointly with another control of the plant with control of working fluid flow
    • F02C9/54—Control of fuel supply conjointly with another control of the plant with control of working fluid flow by throttling the working fluid, by adjusting vanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
    • F04D27/02—Surge control
    • F04D27/0246—Surge control by varying geometry within the pumps, e.g. by adjusting vanes

Abstract

本发明涉及一种控制静子叶片角度位置的系统，其包括根据其中一个转速(N1，N2)计算叶片设定角度位置(VSVCAL)的装置(20)和修正设定位置(VSVCAL)的模块(1)，所述模块包括：测定叶片角度位置(VSV)的装置(2)；测量涡轮发动机燃油流量(WFM)的装置(3)；储存器单元(4)，其中，叶片连续角度位置(VSVCOU，VSVREF)与在所述角度位置处测量的涡轮发动机燃油流量(WFMCOU，WFMREF)相关联；以及根据叶片连续两次角度位置(VSVCOU，VSVREF)之间测量的燃油流量(WFMCOU，WFMREF)之间的差测定修正角(VSVCORR)的装置(5)。本发明还涉及优化所述共同角度位置的方法。

Description

控制静子叶片角度位置的系统和优化所述角度位置的方法
本发明涉及燃气涡轮发动机领域，所述发动机包括至少两个转子，而且包括一个或多个静子级，在这些级中，叶片为变螺距叶片。
本发明的目的是优化所述静子叶片的角度位置，以便当涡轮发动机以稳定转速运行时，可降低燃油消耗。“稳定转速”是指发动机转速，在该转速下由发动机所提供的推力始终大体不变。
例如，双转子燃气涡轮发动机的每个转子包括至少一个压气机和一个安装在所述压气机下游的涡轮。按照惯例，在本申请中，术语“上游”和“下游”的定义是相对于涡轮发动机中空气的流动方向。传统上，压气机包括几个转子级，目的是加速和压缩发动机内从上游到下游移动的空气流。为了在加速后对空气流整流，静子级直接布置在每个转子级的出口位置。
静子级的形状为固定轮形式，轴向延伸，径向静子叶片安装在静子轮的周缘。为了通过转子级下游的静子级对空气流的整流进行优化，可以对静子叶片的角度方向进行修正，所述叶片称之为变螺距叶片。为此，涡轮发动机包括一个控制压气机静子叶片角度位置的系统。
传统上，参照示意图1A，双转子涡轮发动机M的静子叶片角度位置主要取决于高压转子的转速N2和压气机入口位置的温度T25。为此，针对转子的给定转速N2，控制系统设有计算每个静子轮上叶片角度位置设定值VSVCAL的装置20。所计算出的设定值VSVCAL发送到传动装置6，后者用来修正涡轮发动机M静子叶片的当前角度位置。
计算装置20根据以前确定的数学定律进行编程，目的是适合“平均寿命(average)”发动机，既不是太新(刚出厂的新发动机)，也不是太“旧(worn)”(准备大修)。
实际上，实际的发动机都不符合针对其所计算的数学定律的“平均寿命”发动机。当前系统的数学定律考虑了发动机的裕度要求(老化的鲁棒性裕度、发动机与发动机的差异裕度(margins of dispersion)、污垢裕度等)。结果，叶片的角度位置并没有针对实际的发动机进行优化，而是对新发动机或降性能发动机都是固定的。
一种解决方案是修正数学定律，以便考虑到发动机的磨损和发动机之间差异的参数。然而，这个解决方案很难实施，所述参数很多，难于模拟。
为了解决这些缺陷，申请者提出了一种可控制涡轮发动机压气机变螺距静子叶片角度位置的系统，所述压气机包括至少两个转子，每个转子以转速(分别为N1和N2)旋转，适用于以稳定转速运行的涡轮发动机，所述系统包括：
-根据其中一个转速(N1，N2)计算叶片角度设定位置的装置，以及
-修正设定位置的模块，该模块包括：
○确定叶片角度位置的装置；
○测量涡轮发动机燃油流量的装置；
○存贮器，其中，叶片连续角度位置与在所述角度位置测量的涡轮发动机燃油流量相联系；以及
○确定修正角的装置，所述装置可根据叶片的连续两个角度位置之间测量的燃油流量之间的差来计算修正角。
根据本发明的系统可有利地确定叶片的角度位置，以优化涡轮发动机的燃油消耗。申请者已经确定，涡轮发动机在给定稳定转速时，其燃油流量是叶片角度位置的函数，而且，该函数具有局部的最小值。换句话说，通过局部改变叶片的角度位置，可以确定叶片当前角度位置必须修正的范围，以限定燃油流量。本发明的修正模块可以对控制叶片角度位置的传统系统进行补充，改善发动机给定稳定转速时的性能。
不同于现有技术，在现有技术中，确定叶片角度位置的定律对于所有发动机来讲都是固定不变的，不考虑发动机参数差异或其磨损参数，根据本发明的系统允许根据发动机状态来调整叶片的角度位置。申请者并不是列出发动机磨损或差异的所有参数和获得多个复杂数学定律，而是直接测量角度变化对燃油消耗的影响。
根据本发明，在对应于“平均寿命”发动机的数学模型的基础上计算出的理论设定位置得到了修正。这种系统可以直接装入目前的涡轮发动机中。而由此需要解决的新的问题是确定叶片角度位置的最佳值。
优选地，该系统包括了一种加法器(adder)，将修正角补充到设定角度位置上，以计算优化的设定位置。因此而修正设定值，以考虑燃油的消耗。
另外，优选地，该系统包括一个传动装置，根据优化的设定位置，控制叶片的角度位置。这样，传动装置可对当前角度位置进行修正，以便“符合”优化的设定位置。
另外，优选地，修正模块包括检查涡轮发动机状态的装置和抑制修正叶片当前角度位置的装置，所述抑制装置只有在涡轮发动机状态不适合对叶片角度位置进行修正时才启动。
如果涡轮发动机状态不适合对叶片角度位置进行修正时，所述抑制装置则启动。根据检查装置的指令，抑制装置可以阻止对叶片角度位置的修正，因为此时修正会危及涡轮发动机或不适合其工作状态。
优选地，修正模块包括限制修正角值的装置，所述装置用来限制修正角值，目的是保持在无风险工作范围内。
本发明还涉及到包括上述控制系统的涡轮发动机。
另外，本发明还涉及到优化涡轮发动机压气机静子叶片当前角度位置的方法，所述压气机包括至少两个转子，每个转子以转速(N1，N2)旋转，适用于以稳定转速工作的涡轮发动机，所述方法包括：
a)在叶片参考角度位置处，确定涡轮发动机的参考燃油流量；
b)在叶片的当前角度位置处，确定涡轮发动机的当前燃油流量；
c)根据参考燃油流量和当前燃油流量之间的差，计算修正角，以便降低燃油流量；
d)将所述修正角加到此前计算设定位置上，以便获得优化设定位置；
e)修正叶片的当前角度位置，从而使其与优化设定位置一致。
优选地，以前次迭代的步骤(b)的当前角度位置作为步骤(a)的参考角度位置，重复实施步骤(a)到(e)。
有利的是，这样，可以“逐步”优化叶片的角度位置，确保精确优化，不会带来任何有害的不利影响，诸如出现瞬变过程。
再者，优选地，采用最优化方法来计算修正角，优选地，采用燃油函数F的最速下降法，确定相对于叶片角度位置的涡轮发动机的燃油流量。
燃油函数F允许局部最小值，确保最优化方法的收敛性。它也可以偶尔是凸的，确保最佳角度位置的存在。
还优选地，修正角的值得到限制，以便保持在无风险运行范围内(超速、湍振、温度升高，等等)。
根据本发明的另一个实施方式，检查发动机的状态，且如果涡轮发动机状态不适合修正叶片角度位置时，可阻止对叶片当前角度位置的修正。
下面借助附图可以更好地理解本发明，附图如下：
-图1A示出了根据现有技术控制叶片角度位置的系统；
-图1B示出了采用本发明的修正角度位置的模块来控制叶片角度位置的系统；
-图2为涡轮发动机静子叶片角度控制系统第一个实施方式示意图，该系统用来计算修正角；
-图3为控制系统第二个实施方式示意图，所示系统带有修正抑制装置；
-图4为控制系统第三个实施方式的示意图，所示系统带有限制修正角值的装置，以及
-图5为发动机燃油流量变化示意曲线图，该流量随发动机静子叶片角度位置而变化，适用于发动机的确定的稳定转速。
图1B所示为根据本发明的涡轮发动机高压压气机静子叶片角度位置控制系统，所示为双转子发动机；低压转子的转速为N1，高压转子的转速为N2。借助于油门，发动机通过向其指示所需推力而得到控制；推力与低压转子的转速直接联系。为此，推力设定赋予了低压转子转速设定N1DMD。为了清晰起见，涉及低压转子转速的标记N1同样也用于发动机推力，因为这两个参数之间是直接联系的。同样，标记N1可对应于与发动机推力具有直接联系的其它参数，特别是对应于所属领域技术人员所熟知的参数EPR“发动机压力比”。
传统上，涡轮发动机包括根据高压本体转速N2和高压转子温度T25计算静子叶片设定角度位置VSVCAL的装置20。所述计算装置20采用所属领域技术人员所熟知的数学定律来进行编程，从而可根据高压转子转速N2来计算设定角度位置VSVCAL。
根据本发明的控制系统还包括修正发动机M静子叶片设定位置VSVCAL的模块1。修正模块1可确定修正角VSVCORR，优化燃油消耗。控制系统还包括加法器S，用来接收所计算的设定值VSVCAL和修正角VSVCORR，作为输入信息，以便将对应于其两个输入参数(VSVCORR，VSVCAL)总和的优化设定值VSV新作为输出信号来发送。控制系统还包括传动装置6，该传动装置可根据优化的设定值VSV新来对叶片当前角度位置VSVCOU进行修改。
依然参照图1B，控制系统包括估算为保持转速N1所必需的燃油的模块31，又称之为修正网，该模块将转速设定值N1DMD作为输入信息来接收，该转速设定值对应于所期望转速，也就是说，对应于所期望的推力级。控制系统还包括燃油控制装置30，该装置由修正网31控制，能够根据发动机有效转速N1EFF—例如，由转速传感器所测的—来对燃油流量进行修正。
如果提供给发动机M的燃油流量不能达到所要求推力(N1EFF低于N1DMD)，修正网31会指示燃油控制装置30，增加给发动机M的燃油供给流量，从而弥补期望转速N1DMD和有效转速N1EFF之间的差别。
参照图2，根据本发明第一个实施方式的修正模块1，包括测定叶片角度位置VSV的装置2，所述装置本身已为人们所熟知，其形式如位置传感器，以及在叶片给定角度位置VSV处测定涡轮发动机燃油流量WFM的装置3。测定流量的装置3可以是直接的，例如可采用安装在涡轮发动机燃烧室喷油器上游的传感器的形式，或者是间接的，例如，测量封闭涡轮发动机燃油管路通道截面的部件的线性位置，而该截面的尺寸已知。一般来讲，这些测定装置2，3都会连续起动，目的是不断地监视叶片的角度位置和燃油消耗情况。
修正模块1还包括一个储存器4，其中，叶片连续角度位置VSV都与在所述角度位置VSV处所测的涡轮发动机的燃油流量WFM相关。随着时间的推移，修正模块1的储存器4由所述测定装置2，3给予补充。实际上，储存器4仅容纳了一定数量的数值对(VSV，WFM)，最老的数值对总是被更新的数值对所取代。例如，储存器4包括至少两对：一对是当前值(VSVCOU，WFMCOU)，另一对是过去值，称之为参考值(VSVREF，WFMREF)。
在本案例下，对发动机稳定转速运行有一定限制，发动机提供的推力始终为大体恒定不变。例如，在稳定工作时，转速N1不变，或者，参数EPR不变。在稳定转速时，通过分析离散函数，以下称之为燃油函数F，根据静子叶片的角度值VSVCOU，可以很方便地监视燃油流量WFMCOU的变化，而所述函数则由控制系统1中的储存器4的数值对来确定。
对于涡轮发动机以恒定转速N1运行来讲，又称之为“iso N1”，申请者已经研究了燃油函数F，该函数确定了相对于叶片角度位置VSVCOU的燃油流量WFMCOU，同时，确定了该燃油函数F为局部凸的，因此，存在燃油消耗最低的叶片角度位置，这个最佳角度位置标记为VSVOPT。图5示出了发动机确定的稳定转速的燃油函数F和最佳角度位置。
角度位置VSVOPT称之为发动机最佳位置有两个原因。首先，相对于发动机的确定的稳定转速为最佳，最佳角度位置会随着给定转速的变化而变化。第二，相对于发动机本身为最佳，通过显然考虑了发动机磨损状态和制造差异，所述角度位置VSVOPT被确定为“适合”该发动机。换句话说，根据制造裕度和与安装相关的变化情况，给定发动机并不具有与同一系列另一台发动机完全相同的特性，结果，每台发动机有其特定的最佳角度位置VSVOPT。
修正模块1还包括测定修正角VSVCORR的装置5，所述装置可根据在叶片连续两次角度位置之间所测燃油流量之间的差来计算修正角VSVCORR。换句话说，修正角VSVCORR并不是通过分析发动机固有参数来计算的，而是通过对所需结果的优化来进行的，从而获得尽可能最低的燃油消耗WFMOPT。
为此，测定修正角VSVCORR的装置5可在iso N1时测定燃油函数F的局部最小值，且可通过了解该函数的仅仅几个值(最后的连续角度位置)来测定。在本示例中，测定修正角VSVCORR的装置5是通过优化函数来编程的，其作用就是在限制其值的同时可测定修正角VSVCORR。具体来讲，如果叶片当前角度位置VSVCOU通过太高的修正角值VSVCORR来修改时，发动机会出现瞬变过程，这会对发动机带来损坏。
优化的原则在于，局部具有叶片当前角度位置的变化，测量该角度变化对有效燃油流量的影响，以便从中了解如何修正当前角度位置。
因此，根据本发明的优化功能可以通过限制瞬变过程的发生而安全地改善发动机的效能。下面介绍最速下降法的优化功能，但是，其它优化方法也适用，诸如采用最小平方法进行最优化等。最速下降法可非常简单地优化角度位置。
最速下降法采用储存器4内存储的数值对(VSVCOU，WFMCOU；VSVREF，WFMREF)，计算叶片当前角度位置VSVCOU时燃油函数F的梯度值，所述角度位置相对于其此前的角度位置VSVREF。于是，从中可推断出燃油函数F的收敛性方向。通过线性优化，根据当前角度位置VSVCOU梯度值和饱和增量SAT1和收敛性率μ，计算修正角VSVCORR，选择收敛性率μ，从而在与最佳角度位置VSVOPT的快速收敛性和防止涡轮发动机出现瞬变过程之间取得折中。
根据最优化功能，从中推断出修正角值VSVCORR，该值必须加到设定位置VSVCAL，目的是获得优化设定值VSV新。传动装置6可修正叶片当前角度位置VSVCOU，以便对应于优化的设定位置VSV新。优化的设定位置VSV新不一定对应于最佳角度位置VSVOPT，因为当前角度位置VSVCOU修正过大会造成压气机湍振。优选地，最优化可重复地逐渐进行。
根据叶片角度位置的最优化情况，将发动机调整到以较低燃油流量运行的给定转速上。参照图1B，燃油控制装置30指示修正网31保持相同转速N1，尽管因叶片当前角度位置修正而对高压转子特性进行了修正。因此，节省了燃油。
优选地，参照图4，修正模块1包括限定修正角值VSVCORR的装置9，用来通过梯度饱和阈值SAT2来限制修正角，以防止在对叶片当前角度位置VSVCOU进行修正期间出现振动。另外，还可以检查最优化方法的收敛性速度。饱和函数SAT2和饱和增量SAT1可以一起使用，也可单独使用。
例如，最速下降优化法可以遵循如下迭代的数学关系：
VSVCORR(t)＝-SAT1[gradient F(VSVCOU)xμ]+VSVCORR(t-1)
VSVCORR’(t)＝signVSVCORR(t))*min(|VSVCORR(t)|，SAT2)
VSV新(t)＝VSVCAL(t)+VSVCORR’(t)
为了启动最优化过程，必须对叶片当前角度位置进行非常轻微修正，目的是进行优化和开始该程序。而后，通过“激活”系统来启动优化方法。另外，初始化也可以从表示叶片角度位置VSV变化方向的数学模型中产生，从而减小燃油流量WFM。
根据本发明的优选实施方式，参照图3，修正模块1包括抑制装置7，用来通过测定修正角的装置5来相抵消所计算的修正角值VSVCORR。这样，在发动机不以稳定转速运行时，就可以阻止传动装置6对叶片角度位置的修正。
不言而喻，限制装置9和抑制装置7可以在同一控制系统1中使用。
在这个实施方式中，抑制装置7采用了“或”逻辑门的形式，连接到测量发动机状态—也就是说，“其健康状态”—的装置8上。例如，测量发动机状态的装置8包括：
-储存湍振类型事件的装置。如果在涡轮发动机使用寿命期间发现湍振现象，抑制装置7就会抑制该逻辑程序。
-测量相对于预定裕度的排气温度裕度的装置，称之为EGT“排气温度”裕度参数。如果发现裕度不足，抑制装置7就会抑制该逻辑程序。
-通过测量流量系数和高压压气机效能的传感器来估算涡轮发动机压气机状态的装置。这些系数代表了发动机的状态，将其与相对于“健康”发动机(即，良好状态下的发动机)预定阈值进行比较。如果超过阈值，抑制装置7就会抑制该逻辑程序。
-测量发动机稳定性的装置，所述装置用来测量各个值，诸如低压转子转速(N1EFF)、高压转子转速(N2)及其变化情况。如果出现瞬变过程，抑制装置7就会抑制该逻辑程序。
同样，如果飞机驾驶员想操作油门来使发动机加速或减速，则会禁止修正，且不再对叶片角度位置进行优化。这种检查通过监测发动机瞬变过程的装置(图中未示)来进行。
另外，本发明还涉及到对涡轮发动机压气机静子叶片当前角度位置优化的方法，所述压气机包括至少两个转子，每个转子都以一种速度旋转，适用于以稳定转速运行的涡轮发动机，所述方法包括：
a)在叶片参考角度位置VSVREF处，确定涡轮发动机参考燃油流量WFMREF；
b)在叶片当前角度位置VSVCOU处，确定涡轮发动机当前燃油流量WFMCOU；
c)根据参考燃油流量WFMREF和当前燃油流量WFMCOU之间的差，计算修正角VSVCORR，以便减小燃油流量；
d)将修正角VSVCORR加到设定位置VSVCAL上，以便计算优化设定位置VSV新；
e)修正叶片当前角度位置VSVCOU，从而使其与优化设定位置VSV新一致。
优选地，以前次迭代的步骤(b)的当前角度位置VSVCOU作为步骤(a)的参考角度位置VSVREF，重复实施步骤(a)到(e)。
如图5所示，叶片角度位置VSVCOU在每次重复(I1，I2，I3)后都会优化，从而将燃油消耗降到最小。有利的是，这样会接近最佳角度位置VSVOPT，以优化给定转速时的燃油消耗，同时，防止了瞬变过程的发生，瞬变过程在叶片角度位置突然改变的情况下很可能会损坏发动机。
再者，优选地，测试发动机转速的稳定性，且如本发明控制系统上面所述，如果稳定性测试失败时，叶片当前角度位置VSVCOU的修正就会被禁止。

Claims (8)

1.一种控制涡轮发动机压气机变螺距静子叶片角度位置的系统，所述压气机包括至少两个分别以一转速(分别为N1和N2)旋转的转子，适用于以稳定转速运行时的涡轮发动机，所述系统包括：
-根据其中一个所述转速(N1，N2)计算叶片角度设定位置(VSVCAL)的装置(20)，以及
-修正所述设定位置(VSVCAL)的模块(1)，该模块包括：
○测定叶片角度位置(VSV)的装置(2)；
○测量涡轮发动机燃油流量(WFM)的装置(3)；
○储存器(4)，其中，叶片连续角度位置(VSVCOU，VSVREF)与在所述角度位置(VSVCOU，VSVREF)处测量的涡轮发动机燃油流量(WFMCOU，WFMREF)相关联；
○测定修正角(VSVCORR)的装置(5)，所述装置可根据叶片连续两次角度位置(VSVCOU，VSVREF)之间测量的燃油流量(WFMCOU，WFMREF)之间的差，计算所述修正角(VSVCORR)；
-将所述修正角(VSVCORR)加到所述设定角度位置(VSVCALC)以计算优化设定位置(VSV新)的加法器(S)，以及
-根据所述优化设定位置(VSV新)来控制叶片的角度位置的传动装置(6)。
2.根据权利要求1所述的系统，其特征在于，所述修正模块(1)包括检查涡轮发动机状态的装置(8)和抑制叶片当前角度位置(VSVCOU)修正的装置(7)，如果涡轮发动机状态不适合叶片角度位置修正时，所述抑制装置(7)则启动。
3.根据权利要求1或2所述的系统，其特征在于，所述修正模块(1)包括限制所述修正角值(VSVCORR)的装置(9)，所述装置用来限制所述修正角值(VSVCORR)。
4.一种包括根据权利要求1-3中任意一项所述的控制系统的涡轮发动机。
5.一种优化涡轮发动机压气机静子叶片当前角度位置(VSVCOU)的方法，所述压气机包括至少两个分别以一转速(N1、N2)旋转的转子，适用于以稳定转速 运行时的涡轮发动机，所述方法包括：
a)在所述叶片的参考角度位置(VSVREF)处，测定涡轮发动机参考燃油流量(WFMREF)；
b)在所述叶片的当前角度位置(VSVCOU)处，测定涡轮发动机当前燃油流量(WFMCOU)；
c)根据所述参考燃油流量(WFMREF)和所述当前燃油流量(WFMCOU)之间的差，计算修正角(VSVCORR)，以便降低燃油流量；
d)将所述修正角(VSVCORR)加到此前计算的设定位置(VSVCAL)上，以便获得优化设定位置(VSV新)；
e)修正所述叶片的所述当前角度位置(VSVCOU)，从而使其与优化设定位置(VSV新)一致。
6.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，
-以前次迭代的步骤(b)的所述当前角度位置(VSVCOU)作为步骤(a)的所述参考角度位置(VSVREF)，重复实施步骤(a)到(e)。
7.根据权利要求5或6所述的方法，其特征在于，
-通过最优化法，优选地，通过燃油函数F的最速下降法来计算所述修正角(VSVCORR)，燃油函数F限定了相对于所述叶片角度位置(VSV)的涡轮发动机的燃油流量(WFM)。
8.根据权利要求5-7中任意一项所述的方法，其特征在于，限定所述修正角(VSVCORR)的值，以限制涡轮发动机瞬变过程的发生。 
CN201080044384.7A 2009-10-06 2010-09-23 控制静子叶片角度位置的系统和优化所述角度位置的方法 Active CN102713162B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0956958 2009-10-06
FR0956958A FR2950927B1 (fr) 2009-10-06 2009-10-06 Systeme de commande de la position angulaire d'aubes de stator et procede d'optimisation de ladite position angulaire
PCT/FR2010/052000 WO2011042636A1 (fr) 2009-10-06 2010-09-23 Système de commande de la position angulaire d'aubes de stator et procédé d'optimisation de ladite position angulaire

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN102713162A true CN102713162A (zh) 2012-10-03
CN102713162B CN102713162B (zh) 2015-04-01

Family

ID=42229372

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201080044384.7A Active CN102713162B (zh) 2009-10-06 2010-09-23 控制静子叶片角度位置的系统和优化所述角度位置的方法

Country Status (9)

Country Link
US (1) US8649954B2 (zh)
EP (1) EP2486244B1 (zh)
JP (1) JP5674796B2 (zh)
CN (1) CN102713162B (zh)
BR (1) BR112012007688B1 (zh)
CA (1) CA2775913C (zh)
FR (1) FR2950927B1 (zh)
RU (1) RU2531488C2 (zh)
WO (1) WO2011042636A1 (zh)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112412887A (zh) * 2020-10-14 2021-02-26 沈阳鼓风机集团股份有限公司 轴流压缩机的静叶调节机构、静叶控制方法及装置
CN113310536A (zh) * 2021-07-29 2021-08-27 中国航发上海商用航空发动机制造有限责任公司 发动机整机试验中压气机进口流量的测量方法
CN113741195A (zh) * 2021-09-14 2021-12-03 厦门大学 一种航空发动机非线性控制方法及系统

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB201120664D0 (en) 2011-12-01 2012-01-11 Rolls Royce Plc Method of positioning a control surface to reduce hysteresis
JP5611253B2 (ja) * 2012-02-23 2014-10-22 三菱重工業株式会社 圧縮機制御装置及びその制御方法、圧縮機システム
US8490404B1 (en) * 2012-02-28 2013-07-23 General Electric Company Sensor-based performance-seeking gas turbine engine control
US10167783B2 (en) * 2012-03-09 2019-01-01 United Technologies Corporation Low pressure compressor variable vane control for two-spool turbofan or turboprop engine
GB201221095D0 (en) 2012-11-23 2013-01-09 Rolls Royce Plc Monitoring and control system
WO2014189574A2 (en) * 2013-03-13 2014-11-27 United Technologies Corporation Variable vane control system
JP6236979B2 (ja) 2013-08-13 2017-11-29 株式会社Ihi ガスタービンエンジン最適制御装置
CN105765197A (zh) * 2013-11-29 2016-07-13 西门子公司 燃气轮机中传感器的检测方法
US9367972B2 (en) * 2014-04-21 2016-06-14 Ford Global Technologies, Llc Method to adjust fuel economy readings for stored energy
US9835041B2 (en) 2014-10-31 2017-12-05 Hamilton Sundstrand Corporation Vane position sensor installation within a turbine case
FR3043432B1 (fr) * 2015-11-05 2019-05-03 Safran Aircraft Engines Procede et dispositif d'ajustement de valeurs de consigne d'une pluralite de geometries variables determinees d'une turbomachine
GB201601427D0 (en) 2016-01-26 2016-03-09 Rolls Royce Plc Setting control for gas turbine engine component(s)
US10961919B2 (en) 2017-08-29 2021-03-30 Pratt & Whitney Canada Corp Corrected parameters control logic for variable geometry mechanisms
US10822104B2 (en) 2017-08-29 2020-11-03 Pratt & Whitney Canada Corp. Variable geometries transient control logic
CN108256176A (zh) * 2017-12-27 2018-07-06 中国航发四川燃气涡轮研究院 一种适应宽流量范围的压气机可调静子三维气动参数化设计方法
US11486316B2 (en) 2018-09-13 2022-11-01 Pratt & Whitney Canada Corp. Method and system for adjusting a variable geometry mechanism
US11168612B2 (en) 2018-09-21 2021-11-09 Pratt & Whitney Canada Corp. Signal processing for variable geometry mechanism control
GB201903062D0 (en) * 2019-03-07 2019-04-24 Rolls Royce Plc Fuel control system
GB201912322D0 (en) * 2019-08-28 2019-10-09 Rolls Royce Plc Gas turbine engine flow control
BE1028232B1 (fr) 2020-04-23 2021-11-29 Safran Aero Boosters Méthode et système de contrôle d'un calage variable d'aubes d'un redresseur d'un compresseur basse pression d'une turbomachine d'aéronef
BE1028302B1 (fr) 2020-05-13 2021-12-16 Safran Aero Boosters Ouverture transitoire d’aubes statoriques dans un compresseur de turbomachine lors d’une acceleration
CN116702511B (zh) * 2023-08-01 2023-10-31 中国航发四川燃气涡轮研究院 一种可调导叶落后角的计算方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2009858A (en) * 1977-12-09 1979-06-20 Gen Electric Method and apparatus for rapid thrust increases in a turbofan engine
US6164057A (en) * 1999-03-16 2000-12-26 General Electric Co. Gas turbine generator having reserve capacity controller
JP2001193480A (ja) * 1999-12-28 2001-07-17 Kawasaki Heavy Ind Ltd ガスタービンの制御方法および制御装置
CN1401888A (zh) * 2001-08-23 2003-03-12 三菱重工业株式会社 燃气涡轮控制设备及使用该设备的燃气涡轮系统

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS55123394A (en) * 1979-03-12 1980-09-22 Hitachi Ltd Capacity control of centrifugal compressor
US4261168A (en) * 1979-10-01 1981-04-14 Grigorian Karen K Apparatus for preventing entry of foreign objects into aircraft power plant
IT1167547B (it) * 1981-07-07 1987-05-13 Snam Progetti Metodo di utilizzazione dell'energia eolica per la produzione autonoma di energia elettrica
US4609165A (en) * 1983-04-25 1986-09-02 Hughes Helicopters, Inc. Helicopter auxiliary energy system
US4529887A (en) * 1983-06-20 1985-07-16 General Electric Company Rapid power response turbine
US4874289A (en) * 1988-05-26 1989-10-17 United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Variable stator vane assembly for a rotary turbine engine
US5715162A (en) * 1992-10-13 1998-02-03 United Technologies Corporation Correlative filter for a synchrophaser
US5622133A (en) * 1994-09-20 1997-04-22 Seagull Decor Co., Ltd. Transport facility with dynamic air cushion
DE4440738A1 (de) * 1994-11-15 1996-05-23 Schottel Werft Schiffsantrieb mit einer Antriebsmaschine im Schiffsrumpf und einem von der Antriebsmaschine angetriebenen Propeller außerhalb des Schiffsrumpfes
DE19804026C1 (de) * 1998-02-02 1999-05-06 Siemens Ag Verfahren und Regeleinrichtung zur Regelung eines Gasturbosatzes, insbesondere von Gas- und Dampf-Kraftwerken
JP3930371B2 (ja) * 2002-04-24 2007-06-13 三菱重工業株式会社 ガスタービン制御装置、ガスタービンシステム及びガスタービン制御方法
FR2885969B1 (fr) * 2005-05-17 2007-08-10 Snecma Moteurs Sa Systeme de commande d'etages d'aubes de stator a angle de calage variable de turbomachine
US20100166562A1 (en) * 2008-12-30 2010-07-01 General Electric Company Turbine blade root configurations

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2009858A (en) * 1977-12-09 1979-06-20 Gen Electric Method and apparatus for rapid thrust increases in a turbofan engine
US6164057A (en) * 1999-03-16 2000-12-26 General Electric Co. Gas turbine generator having reserve capacity controller
JP2001193480A (ja) * 1999-12-28 2001-07-17 Kawasaki Heavy Ind Ltd ガスタービンの制御方法および制御装置
CN1401888A (zh) * 2001-08-23 2003-03-12 三菱重工业株式会社 燃气涡轮控制设备及使用该设备的燃气涡轮系统

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112412887A (zh) * 2020-10-14 2021-02-26 沈阳鼓风机集团股份有限公司 轴流压缩机的静叶调节机构、静叶控制方法及装置
CN112412887B (zh) * 2020-10-14 2022-09-30 沈阳鼓风机集团股份有限公司 轴流压缩机的静叶调节机构、静叶控制方法及装置
CN113310536A (zh) * 2021-07-29 2021-08-27 中国航发上海商用航空发动机制造有限责任公司 发动机整机试验中压气机进口流量的测量方法
CN113741195A (zh) * 2021-09-14 2021-12-03 厦门大学 一种航空发动机非线性控制方法及系统
CN113741195B (zh) * 2021-09-14 2023-09-08 厦门大学 一种航空发动机非线性控制方法及系统

Also Published As

Publication number Publication date
CA2775913A1 (fr) 2011-04-14
WO2011042636A9 (fr) 2011-06-03
EP2486244A1 (fr) 2012-08-15
BR112012007688B1 (pt) 2020-09-29
US20120215417A1 (en) 2012-08-23
CA2775913C (fr) 2017-04-11
BR112012007688A2 (pt) 2016-08-23
WO2011042636A1 (fr) 2011-04-14
EP2486244B1 (fr) 2017-07-26
JP2013506793A (ja) 2013-02-28
FR2950927A1 (fr) 2011-04-08
CN102713162B (zh) 2015-04-01
RU2012118665A (ru) 2013-11-20
RU2531488C2 (ru) 2014-10-20
JP5674796B2 (ja) 2015-02-25
US8649954B2 (en) 2014-02-11
FR2950927B1 (fr) 2016-01-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102713162B (zh) 控制静子叶片角度位置的系统和优化所述角度位置的方法
US8452515B2 (en) System and method for simulating a gas turbine compressor
US11492981B2 (en) Fuel control device, combustor, gas turbine, control method, and program
JP2017166476A (ja) エンジン健全性に応じてタービン冷却を調節するための方法およびシステム
US8490404B1 (en) Sensor-based performance-seeking gas turbine engine control
US10254752B2 (en) Estimation of health parameters in industrial gas turbines
US20110142602A1 (en) Methods of determining variable element settings for a turbine engine
US9581086B2 (en) Turbine operational flexibility
US11149654B2 (en) Systems, program products, and methods for adjusting operating limit (OL) threshold for compressors of gas turbine systems based on mass flow loss
US20180013293A1 (en) Model-based control system and method for tuning power production emissions
JP2008537768A (ja) ブレード先端部のクリアランス制御システム
US9896960B2 (en) Adaptive model-based method to quantify degradation of a power generation system
US20160365736A1 (en) Model-based control system and method for power production machinery
US10358983B2 (en) Asset degradation model baselinening system and method
US9670847B2 (en) Two-shaft gas turbine
JP2016125497A (ja) ターボ機械用の可変ランプ速度を生成するためのシステム及び方法
RU2476849C1 (ru) Способ контроля технического состояния и обслуживания двухроторного газотурбинного двигателя при его эксплуатации
US10474113B2 (en) Power generation system control through adaptive learning
US10704427B2 (en) Method to diagnose power plant degradation using efficiency models
KR20180118991A (ko) 가스터빈 시스템 및 제어 방법
RU2408790C2 (ru) Способ управления газотурбинной электростанцией
US11525412B2 (en) Operation management device, power generation plant, and operation management method for power generation plant
RU2612663C1 (ru) Способ эксплуатации газотурбинного двигателя
UA117007U (uk) Спосіб керування механізацією компресора газотурбінного двигуна

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant