CN102624246B - 单端正激并联推挽式大功率变换器 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种单端正激并联推挽式大功率变换器，主要由主电路、控制电源、电压调节电路、推挽式PWM波形产生电路、脉冲放大电路和反馈电路等组成；所述主电路由工频整流与滤波电路、推挽式高频逆变电路、高频整流和滤波电路等依次串联组成；本发明在高频逆变部分采用了二个在磁路上完全独立的单端正激式变压器，在电路连接上并联，它们工作于推挽工作方式，输出功率大，工作可靠，避免了普通推挽功率变换器磁路在正负半波不对称时造成的直流偏磁的危险，同时也克服了桥式电路工作时桥臂直通的危险。功率管驱动电路省去了光电耦合器和脉冲变压器，电路结构简单，可靠，体积小，重量轻，广泛应用于需要低电压大电流的场合。

Description

单端正激并联推挽式大功率变换器

技术领域

本发明涉及一种电阻焊机，尤其涉及一种高功率密度的低压大电流功率变换器。

背景技术

在电阻焊机中，大都需要低电压大电流的可调直流电源，而传统的电阻焊机电源采用工频变压器降压，体积大，重量重，动态响应慢，控制精度不高，尤其在一些野外作业时，给操作者带来很大的不方便。因此现代电阻焊机电源大都采用大功率高频逆变电源，然而传统的大功率高频逆变电源主要采用两种电路方式，一种是桥式逆变电路，由于存在桥臂直通的风险，故障率高；另一种则是普通推挽式电路，由于存在磁路耦合，要求主变压器和控制电路在正负半波严格对称，制造工艺复杂，成本高，同时主开关管在关断时要承受两倍的直流电源电压，开关管应力大。

发明内容

本发明的目的在于针对现有技术的不足，提供了一种单端正激并联推挽式大功率变换器。

本发明的目的是通过以下技术方案来实现的：一种单端正激并联推挽式变换器，它主要由主电路、控制电源、电压调节电路、推挽式PWM波形产生电路、脉冲放大电路和反馈电路等组成；所述主电路由工频整流与滤波电路、推挽式高频逆变电路、高频整流和滤波电路等依次串联组成；电压调节电路、推挽式PWM波形产生电路、脉冲放大电路和推挽式高频逆变电路依次相连，高频整流与滤波电路通过反馈电路与电压调节电路相连；控制电源分别与电压调节电路、推挽式PWM波形产生电路和脉冲放大电路相连，向电压调节电路、推挽式PWM波形产生电路和脉冲放大电路供电。

进一步地，所述推挽式高频逆变电路包括：两个变压器T₁和T₂、两个绝缘栅双极型晶体管(Insulation Gate Bipolar Transistor，IGBT)Q₁和Q₂，两个电阻R₁和R₂、两个电容C₂和C₃、两个二极管D₃和D₄；工频整流与滤波电路的正极输出端A分别与变压器T₁和T₂的第一绕组N₁的同名端、二极管D₃和D₄的阴极相连，工频整流与滤波电路的负极输出端B分别与变压器T₁和T₂的第三绕组N₃的同名端、绝缘栅双极型晶体管Q₁和Q₂的发射极、电阻R₁和R₂的一端相连，变压器T₁的第一绕组N₁的非同名端分别与绝缘栅双极型晶体管Q₁的集电极和电容C₂的一端相连，电容C₂的另一端与电阻R₁的另一端相连；变压器T₂的第一绕组N₁的非同名端分别与绝缘栅双极型晶体管Q₂的集电极和电容C₃的一端相连，电容C₃的另一端与电阻R₂的另一端相连。

进一步地，，所述高频整流与滤波电路包括：两个二极管D₁和D₂、电感L₁和电容C₄；二极管D₁的阳极接推挽式高频逆变电路的变压器T₁的第二绕组N₂的同名端，二极管D₂的阳极接推挽式高频逆变电路的变压器T₂的第二绕组N₂的同名端，二极管D₁的阴极和二极管D₂的阴极均与电感L₁的一端相连，电感L₁的另一端和电容C₄的一端相连，相接处作为输出的正极；变压器T₁和T₂的第二绕组N₂的非同名端均与电容C₄的另一端相连，相接处作为输出的负极。

进一步地，，所述推挽式PWM波形产生电路包括：集成电路U₃、三个电阻R₃-R₅、两个电容C₈、C₅；集成电路U₃的第一脚接电压调节电路的输出，集成电路U₃的第二脚和第三脚相连，集成电路U₃的第四脚分别与电阻R₄、电阻R₅和电容C₅的一端相连，电阻R₄的另一端接控制电源的地端，电阻R₅和电容C₅的另一端均接到控制电源的+15V端。集成电路U₃的第五脚与电容C₈的一端相连，电容C₈的另一端接地，集成电路U₃的第六脚与电阻R₃的一端相连，电阻R₃的另一端接控制电源的地端；集成电路U₃的第七脚和第十六脚均接控制电源的地端；集成电路U₃的第十三脚、第十四脚和第十五脚相连；集成电路U₃的第八脚、第十一脚和第十二脚均接到控制电源的+15V端；集成电路U₃的第九脚和第十脚作为推挽式PWM波形产生电路的两路输出。

进一步地，所述脉冲放大电路包括两个射极跟随器，这两个射极跟随器分别接推挽式PWM波形产生电路的两路输出，其中一个射极跟随器包括三极管VT₁、两个个电阻R₆和R₇、一个二极管D₅、两个稳压管DW₁和DW₂。推挽式PWM波形产生电路的一路输出与三极管VT₁的基极相连，三极管VT₁的集电极接到控制电源的+15V端，三极管VT₁的发射极分别与电阻R₆的一端、电阻R₇的一端和二极管D₅的正极相连，电阻R₆的另一端接控制电源的地端，电阻R₇的另一端和二极管D₅的负极均与稳压管DW₁的负极相连，连接处作为绝缘栅双极型晶体管Q₁的栅极驱动信号，稳压管DW₁的正极与稳压管DW₂的正极相连，稳压管DW₂的负极接到绝缘栅双极型晶体管Q₁的发射极。

进一步地，所述电压反馈电路包括电阻R₁₅和电阻R₁₆；电阻R₁₅的一端接到主电路的输出正极，电阻R₁₅的另一端与电阻R₁₆的一端相接，电阻R₁₆的另一端接到主电路输出负极，电阻R₁₅和电阻R₁₆的连接处作为电压反馈信号U_f。

进一步地，所述电压调节电路包括运算放大器U₄，五个电阻R₁₀-R₁₄、两个电容C₆和C₇、两个二极管D₇和D₈、两个电位器RP₁和RP₂；所述外部模拟电压指令U_g接电阻R₁₀的一端，电阻R₁₀的另一端接运算放大器U₄的负输入端，电压反馈信号U_f接电阻R₁₁的一端，电阻R₁₁的另一端分别与电阻R₁₂和电容C₆相连，电阻R₁₂另一端与运算放大器U₄的正输入端相连，电容C₆的另一端接地，电阻R₁₁、电阻R₁₂、电容C₆构成一个T型滤波器，对电压反馈信号U_f进行滤波；运算放大器U₄的输出端与电容C₇和电阻R₁₃相连、电容C₇的另一端与电阻R₁₄的一端相连，电阻R₁₄的另一端与电阻R₁₃的另一端均连接到运算放大器U₄的负输入端，从而构成一个PI调节器；运算放大器U₄的输出端接二极管D₇的负极，二极管D₇的正极接到电位器RP₁的中间点，电位器RP₁的一端接控制电源+15V端，电位器RP₁的另一端接控制电源的地端，形成对输出电压的最小限幅，运算放大器U₄的输出端接到二极管D₈的正极，二极管D₈的负极接到电位器RP₂的中间点，电位器RP₂的一端接到控制电源+15V端，电位器RP₂的另一端接到控制电源的地端，形成对输出电压的最大限幅。

本发明的有益效果是：

1、这种单端正激并联推挽式大功率变换器与传统的半桥变换器或全桥变换器相比，优点在于不存在两个开关管的直通问题，所以不用设置死区时间，大大提高了电路可靠性。

2、这种单端正激并联推挽式大功率变换器与传统的半桥变换器或全桥变换器相比，优点在于两个主开关管共地，可以省去光电耦合器或者脉冲变压器等隔离器件，使得电路简单可靠。

3、这种单端正激并联推挽式大功率变换器与传统的推挽式变换器相比，其优点在于两只主变压器磁路独立，在设计变压器和控制电路时不需要正负半波严格对称，而传统的推挽式变换器要求正负半波必须严格对称，否则，变压器就会出现直流磁化，形成偏磁，导致逆变失败。

4、这种单端正激并联推挽式大功率变换器与传统的推挽式变换器相比，其优点在于主开关Q₁或Q₂只承受1.5倍的电源电压，降低了对主开关管的耐压要求；而传统的推挽式变换器电路主开关Q₁或Q₂关断时要承受2倍的电源电压，电压应力大。

附图说明

图1是单端正激并联推挽式大功率变换器的组成框图；

图2是工频整流与滤波电路图；

图3是推挽式高频逆变电路和高频整流与滤波电路的电路图；

图4是推挽式PWM波形产生电路与脉冲放大电路的电路图；

图5是反馈电路与电压调节电路的电路图；

图6是主变压器结构图；

图7是系统波形图。

具体实施方法

如图1所示，本发明单端正激并联推挽式变换器主要由主电路、控制电源、电压调节电路、推挽式PWM波形产生电路、脉冲放大电路和反馈电路组成，主电路由工频整流与滤波电路、推挽式高频逆变电路、高频整流与滤波电路依次串联组成；电压调节电路、推挽式PWM波形产生电路、脉冲放大电路和推挽式高频逆变电路依次相连，高频整流与滤波电路通过反馈电路与电压调节电路相连。控制电源分别与电压调节电路、推挽式PWM波形产生电路和脉冲放大电路相连，向电压调节电路、推挽式PWM波形产生电路和脉冲放大电路供电。

电网输入的交流电经过工频整流与滤波电路变换为直流电，直流电经过推挽式高频逆变电路变换为高频方波交流电，高频方波交流电再经高频整流与滤波电路变换为直流电，供给负载，并通过反馈电路输送至电压调节电路,作为反馈信号。电压调节电路接收外部的指令模拟电压，并将指令模拟电压与反馈电路送来的反馈信号比较，产生控制信号，该控制信号经过推挽式PWM波形产生电路产生PWM脉冲波，PWM脉冲波经过脉冲放大电路放大后控制推挽式高频逆变电路。

如图2所示，工频整流与滤波电路包括两个桥式整流模块U₁和U₂和一个电解电容C₁。两个桥式整流模块U₁和U₂的交流输入端AC₁和AC₂分别接到交流电网的火线L和零线N；两个桥式整流模块U₁和U₂的正极均与电解电容C₁的正极相连，相接处作为工频整流与滤波电路的正极输出端A；两个桥式整流模块U₁和U₂的负极均与电解电容C₁的负极相连，相接处作为工频整流与滤波电路的负极输出端B。

如图3所示，推挽式高频逆变电路包括：两个变压器T₁和T₂、两个绝缘栅双极型晶体管(Insulation Gate Bipolar Transistor，IGBT)Q₁和Q₂，两个电阻R₁和R₂、两个电容C₂和C₃、两个二极管D₃和D₄。工频整流与滤波电路的正极输出端A分别与变压器T₁和T₂的第一绕组N₁的同名端、二极管D₃和D₄的阴极相连，工频整流与滤波电路的负极输出端B分别与变压器T₁和T₂的第三绕组N₃的同名端、绝缘栅双极型晶体管Q₁和Q₂的发射极、电阻R₁和R₂的一端相连，变压器T₁的第一绕组N₁的非同名端分别与绝缘栅双极型晶体管Q₁的集电极和电容C₂的一端相连，电容C₂的另一端与电阻R₁的另一端相连；变压器T₂的第一绕组N₁的非同名端分别与绝缘栅双极型晶体管Q₂的集电极和电容C₃的一端相连，电容C₃的另一端与电阻R₂的另一端相连。

如图3所示，高频整流与滤波电路包括：两个二极管D₁和D₂、电感L₁、电容C₄。二极管D₁的阳极接推挽式高频逆变电路的变压器T₁的第二绕组N₂的同名端，二极管D₂的阳极接推挽式高频逆变电路的变压器T₂的第二绕组N₂的同名端，二极管D₁的阴极和二极管D₂的阴极均与电感L₁的一端相连，电感L₁的另一端和电容C₄的一端相连，相接处作为输出的正极；变压器T₁和T₂的第二绕组N₂的非同名端均与电容C₄的另一端相连，相接处作为输出的负极。

如图4所示，推挽式PWM波形产生电路包括：集成电路U₃、三个电阻R₃-R₅、两个电容C₈、C₅。电阻R₃和电容C₈决定了推挽式PWM波形的载波频率；集成电路U₃的第一脚接电压调节电路的输出，集成电路U₃的第二脚和第三脚相连，集成电路U₃的第四脚分别与电阻R₄、电阻R₅和电容C₅的一端相连，电阻R₄的另一端接控制电源的地端，电阻R₅和电容C₅的另一端均接到控制电源的+15V端。集成电路U₃的第五脚与电容C₈的一端相连，电容C₈的另一端接地，集成电路U₃的第六脚与电阻R₃的一端相连，电阻R₃的另一端接控制电源的地端；集成电路U₃的第七脚和第十六脚均接控制电源的地端；集成电路U₃的第十三脚、第十四脚和第十五脚相连；集成电路U₃的第八脚、第十一脚和第十二脚均接到控制电源的+15V端；集成电路U₃的第九脚和第十脚作为推挽式PWM波形产生电路的两路输出。

如图4所示，脉冲放大电路包括两个射极跟随器，这两个射极跟随器分别接推挽式PWM波形产生电路的两路输出，其中一个射极跟随器包括三极管VT₁、两个个电阻R₆和R₇、一个二极管D₅、两个稳压管DW₁和DW₂。推挽式PWM波形产生电路的一路输出与三极管VT₁的基极相连，三极管VT₁的集电极接到控制电源的+15V端，三极管VT₁的发射极分别与电阻R₆的一端、电阻R₇的一端和二极管D₅的正极相连，电阻R₆的另一端接控制电源的地端，电阻R₇的另一端和二极管D₅的负极均与稳压管DW₁的负极相连，连接处作为绝缘栅双极型晶体管Q₁的栅极驱动信号，稳压管DW₁的正极与稳压管DW₂的正极相连，稳压管DW₂的负极接到绝缘栅双极型晶体管Q₁的发射极，即控制电源的地端。同样地，另一个射极跟随器包括三极管VT₂、两个电阻R₈和R₉、一个二极管D₆、两个稳压管DW₃和DW₄。推挽式PWM波形产生电路的另一路输出与三极管VT₂的基极相连，三极管VT₂的集电极接控制电源的+15V端，三极管VT₂的发射极分别与电阻R₈的一端、电阻R₉的一端和二极管D₆的正极相连，电阻R₈的另一端接到控制电源的地端，电阻R₉的另一端和二极管D₆的负极均与稳压管DW₃的负极相连，连接处作为绝缘栅双极型晶体管Q₂的栅极驱动信号，稳压管DW₃的正极与稳压管DW₄的正极相连，稳压管DW₄的负极接到绝缘栅双极型晶体管Q₂的发射极，即控制电源的地端。

如图5所示，电压反馈电路包括电阻R₁₅和电阻R₁₆。电阻R₁₅的一端接到主电路的输出正极，电阻R₁₅的另一端与电阻R₁₆的一端相接，电阻R₁₆的另一端接到主电路输出负极，电阻R₁₅和电阻R₁₆的连接处引出作为电压反馈信号U_f；电压调节电路包括运算放大器U₄，五个电阻R₁₀-R₁₄、两个电容C₆和C₇、两个二极管D₇和D₈、两个电位器RP₁和RP₂。外部模拟电压指令U_g接电阻R₁₀的一端，电阻R₁₀的另一端接运算放大器U₄的负输入端，电压反馈信号U_f接电阻R₁₁的一端，电阻R₁₁的另一端分别与电阻R₁₂和电容C₆相连，电阻R₁₂另一端与运算放大器U₄的正输入端相连，电容C₆的另一端接地，电阻R₁₁、电阻R₁₂、电容C₆构成一个T型滤波器，对电压反馈信号U_f进行滤波；运算放大器U₄的输出端与电容C₇和电阻R₁₃相连、电容C₇的另一端与电阻R₁₄的一端相连，电阻R₁₄的另一端与电阻R₁₃的另一端均连接到运算放大器U₄的负输入端，从而构成一个PI调节器；运算放大器U₄的输出端接二极管D₇的负极，二极管D₇的正极接到电位器RP₁的中间点，电位器RP₁的一端接控制电源+15V端，电位器RP₁的另一端接控制电源的地端，形成对输出电压的最小限幅，运算放大器U₄的输出端接到二极管D₈的正极，二极管D₈的负极接到电位器RP₂的中间点，电位器RP₂的一端接到控制电源+15V端，电位器RP₂的另一端接到控制电源的地端，形成对输出电压的最大限幅。

本发明在高频逆变部分采用了二个在磁路上完全独立的单端正激式变压器，在电路连接上并联，它们工作于推挽工作方式，输出功率大，工作可靠，避免了普通推挽功率变换器磁路在正负半波不对称时造成的直流偏磁的危险，同时也克服了桥式电路工作时桥臂直通的危险。功率管驱动电路省去了光电耦合器和脉冲变压器，电路结构简单，可靠，体积小，重量轻，广泛应用于需要低电压大电流的场合，如各种加热器，电焊机等。

本发明主要元器件的选型和主变压器的设计如下：

本发明主要针对额定输出3KW\48VDC负载，其额定输出电流为62A，输出电压调节范围0V-48V。变换器外形尺寸为240×200×150，重量为10kg。

1、变压器T₁和T₂的设计

选用铁氧体EE55磁芯，磁通有效截面积Ae＝354mm2，工作频率f＝100kHz，工作磁感应强度△B＝0.3T，直流侧电压U_dc＝310V，占空比D＝0.45，根据电压平衡方程U_dc＝f×N1×Ae×△B/D，计算得一次侧绕组匝数N₁＝14，二次侧绕组匝数N₂＝3，磁通复位绕组匝数N₃＝2×N₁＝28。绕组N₁的线径选择φ2.55mm，二次侧绕组N2的线径选择φ3.69mm，磁通复位绕组N₃的线径选择φ0.78mm。绕制时，参考图6，N1绕组绕在里层，N3绕组绕在中间层，N2绕组在外层。

2、电压调节器设计

根据图5所示，可得：

$\mathrm{Uc}=\frac{R_{13}}{R_{14}}\frac{R_{14}{C}_{7}s+1}{(R_{13}+R_{14})C_{7}s+1}(U_g-\frac{1}{R_{11}{C}_{6}s+1}{U}_f)+U_f;$

参数选择，电阻R₁₀＝20KΩ，电阻R₁₁＝电阻R₁₂＝10KΩ，电阻R₁₃＝1MΩ，电阻R₁₄＝30KΩ；电容C₇＝0.0022μf，电容C₆＝0.47μf。

3、其它部件参数选择

在图2所示电路中，桥式整流模块U1和U2选用25A/1000V的桥式整流模块，滤波电容选用470μf/450V电解电容4个并联。

在图3所示推挽式逆变主电路中，主开关管Q₁和Q₂选用600V/30A的高速IGBT，二次侧整流二极管D₁和D₂选用200V，2×30A的快速整流二极管。输出滤波电感L₁＝10μH/65A，输出滤波电容C₄＝1000μf/200V，RC吸收电路电容C₂＝C₃＝0.022μf/630V，电阻R₁＝R₂＝100Ω/10W，磁通复位二极管D₃、D₄选为快速二极管MUR8100。

在图4所示推挽PWM波形产生电路及脉冲放大电路中，集成电路U₃可以选用TI公司的产品TL494，电阻R₃选用1.8KΩ，电容C₈选用0.01μf，电阻R4选用12KΩ，电阻R5选用200KΩ，电容C5选用47μf/25V电解电容，电阻R₆、电阻R₈选用5.1KΩ，电阻R₇、电阻R₉选用100Ω，三极管VT₁、VT₂选用开关管9014，二极管D₅、D₆选用1N4048，稳压管DW₁、DW₃选用15V/2W，稳压管DW₂、DW₄选用5V/2W。

本发明单端正激并联推挽式大功率变换器的工作过程如下：如图3所示，变压器T₁、T₂的第一绕组N₁为一次侧主绕组，第三绕组N₃为去磁绕组，第三绕组N3的匝数为第一绕组N₁匝数的2倍，第三绕组N₃与二极管D₃和D₄串联起到磁通复位的作用，第二绕组N₂为二次侧绕组，电容C₂和C₃分别与电阻R₂和R₃串联组成RC吸收电路，起到抑制主开关管Q₁和Q₂关断时在集电极产生的瞬时尖峰电压。开关管Q₁和开关管Q₂工作于推挽工作方式，两路驱动脉冲相位相差180°。

当工作在正半波时，开关管Q₁导通，主变压器T₁的第一绕组N₁承受直流电源电压，其同名端(·)为正，非同名端为负，第二绕组N₂的感应电压极性与第一绕组N₁的极性相同，二极管D₁导通，将一次侧高压直流电变换为二次侧低压直流电，向负载提供电能，同时，主变压器T₁的第三绕组N₃感应2倍电源电压，二极管D₃承受反向的3倍电源电压关断；在此期间，开关管Q₂关断，主变压器T₂的第三绕组N₃的感应电压同名端为负，非同名端为正，串联的二极管D₄因此导通，产生去磁电流，主变压器T₂的第一绕组N₁和第二绕组N₂的感应电压与第三绕组N₃的感应电压极性相同，使二次侧二极管D₂承受反压关断；由于第三绕组N3的匝数为第一绕组N₁匝数的2倍，则在第一绕组N₁中感应出0.5倍的电源电压，这时主开关管Q₂集电极所承受的电压为1.5倍的电源电压。

当工作在负半波时，开关管Q₂导通，主变压器T₂的第一绕组N₁承受直流电源电压，其同名端(·)为正，非同名端为负，第二绕组N₂的感应电压极性与第一绕组N₁的极性相同，二极管D₂导通，将一次侧高压直流电变换为二次侧低压直流电，向负载提供电能，同时，主变压器T₂的第三绕组N₃感应2倍电源电压，二极管D₄承受反向的3倍电源电压关断；在此期间，开关管Q₁关断，主变压器T₁的第三绕组N₃的感应电压同名端为负，非同名端为正，串联的二极管D₃因此导通，产生去磁电流，主变压器T₁的第一绕组N₁和第二绕组N₂的感应电压与第三绕组N₃的感应电压极性相同，使二次侧二极管D₁承受反压关断；由于第三绕组N₃的匝数为第一绕组N₁匝数的2倍，则在第一绕组N₁中感应出0.5倍的电源电压，这时主开关管Q₁集电极所承受的电压为1.5倍的电源电压。

Claims (5)

1.一种单端正激并联推挽式变换器，其特征在于，它主要由主电路、控制电源、电压调节电路、推挽式PWM波形产生电路、脉冲放大电路和反馈电路组成；所述主电路由工频整流与滤波电路、推挽式高频逆变电路、高频整流和滤波电路依次串联组成；电压调节电路、推挽式PWM波形产生电路、脉冲放大电路和推挽式高频逆变电路依次相连，高频整流与滤波电路通过反馈电路与电压调节电路相连；控制电源分别与电压调节电路、推挽式PWM波形产生电路和脉冲放大电路相连，向电压调节电路、推挽式PWM波形产生电路和脉冲放大电路供电；所述推挽式高频逆变电路包括：两个变压器T₁和T₂、两个绝缘栅双极型晶体管Q₁和Q₂，两个电阻R₁和R₂、两个电容C₂和C₃、两个二极管D₃和D₄；工频整流与滤波电路的正极输出端A分别与变压器T₁和T₂的第一绕组N₁的同名端、二极管D₃和D₄的阴极相连，工频整流与滤波电路的负极输出端B分别与变压器T₁和T₂的第三绕组N₃的同名端、绝缘栅双极型晶体管Q₁和Q₂的发射极、电阻R₁和R₂的一端相连，变压器T₁的第一绕组N₁的非同名端分别与绝缘栅双极型晶体管Q₁的集电极和电容C₂的一端相连，电容C₂的另一端与电阻R₁的另一端相连；变压器T₂的第一绕组N₁的非同名端分别与绝缘栅双极型晶体管Q₂的集电极和电容C₃的一端相连，电容C₃的另一端与电阻R₂的另一端相连；所述脉冲放大电路包括两个射极跟随器，这两个射极跟随器分别接推挽式PWM波形产生电路的两路输出，其中一个射极跟随器包括三极管VT₁、两个电阻R₆和R₇、一个二极管D₅、两个稳压管DW₁和DW₂；推挽式PWM波形产生电路的一路输出与三极管VT₁的基极相连，三极管VT₁的集电极接到控制电源的+15V端，三极管VT₁的发射极分别与电阻R₆的一端、电阻R₇的一端和二极管D₅的正极相连，电阻R₆的另一端接控制电源的地端，电阻R₇的另一端和二极管D₅的负极均与稳压管DW₁的负极相连，连接处作为绝缘栅双极型晶体管Q₁的栅极驱动信号，稳压管DW₁的正极与稳压管DW₂的正极相连，稳压管DW₂的负极接到绝缘栅双极型晶体管Q₁的发射极。

2.根据权利要求1所述单端正激并联推挽式变换器，其特征在于，所述高频整流与滤波电路包括：两个二极管D₁和D₂、电感L₁和电容C₄；二极管D₁的阳极接推挽式高频逆变电路的变压器T₁的第二绕组N₂的同名端，二极管D₂的阳极接推挽式高频逆变电路的变压器T₂的第二绕组N₂的同名端，二极管D₁的阴极和二极管D₂的阴极均与电感L₁的一端相连，电感L₁的另一端和电容C₄的一端相连，相接处作为输出的正极；变压器T₁和T₂的第二绕组N₂的非同名端均与电容C₄的另一端相连，相接处作为输出的负极。

3.根据权利要求1所述单端正激并联推挽式变换器，其特征在于，所述推挽式PWM波形产生电路包括：集成电路U₃、三个电阻R₃-R₅、两个电容C₈和C₅；集成电路U₃的第一脚接电压调节电路的输出，集成电路U₃的第二脚和第三脚相连，集成电路U₃的第四脚分别与电阻R₄、电阻R₅和电容C₅的一端相连，电阻R₄的另一端接控制电源的地端，电阻R₅和电容C₅的另一端均接到控制电源的+15V端；集成电路U₃的第五脚与电容C₈的一端相连，电容C₈的另一端接地，集成电路U₃的第六脚与电阻R₃的一端相连，电阻R₃的另一端接控制电源的地端；集成电路U₃的第七脚和第十六脚均接控制电源的地端；集成电路U₃的第十三脚、第十四脚和第十五脚相连；集成电路U₃的第八脚、第十一脚和第十二脚均接到控制电源的+15V端；集成电路U₃的第九脚和第十脚作为推挽式PWM波形产生电路的两路输出。

4.根据权利要求1所述单端正激并联推挽式变换器，其特征在于，所述电压反馈电路包括电阻R₁₅和电阻R₁₆；电阻R₁₅的一端接到主电路的输出正极，电阻R₁₅的另一端与电阻R₁₆的一端相接，电阻R₁₆的另一端接到主电路输出负极，电阻R₁₅和电阻R₁₆的连接处作为电压反馈信号U_f。

5.根据权利要求1所述单端正激并联推挽式变换器，其特征在于，所述电压调节电路包括运算放大器U₄，五个电阻R₁₀-R₁₄、两个电容C₆和C₇、两个二极管D₇和D₈、两个电位器RP₁和RP₂；外部模拟电压指令U_g接电阻R₁₀的一端，电阻R₁₀的另一端接运算放大器U₄的负输入端，电压反馈信号U_f接电阻R₁₁的一端，电阻R₁₁的另一端分别与电阻R₁₂和电容C₆相连，电阻R₁₂另一端与运算放大器U₄的正输入端相连，电容C₆的另一端接地，电阻R₁₁、电阻R₁₂、电容C₆构成一个T型滤波器，对电压反馈信号U_f进行滤波；运算放大器U₄的输出端与电容C₇和电阻R₁₃相连、电容C₇的另一端与电阻R₁₄的一端相连，电阻R₁₄的另一端与电阻R₁₃的另一端均连接到运算放大器U₄的负输入端，从而构成一个PI调节器；运算放大器U₄的输出端接二极管D₇的负极，二极管D₇的正极接到电位器RP₁的中间点，电位器RP₁的一端接控制电源+15V端，电位器RP₁的另一端接控制电源的地端，形成对输出电压的最小限幅，运算放大器U₄的输出端接到二极管D₈的正极，二极管D₈的负极接到电位器RP₂的中间点，电位器RP₂的一端接到控制电源+15V端，电位器RP₂的另一端接到控制电源的地端，形成对输出电压的最大限幅。